JPS62192600A - 横型電気鍍金用電極 - Google Patents
横型電気鍍金用電極Info
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- JPS62192600A JPS62192600A JP3072086A JP3072086A JPS62192600A JP S62192600 A JPS62192600 A JP S62192600A JP 3072086 A JP3072086 A JP 3072086A JP 3072086 A JP3072086 A JP 3072086A JP S62192600 A JPS62192600 A JP S62192600A
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- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 19
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- 229910007614 Zn—Ni Inorganic materials 0.000 abstract 1
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、電気鍍金時にストリップのカテラリにより
生ずる電極長さ方向の電流密度の不均一化を防止する横
型電気鍍金用電極に関する。
生ずる電極長さ方向の電流密度の不均一化を防止する横
型電気鍍金用電極に関する。
横型電気鍍金装置は第5図(a)に示すよう番こ上下に
電極(11(2)が配設され、且つ鍍金浴が満たされた
槽内に、コンダクタロール(3]によりマイナスに帯電
されたストリップ(4)を引き込み、その表面を電気鍍
金するものである。
電極(11(2)が配設され、且つ鍍金浴が満たされた
槽内に、コンダクタロール(3]によりマイナスに帯電
されたストリップ(4)を引き込み、その表面を電気鍍
金するものである。
上記電極(IJ (23は通常ス) IJツブ(4)に
平行に配設され、且つその間には一定の距離が保持され
ているが、前記ストリップ(4)に同図ら)に
□示すようなカテナリがある場合、電極(IJ(2)と
ストリップ(4)との間の距離が、該電極(II(2)
長さ方向で異なり、そのため電極(II(2)長さ方向
□各位置での液抵抗が変化する。従って電極(
1)(2)からストリップ(4)へ流れる電流の電流密
度 □分布は電極(11C2)長さ方向で不均一
となる。
平行に配設され、且つその間には一定の距離が保持され
ているが、前記ストリップ(4)に同図ら)に
□示すようなカテナリがある場合、電極(IJ(2)と
ストリップ(4)との間の距離が、該電極(II(2)
長さ方向で異なり、そのため電極(II(2)長さ方向
□各位置での液抵抗が変化する。従って電極(
1)(2)からストリップ(4)へ流れる電流の電流密
度 □分布は電極(11C2)長さ方向で不均一
となる。
これに対し、Fe−Zn、 Zn−Nib Zn−Mn
等の合金電気鍍金板の製造においては、電流密度番こよ
って鍍金皮膜中の合金組成、皮膜性能等が変化するため
、電流密度の均一化が必要となる。
等の合金電気鍍金板の製造においては、電流密度番こよ
って鍍金皮膜中の合金組成、皮膜性能等が変化するため
、電流密度の均一化が必要となる。
本発明は以上のような問題に鑑み創案されたもので、特
に合金電気鍍金の際使用される横型電気鍍金用電極を加
工することにより。
に合金電気鍍金の際使用される横型電気鍍金用電極を加
工することにより。
ストリップにカテナリ量がある場合に生ずる電流密度分
布の不均一を防止せんとするものである。
布の不均一を防止せんとするものである。
上述のようにストリップにカテナリがある場合、該スト
リップと電極の間の距離が電極長さ方向各位置で異なる
ことが原因で、その間の鍍金浴中の液抵抗が変化し電流
密度分布が不均一となっているのであるから、前記スト
リップと電極の間の距離を、該電極長さ方向のどの位置
でも等しくすることができるような構成につき検討を重
ね、本発明を創案するに到った。
リップと電極の間の距離が電極長さ方向各位置で異なる
ことが原因で、その間の鍍金浴中の液抵抗が変化し電流
密度分布が不均一となっているのであるから、前記スト
リップと電極の間の距離を、該電極長さ方向のどの位置
でも等しくすることができるような構成につき検討を重
ね、本発明を創案するに到った。
第1図(a)は本発明の構成を有する電極(2)が設け
られた横型片面電気鍍金装置の模式図である。図中(3
)はコンダクタロール、(4)はストリップ、(5)は
バックアップロールである。
られた横型片面電気鍍金装置の模式図である。図中(3
)はコンダクタロール、(4)はストリップ、(5)は
バックアップロールである。
本発明に係る電極(2)は、その長さ方向ストリップ(
4)側表面に、該ストリップ(4)のカテナリ量に対応
した凹状の曲率を設けている。
4)側表面に、該ストリップ(4)のカテナリ量に対応
した凹状の曲率を設けている。
又同図(b)は、同じく本発明に係る電極(11(27
が設けられた横型両面電気鍍金装置の模式図であり、電
極(2目こついては上記と同じであるが、電極(1]に
ついてはその長さ方向ストリップ(4)側表面に、該ス
トリップ(4)のカテナリ量に対応した凸状の曲率を設
けている。
が設けられた横型両面電気鍍金装置の模式図であり、電
極(2目こついては上記と同じであるが、電極(1]に
ついてはその長さ方向ストリップ(4)側表面に、該ス
トリップ(4)のカテナリ量に対応した凸状の曲率を設
けている。
尚、ストリップ(4)のカテナリ量はユニット張力を一
定とすればス) IJツブ(4)の板厚によらず一定と
なるので、上記本発明の構成はユニット張力を変えない
限り、どのような板厚のストリップ(4)にも使用可能
である◎〔作 用〕 上記のように電極(川2)表面にスl−IJツブ(4)
のカテナl fiに対応した曲率を設けたことにより、
各電極(11(2)とストIJツブ(4)との間の距離
は、夫々電極(1)(2)長さ方向各位置で等しくなる
ため、その間の鍍金浴中の液抵抗は各電極(11C2)
長さ方向で同じとなり、X流蜜度分布を均一化せしめる
ことができる。
定とすればス) IJツブ(4)の板厚によらず一定と
なるので、上記本発明の構成はユニット張力を変えない
限り、どのような板厚のストリップ(4)にも使用可能
である◎〔作 用〕 上記のように電極(川2)表面にスl−IJツブ(4)
のカテナl fiに対応した曲率を設けたことにより、
各電極(11(2)とストIJツブ(4)との間の距離
は、夫々電極(1)(2)長さ方向各位置で等しくなる
ため、その間の鍍金浴中の液抵抗は各電極(11C2)
長さ方向で同じとなり、X流蜜度分布を均一化せしめる
ことができる。
〔実施例1〕
本発明者等はまず横型の連続式両面電気鍍金装置に、第
2図(a)に示す普通の電極α■狙同図(b)に示す本
出願人の他の提案に係る改良型電極CI痣eυ、同図(
c)に示す本発明に係る電極(2)(イ)及び改良型を
更番こ改良した同図(d)に示す本発明に係る他の電極
C13(至)を各別に設置して硫酸亜鉛(Zn5O+)
を含有する鍍金液を満たし。
2図(a)に示す普通の電極α■狙同図(b)に示す本
出願人の他の提案に係る改良型電極CI痣eυ、同図(
c)に示す本発明に係る電極(2)(イ)及び改良型を
更番こ改良した同図(d)に示す本発明に係る他の電極
C13(至)を各別に設置して硫酸亜鉛(Zn5O+)
を含有する鍍金液を満たし。
夫々の場合−こおける電極長さ方向の電流密度分布を調
べる実験を行なった。ここで、第2図(b)に示す改良
型電極αηal)は、ス) IJツブ(40)の各点か
らコンダクタロールに到る間のストリップ板抵抗の相違
によりt流密度がストリップ(40)長さ方向で不均一
な場合、これを均一化するための構成であり、電極CL
η?ηからストリップ(40)に電流が流れる場合の鍍
金浴中の液抵抗と、前記ストリップ板抵抗の和を電極α
η91長さ方向で均一にするため、第2図(b)1こ示
すように電極αルク〃表面tこ一定の曲率が設けられて
いる。ここで一定の曲率とは次式により決定される。
べる実験を行なった。ここで、第2図(b)に示す改良
型電極αηal)は、ス) IJツブ(40)の各点か
らコンダクタロールに到る間のストリップ板抵抗の相違
によりt流密度がストリップ(40)長さ方向で不均一
な場合、これを均一化するための構成であり、電極CL
η?ηからストリップ(40)に電流が流れる場合の鍍
金浴中の液抵抗と、前記ストリップ板抵抗の和を電極α
η91長さ方向で均一にするため、第2図(b)1こ示
すように電極αルク〃表面tこ一定の曲率が設けられて
いる。ここで一定の曲率とは次式により決定される。
px (z−が/2L)=p*h
ρ、ニストリップ(40)の電気抵抗によって定まる定
数内:液抵抗によって定まる定数 X : コンダクタロー)1100但晴腑諒璋跣端から
の距離h:曲 率 L:電極Q刀?η長 しかし、このような構成であっても前記ストリデプ(4
0)にカテナリがある場合は、それが原因で電極α1)
62η長さ方向で電流密度分布が不均一となる。そこで
第2図(d)に示す電極(至)翰は前記改良型電極an
an表面の曲率にストリップ(40)のカテナリ量に対
応した曲率を加えて修正したものが設けられている。
数内:液抵抗によって定まる定数 X : コンダクタロー)1100但晴腑諒璋跣端から
の距離h:曲 率 L:電極Q刀?η長 しかし、このような構成であっても前記ストリデプ(4
0)にカテナリがある場合は、それが原因で電極α1)
62η長さ方向で電流密度分布が不均一となる。そこで
第2図(d)に示す電極(至)翰は前記改良型電極an
an表面の曲率にストリップ(40)のカテナリ量に対
応した曲率を加えて修正したものが設けられている。
又本実験では被鍍金材として板厚0.7 mのストリッ
プ(40)を用い、このストリップ(40)と前記各電
極の間には15膿の間隔が設けられ、更にユニット張力
を調整してストリップ(40)のカテナリ量は最大1.
8−になるようにした。更に前記各電極は長さ1400
mmの鉛錫(Pb−Ag)製のものが用いられ、そのう
ち第2図(b)の改良型電極CIηe復表面にはその長
さ方向lr で表わされる曲率が、又同図(d)の電極o3(ホ)の
表面には、その曲率にストリップ(40)のカテナリ量
に対応した曲率を加えて修正したものが設けられている
。更に鍍金液比抵抗は11.IQ 3 、 ストリップ
比抵抗は12.5X10 ncm であった。
プ(40)を用い、このストリップ(40)と前記各電
極の間には15膿の間隔が設けられ、更にユニット張力
を調整してストリップ(40)のカテナリ量は最大1.
8−になるようにした。更に前記各電極は長さ1400
mmの鉛錫(Pb−Ag)製のものが用いられ、そのう
ち第2図(b)の改良型電極CIηe復表面にはその長
さ方向lr で表わされる曲率が、又同図(d)の電極o3(ホ)の
表面には、その曲率にストリップ(40)のカテナリ量
に対応した曲率を加えて修正したものが設けられている
。更に鍍金液比抵抗は11.IQ 3 、 ストリップ
比抵抗は12.5X10 ncm であった。
以上の実験から第3図−〕乃至(d)に示す結果を得た
。これらのグラフ図は、X軸にコンダクタロール側電極
先端からの距離、y軸に電流密度を取って電極各点化お
ける電流密度をしるしたものであって、同図(a)乃至
(d)は夫々前回(a)乃至(d)に対応する実験結果
を示したものである。これによると第2図(a)に示す
従来の電極QQ@Jの電流密度は電極長さ方向で最大3
0%程度の差が生ずるのに対し、同図(e)に示す本発
明の電極(6)(2)では両電極共、電極長さ方向で2
O4程度の電流密度の差が生ずるだけで、本発明の構成
により電流密度分布の不均一化が改善されていることが
わかる。
。これらのグラフ図は、X軸にコンダクタロール側電極
先端からの距離、y軸に電流密度を取って電極各点化お
ける電流密度をしるしたものであって、同図(a)乃至
(d)は夫々前回(a)乃至(d)に対応する実験結果
を示したものである。これによると第2図(a)に示す
従来の電極QQ@Jの電流密度は電極長さ方向で最大3
0%程度の差が生ずるのに対し、同図(e)に示す本発
明の電極(6)(2)では両電極共、電極長さ方向で2
O4程度の電流密度の差が生ずるだけで、本発明の構成
により電流密度分布の不均一化が改善されていることが
わかる。
更に、第2図(b)に示す改良型電極αU*])の電流
密度は電極長さ方向で上下電極αη(29共10囁程度
の差が生ずるのに対し、同図(d)に示す改良型を更に
改良した本発明の電極Uに)では電流密度が電極長さ方
向のどの点でも一定であり、本発明の構成tこより電流
密度分布の均一化が達成されたことがわかる。
密度は電極長さ方向で上下電極αη(29共10囁程度
の差が生ずるのに対し、同図(d)に示す改良型を更に
改良した本発明の電極Uに)では電流密度が電極長さ方
向のどの点でも一定であり、本発明の構成tこより電流
密度分布の均一化が達成されたことがわかる。
〔実施例2〕
欠番ζ1セルからなる連続式両面電気鍍金装置で長さ1
400■の前実施例第2図(a)に示す従来の電極αり
Gl)、同長さの同じく同図(b)に示す改良温電極圓
c2ル、同長さの同じく同図(c)に示す本発明に係る
電極四(2)及び同長さの改良型を史に改良した同図(
d)に示す本発明に係る電極(6)(イ)を用いて板厚
0.7■のス) IJツブ両面にFe−Zn合金電気鍍
金を行ない、GDSにより分析し、各鍍金層深さ方向に
おけるF’e含有量の分布を調べ、第4図(a) (b
) (c)に示す結果を得た。この時の鍍金条件は次の
通りである― 鍍金条件 使用セル数 1 電極長1400mX2 平均電流密度 50 A/ dm” ライン速度 15rlpm 付着量1597m” 鍍金i1k FeSO4・7H*O/(FeSO4・7
HsO十ZnSO4・ 7H10) = 0.7P
H=2.5 ストリップ板専 0,7簡 カテナリ量 1.8■ m4図(a)及び(c)から、第2図(&)の従来電極
(ト)翰に比べ同図(c)の本発明電極(ロ)磐を使用
してFe−Zn合金電気鍍金をした場合の方が。
400■の前実施例第2図(a)に示す従来の電極αり
Gl)、同長さの同じく同図(b)に示す改良温電極圓
c2ル、同長さの同じく同図(c)に示す本発明に係る
電極四(2)及び同長さの改良型を史に改良した同図(
d)に示す本発明に係る電極(6)(イ)を用いて板厚
0.7■のス) IJツブ両面にFe−Zn合金電気鍍
金を行ない、GDSにより分析し、各鍍金層深さ方向に
おけるF’e含有量の分布を調べ、第4図(a) (b
) (c)に示す結果を得た。この時の鍍金条件は次の
通りである― 鍍金条件 使用セル数 1 電極長1400mX2 平均電流密度 50 A/ dm” ライン速度 15rlpm 付着量1597m” 鍍金i1k FeSO4・7H*O/(FeSO4・7
HsO十ZnSO4・ 7H10) = 0.7P
H=2.5 ストリップ板専 0,7簡 カテナリ量 1.8■ m4図(a)及び(c)から、第2図(&)の従来電極
(ト)翰に比べ同図(c)の本発明電極(ロ)磐を使用
してFe−Zn合金電気鍍金をした場合の方が。
鍍金層深さ方向でのFe宮有量が上下両極で同一となり
、且つ、その変動幅も小さくなっていることがわかる。
、且つ、その変動幅も小さくなっていることがわかる。
又第4図(bJ及び(c)から、第2図(b)の改良型
電極α]JC21jこ比べ改良型を更に改良した同図(
d)の本発明電極(至)(イ)を使用した場合の方が、
鍍金層深さ方向でのre含有量が上下両極で同一となる
ばかりではなく、その変動幅がほとんどなくなり、均一
化していることが明らかである。従って本発明の構成か
らなる電極の方は鍍金層中の合金組成及び皮膜性能が安
定することになる。
電極α]JC21jこ比べ改良型を更に改良した同図(
d)の本発明電極(至)(イ)を使用した場合の方が、
鍍金層深さ方向でのre含有量が上下両極で同一となる
ばかりではなく、その変動幅がほとんどなくなり、均一
化していることが明らかである。従って本発明の構成か
らなる電極の方は鍍金層中の合金組成及び皮膜性能が安
定することになる。
以上説明したように本発明の電極によれば、ス) IJ
フッと、電極の間の距離が該電極長さ方向のどの位置で
も等しくなるため。
フッと、電極の間の距離が該電極長さ方向のどの位置で
も等しくなるため。
電極長さ方向での電流密度分布を均一化することができ
るようになり、その結果合金電気鍍金に使用した場合に
鍍金層中の合金組成及び皮膜性能を安定化させることが
できるという優れた効果を有している。
るようになり、その結果合金電気鍍金に使用した場合に
鍍金層中の合金組成及び皮膜性能を安定化させることが
できるという優れた効果を有している。
#!1図(a) (b)は本発明に係る電極を使用した
場合の横皺片面電気鍍金装着及び横型両面電気鍍金装置
の説明図、82図(aJら) (c) (d)は従来電
極、改良型電極9本発明電極及び改良型を更に改良した
本発明の電極を夫々使用した場合の横型両面電気鍍金装
置の概略図、第3図(a) (b) (c) (d)は
上記各電極を使用して電気鍍金を行なった場合の各電極
長さ方向における電流密度を示すグラフ図、第4図(a
)(b) (c)は同じく上記各電極を使用してFe−
zn合金電気鍍金を行なった場合の各鍍金層中のre含
有量の分布を調べたグラフ図、第5図(a)Φ)は従来
型の電極を配した横型電気鍍金装置の概略図である。 図中(11αCI HU o3(2J H03) HH
?−1! 極、(3) Of) ハコンダクタロール、
(4)(40)はストリップ、(5)(50)はバック
アップロールを各示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 辻 原 利 2同
阿 南 達 部第5図 第 5 図 第 1 図 第2図 第 2 図 第 1 図 ′X2 第 2 図 (C) 第 2 。 ゛23 第 3 図 第 3 口 (b) 0 ′ 第 3 図 (C) 鍼 −10− 第 3 図 (d) 碧 −5″− φ −10μ m ]L
場合の横皺片面電気鍍金装着及び横型両面電気鍍金装置
の説明図、82図(aJら) (c) (d)は従来電
極、改良型電極9本発明電極及び改良型を更に改良した
本発明の電極を夫々使用した場合の横型両面電気鍍金装
置の概略図、第3図(a) (b) (c) (d)は
上記各電極を使用して電気鍍金を行なった場合の各電極
長さ方向における電流密度を示すグラフ図、第4図(a
)(b) (c)は同じく上記各電極を使用してFe−
zn合金電気鍍金を行なった場合の各鍍金層中のre含
有量の分布を調べたグラフ図、第5図(a)Φ)は従来
型の電極を配した横型電気鍍金装置の概略図である。 図中(11αCI HU o3(2J H03) HH
?−1! 極、(3) Of) ハコンダクタロール、
(4)(40)はストリップ、(5)(50)はバック
アップロールを各示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 辻 原 利 2同
阿 南 達 部第5図 第 5 図 第 1 図 第2図 第 2 図 第 1 図 ′X2 第 2 図 (C) 第 2 。 ゛23 第 3 図 第 3 口 (b) 0 ′ 第 3 図 (C) 鍼 −10− 第 3 図 (d) 碧 −5″− φ −10μ m ]L
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 横型電気鍍金装置内でストリップに平行 に配設された横型電気鍍金用電極において、該電極長さ
方向に対してその電極のストリ ップ側表面に、該ストリップのカテナリ量 に対応した曲率を設けたことを特徴とする 横型電気鍍金用電極。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3072086A JPS62192600A (ja) | 1986-02-17 | 1986-02-17 | 横型電気鍍金用電極 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3072086A JPS62192600A (ja) | 1986-02-17 | 1986-02-17 | 横型電気鍍金用電極 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62192600A true JPS62192600A (ja) | 1987-08-24 |
Family
ID=12311479
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3072086A Pending JPS62192600A (ja) | 1986-02-17 | 1986-02-17 | 横型電気鍍金用電極 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62192600A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6174417B1 (en) | 1998-05-20 | 2001-01-16 | Process Automation International Ltd. | Electroplating machine |
US6261425B1 (en) | 1998-08-28 | 2001-07-17 | Process Automation International, Ltd. | Electroplating machine |
-
1986
- 1986-02-17 JP JP3072086A patent/JPS62192600A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US6174417B1 (en) | 1998-05-20 | 2001-01-16 | Process Automation International Ltd. | Electroplating machine |
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