【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]
〔産業上の利用分野〕
本発明は複合発電プラントの廃熱回収装置等から排出さ
れる燃焼排ｌス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する脱
硝装置に保り、特に排ガスが水平流に流れる内部保温型
脱硝装置に関するものである。
〔従来の技術〕
急増ｊる寛力篇費に応えるために大容量の火力発電所が
建設され[Industrial Application Field] The present invention relates to a denitrification device that removes nitrogen oxides (NOx) from combustion exhaust gas discharged from a waste heat recovery device, etc. of a combined cycle power plant. This relates to a flowing internal heat retention type denitrification device. [Conventional technology] Large-capacity thermal power plants were constructed in order to meet rapidly increasing government spending.
【いるが、これらのボイラは部分負荷時におい
ても高い発電効率を得るために変圧運転を行なうことが
要求されている。
これは最近の電力ｗ景の特徴として、原子力発電の伸び
と共に、負荷の最大と最小の差も増大し。
火力発電はベースロード用から負荷調整用へと移行する
傾向にある。
つまり、火力発電ボイラはボイラ負荷を常に全負荷で運
転されるものは少なく、負荷を７５％負荷、５０％負荷
、２５％負荷へと負荷を上げ、下げして運転したり、ボ
イラの運転を停止するなど、いわゆる毎日起動停止（Ｄ
ａｉｌｙ ５ｔａｒｔ ５ｔｏｐ 以下率にＤ８８と
いう）や、週末起動停止（Ｗｅｅｋｌｙ ５ｔａｒｔＳ
ｔｏｐ以下単にＷＳ２という）運転を行なって中間負
荷を担い、発電効率を向上させろことが行なわれ工いる
。
例えば高効率発電の一環として、最近複合兄竜プラント
が注目されている。この複合発電プラントはまず、ガス
タービンによる発電を行なうと共に、カスタービンから
排出されるおトガス中の熱を廃熱回収装置（廃熱回収ボ
イラ）によって回収し、この廃熱回収ボイラで発生した
蒸気により蒸気タービンを駆動させて発電するものであ
る。
この複合発電プラントはガスタービンによる発電と、蒸
気タービンによる発電を行なうために発電効率が高いう
えにガスタービンは負荷応答性に潰れ、このために急激
なｔカ需要の上昇にも十分対応し得ろ負荷追従性に優れ
た利点もあり、特に１Ｊｓｓ４転やＷＳＳ運転には有効
である。
ところか、この複合発電プラントにおいては、ＬＮＱ、
灯油などのクリーンな燃料を使用するので、８（Ｊｘｔ
ｈｔやダスト量は少なくなるが、カスタービンの燃焼に
おいては酸累景が多く、高温燃焼を行なうために、耕ガ
ス中のＮ（Ｊｘ益が増加するので、脱硝装置を内紙した
廃熱回収ボイラか開発されている。
第６図は内部保温型脱硝装置が配置された複合発電プラ
ントの概略系軌図である。第６囚において、１はカスタ
ービン、２にガスタービン１からの排ガスｑを尋人する
排ガス通路、３は過熱器、４は第１の蒸発器、５は脱硝
装置、６は縞２の蒸発器、７は節炭器である。過熱器３
．第１および第２の蒸発器４．６．脱硝装ｆ１５、節炭
器７は排ガス通路２内に配置されている。８は蒸気を発
生するドラム、９はドラム８で発生した蒸気により駆動
される蒸気タービン、１０は蒸気を凝縮して水に戻す復
水器、１１は復水器１０の水をドラム８に給水する復水
ポンプ、１２は給水管路である。
復水器１０の水は復水ポンプ１１により給水Ｗとなって
給水管路１２を経て節炭器６で耕ガスｑにより予熱され
てドラム８内に供給される。ドラム８内の水は下降管１
３を通って下降し、管路１４ａ、１４ｂを経て蒸発器４
．６へ導入され管路１５ａ、１５ｂを経てドラム８内に
戻る。このようにして、循環流動する間に、蒸発器４，
６において排ガスｑとの熱交換により生じた蒸気は地利
蒸気管１６により過熱器３に導入され、ここで排ガスｑ
により過熱され、過熱蒸気として主蒸気管１７を経て蒸
気タービン９へ供給される。１８は主蒸気管に接続され
、蒸気タービン９をバイパスして蒸気を直接促水器１０
に導くタービンバイパス管である。又、１９は蒸気ター
ビン９への蒸気の流蓋を調節する蒸気タービン加減弁、
肋は蒸気タービン９への蒸気の供給量により蒸気のバイ
パス蓋を調節するタービンバイパス弁％２１はＰトガス
ダクト２のダンパである。
以上の説明は複合発電プラントの概要であるが一般に、
排熱回収ボイラ内には、過熱器３、蒸発器、４，６およ
び節炭器７が組み込まれ排ガス中の熱を回収すると共に
排ガスの脱硝を行なう脱硝装置５が配置されている。
第７図は従来の内部保温型脱硝装置の横断面図、第８図
は、第７図のＡ部を拡大した支持装置の■−ｖｉａ断面
拡大図である。排カスＧが通過する排カス通路２のケー
シング器の内側には保温材器が内張され、その内部に脱
硝装置５が受台め上に載置されている。また、脱銅装置
５は第９図に示す様に触媒ユニット５を数ユニットに総
めで触媒ブロックかを形成し、さらにこの触媒ブロック
局を第７図に示す様に槓み１ねて脱硝装ｆ５が形成され
、この脱硝装置５の中を排ガスＧが通過することによっ
て脱硝反応が行なわれる。
ところが、前述した様にこれらの複合発電プラントにお
いては、ＤＢＳ運転やＷＳＳ運転によって頻繁に起動、
停止を繰り返すために、特に起動時においては触媒ブロ
ック２６がガスタービン１からの排ガスＧによって一方
的に加熱されるために、第８図に示す実線の位置に位置
する触媒ブロックあが破線や一点鎖線で示すように伸び
、運転停止時には逆に実線の位［Ｋ戻る、いわゆる槓み
ｌねられた触媒ブロックがか伸縮を繰り返す。
この様に従来の脱硝装置５は内部保温型であるためガス
タービン１からの熱を受ける触媒ブロックあは熱伸縮す
るが、排ガス通路２０ケーシング四は断熱材で採機され
ているので熱伸輻はほとんど無く、触媒ブロックかをケ
ーシングηに直接固定して支持することができない。
従って、地震等の振動に対しては、第８図に示す構造の
複体な油圧防振器２７寺を用いてケーシングｎの外部よ
り触媒ブロック２６を支持する支持装置四が採用されて
いた。
この支持装置１１２８は油圧防振器ごと支持棒四から成
り油圧防振器ごは１ノ［ガスＧによる温度上昇を防ぐた
め排ガス通路２の外側に設置する。したがって、サポー
ト部材間と触媒ブロック５を連結する支持棒四は排ガス
通路２のケーシングη及び保温材乙な員遇する構造とな
り支持伸四は触媒ブロックあの熱伸縮に追従して動くた
めシール構造や断熱構造は第８図に示す様に複雑になる
。
〔発明が解決しようとする間組点〕
この様に従来の内部保温型脱硝装置においてはＬ）８８
違転、Ｗ８Ｓ違転を行なって起動、運転を繰り返すため
に触媒ブロックの支持構造が追従できす、しかも積み重
ねたｔ＠諌ダブロック地襄等の振動に対しては非常に弱
い支持構造であった。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、触媒ブロックの熱伸縮に追従
でき、しかも地宸等の振動に対しても強固に支持するこ
とができる内部保温型脱硝装置を提供するものである。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は前述の問題点を解決するために、シトガス通路
内に触媒ブロックの集合体の外周を囲む枠形部材と、こ
の枠形部材を連結する梁部材によって形成した箱型支持
部材を配置し、触媒ブロックの集合体を箱形支持部材に
よって一体構造で支持するものである。
〔作用〕
この様に触媒ブロックを同一の熱伸縮を行ない、しかも
一体構造の箱形支持部材によって外側から強固に支持さ
れるので、触媒ブロックの熱伸動に追従して支持するこ
とができる。
〔実施例〕
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係る縦断面図、第２図は第１
図の正面断面図、第３図Ｆｉ、第１図の慣断面図、第４
図は第３図の８部を拡大した詳細図、第５図は箱型支持
部材の斜視図である。
第１図から第５図において、２１ｄｉガス通路、５は脱
硝装置、２２はケーシング、田は保温材、冴は受台、が
は触媒ブロックで従来のものと同一のものを示すが、説
明の都合上、２６ａを上流側触媒ブロック、２６ｂを下
流側触媒ブロックと呼ぶ。
３１ ａ 、 ３１ ｂ 、 ３１ ｃは触媒ブロック
２６ａ％２６ｂの外周を囲む枠形部材、３２ａ、３２ｂ
は枠形部材３１ａ。
３１ｂ、３１Ｃを連結する梁部材、おは枠形部材３１ａ
１３１ｂ、３１Ｃと梁部材３２ａ、３２ｂによって形成
された箱形支持部材、讃は箱形支持部材あの内側に配置
した上流側、下流側触媒ブロック２６ａ％２６ｂを支持
するストッパ一部材、あは箱形支持部材あの内側に狭カ
ス流れ方向に内張された薄板部材、あは併ガス通路２と
箱型支持部材羽の隙間をシールするスライドプレート、
３７は箱形支持部材あと上流側、下流側触媒ブロックが
ａ、２６ｂの匝…】をシールするシールプレート、アは
槓み増し触媒ブロック、３９は槓み増し触媒ブロックあ
の槓み増し触媒ブロック用枠形部材、４０は績み増し触
媒ブロック月未部材である。
この様な構造において、枠形部材３１８％３１ｂ。
３Ｉ Ｃは第２図にボす如く上流側削媒ブロック２６ａ
１下ηＣ側触媒ブロック２６ ｂの外周を囲む枠形に形
成され、この枠形部材３１ ａは第１図および第３図に
示す様に上流側触媒ブロック２６ａの上流側に、枠形部
材３１ ｂは上流側触媒ブロック２６ ａと下流側触媒
ブロック２６ｂの間に、枠形部材３１ Ｃは下流側触媒
ブロック２６ｂの下流側にそれぞれ配−されている。
そして、この枠形部材３１ ａと枠形部材３１ ｂ 、
枠形部材３１ ｂと枠形部材３１ Ｃは梁部材３ｚａ、
３２ｂによって連結され、第５図の斜視図に最もよく示
されているように箱形支持部材おを栖成し、この箱形支
持部材おによって第１図、第２図および第３図に示すよ
うに上流側触媒ブロック２６ａ、下流側触媒ブロック２
６ｂを排ガス通路２内で支持している。
なお、箱形支持部材あの内側における併カスＧの流れ方
向には第４図および第５図に示す様に薄板部材あが内張
され、枠形部材３１ ａ 、 ３１ ｂ 、 ３１ ｃ
と上流側触媒ブロック２６ａ１下流０１ｌＩ触妹ブロツ
ク２ｂｂの間にはストッパ一部材あが介在されている。
この様に本発明においては、縞１図から第３図に示す様
に箱形支持部材３３がストッパ一部材あを介して上流側
、下流側触媒ブロック２６ａ、２６ｂの外周を取巻く形
で一体構造にされて支持されているため、箱形支持部材
３：３は触媒ブロック２６ａ％２６ｂの温度と同一とな
り、三次元的に変化する熱併給に追従して支持すること
ができる。また上流側、下流側触媒ブロック２６ａ、２
６ｂはね形支付部材おによりストッパ一部材讃を介して
一体化されているため、触媒ブロック２６ａ、２６ｂ毎
の転倒は無く脱硝装置５の底部のみで触媒ブロックかａ
、２６ｂ全体を支持すれば強度上の問題はなくなる。
さらに、箱形支持部材あの内面周囲には薄板部材あとシ
ールプレート３７を設置することにより排ガスｑの短路
な防止することができる。
また、脱硝装置５を相形″ｇ：、持部材おによって支持
することによって、工場で脱硝装置５全体をブロック化
して建設現場＾輸送し、ブロック工法によって短時間に
建設することもできる。
なお、第１図および第３図における積み増し触媒ブロッ
クあは上ηｔ １１１１１触媚ブロツク２６ａ１下流側
触媒ブロツク２６ｂの触媒が劣化した場合に、下流側触
媒ブロック２６ ｂの下流側に槓み増し触媒ブロック襲
を第１図および第３図の破線で示す様に槓み増しして同
一の脱硝効率を得る場合に用いる。
この様に枠形部材３１ Ｃの下流に槓み増し触媒ブロッ
ク用の枠形部材３９と梁部材４０を箱形支持部材３３と
一体にしておけば、積み増し触媒ブロックあを迅速に積
み増しすることができ、他の上流側、下ηＣ側触媒ブロ
ック２６ａ、２６ｂと同様に支持することもできる。
以上本発明の実施例においては飯合発′区プラントの脱
硝装置について説明したが、不発ゆ」は汲合発寛プラン
トの脱硝装置に駆足されるものではなく、火力発電用ボ
イラ、他の燃焼炉等の脱硝装置へも応用することができ
る。
〔発明の効果〕
本発明によれば触媒ブロックの集合体が箱形支持部材に
よって排ガス通路内で一体構造に支持されているので、
ＤＳＳ運転−１ＰＷ８ｓ運転によって起動、停止を練り
返しても強固に支持することができ、しかも地震等の振
動に対しても触媒ブロックが転倒することがなくなる。[However, these boilers are required to operate at variable voltage in order to obtain high power generation efficiency even during partial load. This is a feature of the recent electric power landscape, with the growth in nuclear power generation, the difference between maximum and minimum loads has also increased. Thermal power generation tends to shift from base load to load adjustment. In other words, there are few thermal power generation boilers that are always operated at full load; instead, they are operated with the load raised or lowered to 75% load, 50% load, 25% load, or the boiler is operated at full load. So-called daily startup and shutdown (D
aily 5tart 5top (referred to as D88), and weekend startup/stop (Weekly 5tartS
(hereinafter simply referred to as WS2) operation is carried out to shoulder the intermediate load and improve power generation efficiency. For example, the combined Anryu plant has recently been attracting attention as a part of high-efficiency power generation. This combined power generation plant first generates electricity using a gas turbine, and then recovers the heat in the gas discharged from the gas turbine using a waste heat recovery device (waste heat recovery boiler). This system drives a steam turbine to generate electricity. This combined power generation plant generates electricity with a gas turbine and a steam turbine, so it has high power generation efficiency, and the gas turbine is not responsive to load, so it is not able to adequately respond to sudden increases in t-power demand. It also has the advantage of excellent load followability, and is particularly effective for 1Jss quad rotation and WSS operation. However, in this combined power plant, LNQ,
8 (Jxt) because it uses clean fuel such as kerosene.
Although the amount of Ht and dust decreases, there is a lot of acid accumulation in the combustion of the cast turbine, and the high temperature combustion increases the N (Jx gain) in the plowing gas, so waste heat recovery using a denitrification device is A boiler has been developed. Figure 6 is a schematic system diagram of a combined power plant equipped with an internal heat retention type denitrification device. 3 is a superheater, 4 is a first evaporator, 5 is a denitrification device, 6 is a striped evaporator, and 7 is an economizer.Superheater 3
．． First and second evaporators 4.6. The denitrification device f15 and the economizer 7 are arranged in the exhaust gas passage 2. 8 is a drum that generates steam, 9 is a steam turbine driven by the steam generated in drum 8, 10 is a condenser that condenses the steam and returns it to water, and 11 is a supply of water from the condenser 10 to drum 8. 12 is a water supply pipe. The water in the condenser 10 is turned into water supply W by the condensate pump 11, passes through the water supply pipe 12, is preheated by the cultivation gas q in the economizer 6, and is supplied into the drum 8. The water in the drum 8 is transferred to the downcomer pipe 1
3 and descends through pipes 14a and 14b to the evaporator 4.
．． 6 and returns to the drum 8 via pipes 15a and 15b. In this way, during the circulating flow, the evaporator 4,
6, the steam generated by heat exchange with the exhaust gas q is introduced into the superheater 3 through the local steam pipe 16, where the steam is exchanged with the exhaust gas q.
The superheated steam is supplied to the steam turbine 9 via the main steam pipe 17 as superheated steam. 18 is connected to the main steam pipe, bypassing the steam turbine 9 and directly supplying steam to the water booster 10
This is the turbine bypass pipe that leads to the Further, 19 is a steam turbine control valve that adjusts the flow lid of steam to the steam turbine 9;
The turbine bypass valve 21 is a damper for the P gas duct 2, which adjusts the steam bypass lid according to the amount of steam supplied to the steam turbine 9. The above explanation is an overview of combined cycle power plants, but in general,
Inside the exhaust heat recovery boiler, a denitrification device 5 is disposed, which includes a superheater 3, evaporators, 4, 6, and a carbon saver 7, and which recovers heat from exhaust gas and denitrates the exhaust gas. FIG. 7 is a cross-sectional view of a conventional internal heat retention type denitrification device, and FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view of the support device taken along the line 1--via, which is an enlarged view of section A in FIG. The inside of the casing device of the waste waste passage 2 through which the waste waste G passes is lined with a heat insulating material container, and the denitrification device 5 is placed on a pedestal inside the heat insulating material container. The decopper removal device 5 is constructed by combining several catalyst units 5 to form a catalyst block as shown in FIG. f5 is formed, and the exhaust gas G passes through this denitrification device 5, whereby a denitrification reaction is performed. However, as mentioned above, in these combined cycle power plants, DBS operation and WSS operation frequently require startup and
Because the catalyst block 26 is heated unilaterally by the exhaust gas G from the gas turbine 1 due to repeated stops, especially during startup, the catalyst block located at the position of the solid line shown in FIG. It expands as shown by the chain line, and when the operation is stopped, it returns to the solid line.The so-called crushed catalyst block repeats expansion and contraction. As described above, since the conventional denitrification device 5 is an internal heat retention type, the catalyst block that receives heat from the gas turbine 1 expands and contracts due to heat, but the exhaust gas passage 20 and the casing 4 are made of a heat insulating material, so there is no thermal expansion and contraction. The catalyst block cannot be directly fixed to and supported by the casing η. Therefore, in order to protect against vibrations such as earthquakes, a support device 4 has been adopted which supports the catalyst block 26 from the outside of the casing n using a complex hydraulic vibration isolator 27 having the structure shown in FIG. This support device 1128 consists of four support rods including a hydraulic vibration isolator, and each hydraulic vibration isolator is installed outside the exhaust gas passage 2 to prevent temperature rise due to gas G. Therefore, the support rod 4 that connects the support members and the catalyst block 5 has a structure that serves as the casing η of the exhaust gas passage 2 and the heat insulating material B, and the support rod 4 has a seal structure because it moves to follow the thermal expansion and contraction of the catalyst block. The insulation structure becomes complicated as shown in FIG. [The point to be solved by the invention] In this way, in the conventional internal heat retention type denitrification device, L) 88
The support structure of the catalyst block can follow the repeated start and operation after turning over and W8S, and the support structure is extremely weak against the vibrations of the stacked t@Isada block flooring, etc. Ta. The present invention aims to eliminate such conventional drawbacks,
The purpose is to provide an internal heat retention type denitrification device that can follow the thermal expansion and contraction of a catalyst block and can also be firmly supported against vibrations such as vibrations. [Means for Solving the Problems] In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a frame-shaped member that surrounds the outer periphery of an assembly of catalyst blocks in a gas passage, and a beam member that connects this frame-shaped member. A box-shaped support member formed by the above method is disposed, and the catalyst block assembly is supported as an integral structure by the box-shaped support member. [Function] In this way, the catalyst block undergoes the same thermal expansion and contraction, and is also firmly supported from the outside by the integral box-shaped support member, so that it can be supported while following the thermal expansion and movement of the catalyst block. [Examples] Examples of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of an embodiment of the present invention, and FIG.
Front sectional view of Fig. 3, Fig. 3 Fi, conventional sectional view of Fig. 1, Fig. 4
The figure is a detailed enlarged view of part 8 of FIG. 3, and FIG. 5 is a perspective view of the box-shaped support member. In Figures 1 to 5, 21 di gas passages, 5 a denitrification device, 22 a casing, Ta a heat insulating material, Sae a pedestal, and Ga a catalyst block, which are the same as the conventional ones, but are explained below. For convenience, 26a will be referred to as an upstream catalyst block, and 26b will be referred to as a downstream catalyst block. 31 a , 31 b , 31 c are frame-shaped members surrounding the outer periphery of the catalyst blocks 26 a % 26 b; 32 a, 32 b;
is a frame-shaped member 31a. A beam member connecting 31b and 31C, a frame-shaped member 31a
A box-shaped support member formed by 131b, 31C and the beam members 32a, 32b; There is a thin plate member lined inside the support member in the narrow waste flow direction, and a slide plate that seals the gap between the gas passage 2 and the box-shaped support member wings.
37 is the upstream side after the box-shaped support member, the downstream catalyst block is a, the seal plate that seals the box of 26b...], A is the additional hammering catalyst block, 39 is the additional hammering catalyst block.That is for the additional hammering catalyst block. The frame-shaped member 40 is an additional catalyst block member. In such a structure, the frame-shaped member 318% 31b. 3I C is the upstream cutting medium block 26a as shown in Fig. 2.
1. The frame member 31a is formed in a frame shape surrounding the outer periphery of the lower ηC side catalyst block 26b, and this frame member 31a is provided on the upstream side of the upstream side catalyst block 26a as shown in FIGS. 1 and 3. b is arranged between the upstream catalyst block 26a and the downstream catalyst block 26b, and the frame member 31C is arranged downstream of the downstream catalyst block 26b. And this frame-shaped member 31 a and frame-shaped member 31 b,
Frame-shaped member 31 b and frame-shaped member 31 C are beam members 3za,
32b to form a box-shaped support member as best shown in the perspective view of FIG. Upstream catalyst block 26a, downstream catalyst block 2
6b is supported within the exhaust gas passage 2. In addition, as shown in FIGS. 4 and 5, a thin plate member is lined in the flow direction of the waste G on the inside of the box-shaped support member, and frame-shaped members 31 a , 31 b , 31 c
A stopper member is interposed between the upstream catalyst block 26a1 and the downstream catalyst block 2bb. As described above, in the present invention, as shown in FIGS. 1 to 3, the box-shaped support member 33 is integrally constructed so as to surround the outer peripheries of the upstream and downstream catalyst blocks 26a and 26b via the stopper member. Since the box-shaped support member 3:3 has the same temperature as the catalyst block 26a% 26b, it can support the three-dimensionally changing heat cogeneration. Also, the upstream and downstream catalyst blocks 26a, 2
Since the spring-shaped support member 6b and the stopper are integrated through the support member, there is no need for the catalyst blocks 26a and 26b to fall over, and the catalyst block a can be removed only at the bottom of the denitrification device 5.
, 26b can be supported in their entirety to eliminate the strength problem. Further, by installing a thin plate member and a seal plate 37 around the inner surface of the box-shaped support member, it is possible to prevent the exhaust gas q from passing through a short path. In addition, by supporting the denitrification device 5 with a supporting member, the entire denitrification device 5 can be made into blocks at a factory, transported to a construction site, and constructed in a short time using the block construction method. If the catalyst in the downstream catalyst block 26b of the tactile block 26a1 deteriorates, an additional catalyst block is added to the downstream side of the downstream catalyst block 26b. It is used to obtain the same denitrification efficiency by increasing the number of pumps as shown by the broken line in FIGS. 1 and 3. In this way, the frame member 39 for the catalyst block is provided with additional pumping downstream of the frame member 31C. By integrating the beam member 40 with the box-shaped support member 33, additional catalyst blocks can be quickly added to the pile, and can be supported in the same way as the other upstream and lower ηC side catalyst blocks 26a and 26b. In the above embodiments of the present invention, the denitrification equipment of the Iigo plant has been explained, but the denitrification equipment of the Igo plant is not driven by the denitrification equipment of the Igo plant. It can also be applied to denitrification equipment such as combustion furnaces. [Effects of the Invention] According to the present invention, since the catalyst block assembly is integrally supported within the exhaust gas passage by the box-shaped support member,
DSS operation - 1 PW 8s operation provides strong support even when starting and stopping are repeated, and furthermore, the catalyst block will not fall over due to vibrations such as earthquakes.
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]
第１図から第５図は本発明の実施例に係る脱硝装置を示
すもので、第１図は脱硝装置の縦断面図、第２図は第１
図の正面断面図、第３図は横断面図、第４図は第３図の
８部を拡大した詳細図、第５図は箱形支持部材の斜視図
、第６図は複合発電プラントの概略構成図、第７図は従
来の脱硝装置の正面断面図、第８図は第７図のＡ部を拡
大した詳細図、第９図は触媒ブロックの斜視図である。
２・・・・・・リドガス通路、加・・・・・・ケーシン
グ、都・・・・・・保温材、２６ａ、２６ｂ％関・・・
・・・触媒ブロック、３１８１３１１ｂ、３１Ｃ１３９
・・・・・・枠形部材、３２ ａ 、 ３２ ｂ、 ４
Ｃ１・・・・・梁部材、３３・・・・・・箱形支持部材
。
第３図
第４図
第５図
第７図1 to 5 show a denitrification device according to an embodiment of the present invention, FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of the denitrification device, and FIG.
Figure 3 is a cross-sectional view, Figure 4 is a detailed enlarged view of section 8 in Figure 3, Figure 5 is a perspective view of the box-shaped support member, and Figure 6 is a cross-sectional view of the combined power plant. 7 is a front sectional view of a conventional denitrification device, FIG. 8 is a detailed enlarged view of section A in FIG. 7, and FIG. 9 is a perspective view of a catalyst block. 2...Lid gas passage, addition...Casing, capital...Insulating material, 26a, 26b% barrier...
...Catalyst block, 3181311b, 31C139
...Frame-shaped member, 32 a, 32 b, 4
C1... Beam member, 33... Box-shaped support member. Figure 3 Figure 4 Figure 5 Figure 7