JPS62177160A - 析出硬化型銅合金材の製法 - Google Patents
析出硬化型銅合金材の製法Info
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- JPS62177160A JPS62177160A JP1703086A JP1703086A JPS62177160A JP S62177160 A JPS62177160 A JP S62177160A JP 1703086 A JP1703086 A JP 1703086A JP 1703086 A JP1703086 A JP 1703086A JP S62177160 A JPS62177160 A JP S62177160A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、析出硬化型銅合金材の製法に関する。
[従来の技術]
電気φ電子機器等には高導電率を有する銅合金が材料と
して用いられているが、例えばリードフレーム等には高
導電率とともに高強度を兼ね備えた析出硬化型銅合金が
用いられており、例えば、ODA (米国銅開発協会)
合金19400を挙げることができる。
して用いられているが、例えばリードフレーム等には高
導電率とともに高強度を兼ね備えた析出硬化型銅合金が
用いられており、例えば、ODA (米国銅開発協会)
合金19400を挙げることができる。
従来、析出硬化型銅合金材は、通常1次のような工程に
より製造されている6すなわち、まず半連続鋳造法によ
って厚さ120〜200mmの鋳塊を製造し、得られた
鋳塊を熱間加工によって厚さ10IIIIl程度に圧延
した後、冷間加工および時効処理を施すという方法であ
る。
より製造されている6すなわち、まず半連続鋳造法によ
って厚さ120〜200mmの鋳塊を製造し、得られた
鋳塊を熱間加工によって厚さ10IIIIl程度に圧延
した後、冷間加工および時効処理を施すという方法であ
る。
[発明が解決しようとする問題点]
上記の製法においては、製造過程で得られる鋳塊が大き
いものであるためそれを得る際の冷却速度が小さく、そ
の結果書られる鋳塊中には溶質原子(CDA合金194
00の場合には鉄)が析出している。しかし、この溶質
原子の析出物は合金材の強度の向上に寄与することがで
きない大きさであるため、再度加熱して急冷する溶体化
処理を施した後時効処理を施す操作が必要となっている
のである。また、鋳塊は前記のような大きさのものとし
てイリられるため熱間での圧延が必要であった。すなわ
ち、従来は、溶体化処理および熱間加工の2つの工程が
不可欠で、工数が多く製造工程が煩雑であるとともにエ
ネルギー消費も大きいという問題点があった。
いものであるためそれを得る際の冷却速度が小さく、そ
の結果書られる鋳塊中には溶質原子(CDA合金194
00の場合には鉄)が析出している。しかし、この溶質
原子の析出物は合金材の強度の向上に寄与することがで
きない大きさであるため、再度加熱して急冷する溶体化
処理を施した後時効処理を施す操作が必要となっている
のである。また、鋳塊は前記のような大きさのものとし
てイリられるため熱間での圧延が必要であった。すなわ
ち、従来は、溶体化処理および熱間加工の2つの工程が
不可欠で、工数が多く製造工程が煩雑であるとともにエ
ネルギー消費も大きいという問題点があった。
本発明の目的は、かかる問題点を解決し工数の少ないよ
り簡単な、そして省エネルギーの点でも有利である析出
硬化型銅合金材の製法を提供することにある。
り簡単な、そして省エネルギーの点でも有利である析出
硬化型銅合金材の製法を提供することにある。
[問題点を解決するための手段]
すなわち、本発明は、前記の問題点を解決するものとし
て、横型連続鋳造法により銅合金の過飽和固溶体からな
る鋳塊を製造し、該鋳塊に冷間加工および時効処理を施
すことからなる析出硬化型銅合金材の製法を提供するも
のである。
て、横型連続鋳造法により銅合金の過飽和固溶体からな
る鋳塊を製造し、該鋳塊に冷間加工および時効処理を施
すことからなる析出硬化型銅合金材の製法を提供するも
のである。
本発明に用いられる横型連続鋳造法は1通常の横型連続
鋳造装置を用い、冷却条件、鋳造速度等は通常の条件で
実施するものであって特に制約はない。 製造される鋳
塊は、厚さが30mm以下のシート状が好ましく、特に
20mm以下が好ましい。鋳塊の厚さが30m+aより
大きいと冷却中に溶質原子の析出が起る恐れがあり、鋳
塊を過飽和固溶体として得ることができないことがある
からである。
鋳造装置を用い、冷却条件、鋳造速度等は通常の条件で
実施するものであって特に制約はない。 製造される鋳
塊は、厚さが30mm以下のシート状が好ましく、特に
20mm以下が好ましい。鋳塊の厚さが30m+aより
大きいと冷却中に溶質原子の析出が起る恐れがあり、鋳
塊を過飽和固溶体として得ることができないことがある
からである。
本発明の製法によれば、製造過程における鋳塊は過飽和
固溶体として得られるので溶体化処理を施す必要がない
。また、鋳塊は、横型連続鋳造法で製造される結果、厚
さ30mm程度以下のものとして得られるため、圧延な
どの加工は冷間において十分に可能であり、熱間加工は
不要である。なお、鋳塊は前記のような厚さであるので
コイル状に巻取ることができる。この際、面側した後巻
取ってもよいし、冷間加工に供する前に面側してもよい
。
固溶体として得られるので溶体化処理を施す必要がない
。また、鋳塊は、横型連続鋳造法で製造される結果、厚
さ30mm程度以下のものとして得られるため、圧延な
どの加工は冷間において十分に可能であり、熱間加工は
不要である。なお、鋳塊は前記のような厚さであるので
コイル状に巻取ることができる。この際、面側した後巻
取ってもよいし、冷間加工に供する前に面側してもよい
。
このように、横型連続鋳造法により得られた鋳塊に、熱
間加工を施さないで、直接冷間加工および時効処理を施
すことにより、例えば条または板等の所要形状の析出硬
化型銅合金材とすることができる。
間加工を施さないで、直接冷間加工および時効処理を施
すことにより、例えば条または板等の所要形状の析出硬
化型銅合金材とすることができる。
本発明の製法で行なわれる冷間加工および時効処理、更
に、これらの前後に適宜必要に応じて行なう焼鈍処理は
、通常の条件で行なわれる。
に、これらの前後に適宜必要に応じて行なう焼鈍処理は
、通常の条件で行なわれる。
本発明の製法により製造し得る析出硬化型銅合金の例と
しては、CDA合金19400(鉄2゜1〜2.6%、
リン0.015〜0.15%、亜鉛0.05〜0.20
%、残部銅)、同合金15000 (ジルコニウム0.
10〜0.20%、残部銅)、同合金18200 (ク
ロム0.6〜1゜2%、残部銅)等を挙げることができ
る。
しては、CDA合金19400(鉄2゜1〜2.6%、
リン0.015〜0.15%、亜鉛0.05〜0.20
%、残部銅)、同合金15000 (ジルコニウム0.
10〜0.20%、残部銅)、同合金18200 (ク
ロム0.6〜1゜2%、残部銅)等を挙げることができ
る。
[実施例]
次に、本発明の製法を実施例により具体的に説明する。
実施例1〜5
CDA合金19400の組成である鉄2.4%、リン0
.018%、亜鉛0.20%、残部銅からなるように成
分金属を配合した合金を溶解し、保持炉を6し、横型連
続鋳造装置6(黒鉛鋳型使用)を用いて幅200mm、
厚さ15mmの鋳塊(鋳造板)を製造した。この時鋳型
は水冷(水量90M/分)されており、鋳塊の鋳造速度
は140mm/分とした。この鋳塊の両面を面側し、1
3.5mm厚さとして、これを第1回目の冷間圧延にて
1 、35〜2 、0mmの範囲まで圧延し、500°
Cの時効処理の後、第2回目の冷間圧延を行ない、さら
に500°C(実施例1〜3)および450°C(実施
例4.5)の時効処理の後第3回目の冷間圧延を行なっ
て最終板厚を0.25mmおよび0.381!1mとし
た。そして、実施例1については更に低温焼鈍(270
°C)を行なった。各実施例における第1〜5回目の冷
間圧延後の板厚は第1表のとおりであった。
.018%、亜鉛0.20%、残部銅からなるように成
分金属を配合した合金を溶解し、保持炉を6し、横型連
続鋳造装置6(黒鉛鋳型使用)を用いて幅200mm、
厚さ15mmの鋳塊(鋳造板)を製造した。この時鋳型
は水冷(水量90M/分)されており、鋳塊の鋳造速度
は140mm/分とした。この鋳塊の両面を面側し、1
3.5mm厚さとして、これを第1回目の冷間圧延にて
1 、35〜2 、0mmの範囲まで圧延し、500°
Cの時効処理の後、第2回目の冷間圧延を行ない、さら
に500°C(実施例1〜3)および450°C(実施
例4.5)の時効処理の後第3回目の冷間圧延を行なっ
て最終板厚を0.25mmおよび0.381!1mとし
た。そして、実施例1については更に低温焼鈍(270
°C)を行なった。各実施例における第1〜5回目の冷
間圧延後の板厚は第1表のとおりであった。
上記のようにして得られた製品板材から引張試験および
導電率測定用の試験片を作成し、試験を行なったところ
、第1表に示す結果が得られた。
導電率測定用の試験片を作成し、試験を行なったところ
、第1表に示す結果が得られた。
通常、CDA合金19400は調質材として、引張強さ
37〜54 Kg/mm2)伸び3〜13%、硬さ11
0〜150、導電;865〜70%のものか求められる
ことが多いが、本発明の実施例に係る銅合金は、種々の
仕様に合った特性を有するものとして製造し得ることが
わかる。
37〜54 Kg/mm2)伸び3〜13%、硬さ11
0〜150、導電;865〜70%のものか求められる
ことが多いが、本発明の実施例に係る銅合金は、種々の
仕様に合った特性を有するものとして製造し得ることが
わかる。
[発明の効果]
本発明の製法は、熱間加工を行なわずに析出硬化型銅合
金を製造することができ、工数が少1.二<て簡単な製
法であ°るとともに、省エネルギーの見地からも極めて
有利な製法である。本発明の製法により得られる析出硬
化型銅合金は、従来の製法により得られるものと同等の
特性を有し、特に高強度および高導電率を有するもので
あって電気・電子機器用材料として有用である。
金を製造することができ、工数が少1.二<て簡単な製
法であ°るとともに、省エネルギーの見地からも極めて
有利な製法である。本発明の製法により得られる析出硬
化型銅合金は、従来の製法により得られるものと同等の
特性を有し、特に高強度および高導電率を有するもので
あって電気・電子機器用材料として有用である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)横型連続鋳造法により銅合金の過飽和固溶体からな
る鋳塊を製造し、該鋳塊に冷間加工および時効処理を施
すことからなる析出硬化型銅合金材の製法。 2)特許請求の範囲第1項記載の製法であって、前記鋳
塊が厚さ30mm以下のシート状鋳塊である製法。 3)特許請求の範囲第1項または第2項記載の製法であ
って、析出硬化型銅合金がCDA合金19400である
製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1703086A JPS62177160A (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 析出硬化型銅合金材の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1703086A JPS62177160A (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 析出硬化型銅合金材の製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62177160A true JPS62177160A (ja) | 1987-08-04 |
Family
ID=11932600
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1703086A Pending JPS62177160A (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 析出硬化型銅合金材の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62177160A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1990011852A1 (en) * | 1989-04-03 | 1990-10-18 | Olin Corporation | Method of treating spray cast metal deposits |
CN111496200A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-08-07 | 浙江大学 | 一种高强高导铜合金的水平连铸方法和应用 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57203755A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-14 | Mitsubishi Electric Corp | Working method for copper-nickel-tin alloy |
JPS602652A (ja) * | 1981-03-27 | 1985-01-08 | サウスワイヤ−・カンパニ− | 連続鋳造機によつて製造された熱間成形銅ベ−ス生成品 |
JPS61119660A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Mining Co Ltd | 高力高導電性銅基合金の製造方法 |
-
1986
- 1986-01-29 JP JP1703086A patent/JPS62177160A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS602652A (ja) * | 1981-03-27 | 1985-01-08 | サウスワイヤ−・カンパニ− | 連続鋳造機によつて製造された熱間成形銅ベ−ス生成品 |
JPS57203755A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-14 | Mitsubishi Electric Corp | Working method for copper-nickel-tin alloy |
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CN111496200B (zh) * | 2020-04-24 | 2021-11-05 | 浙江大学 | 一种铜合金的水平连铸方法 |
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