JPS62165511A - タ−ビン翼 - Google Patents
タ−ビン翼Info
- Publication number
- JPS62165511A JPS62165511A JP667886A JP667886A JPS62165511A JP S62165511 A JPS62165511 A JP S62165511A JP 667886 A JP667886 A JP 667886A JP 667886 A JP667886 A JP 667886A JP S62165511 A JPS62165511 A JP S62165511A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine blade
- shield plate
- erosion shield
- erosion
- joint surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、蒸気タービンにおけるタービン翼に係り、特
に低圧タービンｎ柊［に関する。
に低圧タービンｎ柊［に関する。
〔発明の技術向背ｍおよびその問題点〕近年、発電プラ
ントの発電効率向上に伴い、蒸気タービン低圧部の長翼
化が必須となった。ところが、タービン翼を長翼化すれ
ば翼自重が増加し、それに応じて遠心応力が増大する問
題がある。そこで、従来の１２Ｃｒｍ製翼に代え、軽量
でかつ比強度が高いＴｉ合金、特にＴ ｉ−’６ＡｆＪ
−４Ｖからなる合金により製造されたタービン翼が採用
されるようになった。
ントの発電効率向上に伴い、蒸気タービン低圧部の長翼
化が必須となった。ところが、タービン翼を長翼化すれ
ば翼自重が増加し、それに応じて遠心応力が増大する問
題がある。そこで、従来の１２Ｃｒｍ製翼に代え、軽量
でかつ比強度が高いＴｉ合金、特にＴ ｉ−’６ＡｆＪ
−４Ｖからなる合金により製造されたタービン翼が採用
されるようになった。
ところで、一般に蒸気タービンプラントにおける低圧タ
ービン側では、昌圧タービン側の蒸気条件に比べて、圧
力、温度の低下に伴い蒸気湿り度が高まり、蒸気粒径が
大ぎい状態になる。
ービン側では、昌圧タービン側の蒸気条件に比べて、圧
力、温度の低下に伴い蒸気湿り度が高まり、蒸気粒径が
大ぎい状態になる。
したがって、このような蒸気が衝突する低圧最終段響の
蒸気入口側では、噴流エロージョンが発生し易く、とり
わけ長翼化した場合、翼先端部の周速度の増大により、
エロージョン現象に対処するため、従来低圧タービンの
最終段翼においては、β型Ｔｉ合金（Ｔ ｉ −１５Ｍ
ｏ −５Ｚｒ）からなるエロージョンシールド材を、溶
接、肉感溶接、ろう付は等によって装着することが行な
われている。
蒸気入口側では、噴流エロージョンが発生し易く、とり
わけ長翼化した場合、翼先端部の周速度の増大により、
エロージョン現象に対処するため、従来低圧タービンの
最終段翼においては、β型Ｔｉ合金（Ｔ ｉ −１５Ｍ
ｏ −５Ｚｒ）からなるエロージョンシールド材を、溶
接、肉感溶接、ろう付は等によって装着することが行な
われている。
しかし、上述の如きものにおいては、溶接或は肉盛溶接
時の熱変形や成形加工性の問題があり、またろう付けで
は接合強度が十分信頼できない等の問題があった。
時の熱変形や成形加工性の問題があり、またろう付けで
は接合強度が十分信頼できない等の問題があった。
本発明はこのような点に鑑み、「ｉ合金からなるタービ
ン翼において、耐エロージヨン特性に優れ、さらに生産
性が高く、かつ高い信頼性を有するタービン翼を得るこ
とを目的とする。
ン翼において、耐エロージヨン特性に優れ、さらに生産
性が高く、かつ高い信頼性を有するタービン翼を得るこ
とを目的とする。
［発明の置型］
本発明は、タービン翼の蒸気入口側先端縁部に、耐エロ
ージヨン性に贋れたβ型Ｔｉ合金からなるエロージョン
シールド板を、Ｔｉ系のフィラーメタルを介して接合し
たことを特徴とするものであって、耐エロージヨン性を
向上させるとともに翼材への接合を十分なものとしたも
のＣある。
ージヨン性に贋れたβ型Ｔｉ合金からなるエロージョン
シールド板を、Ｔｉ系のフィラーメタルを介して接合し
たことを特徴とするものであって、耐エロージヨン性を
向上させるとともに翼材への接合を十分なものとしたも
のＣある。
以下、添付図面を参照して本発明の一実施例について説
明する。
明する。
第１図において、符号１は蒸気タービンにおける最終段
のＴｉ−６／１−４Ｖ製タービン翼であって、そのター
ビン翼１の蒸気入口側先端縁部にはＴｉ系フィラーメタ
ル２を介在させてＴｉ−１５Ｍｏ −５Ｚｒ製エロージ
ヨンシールド板３が接合されている。
のＴｉ−６／１−４Ｖ製タービン翼であって、そのター
ビン翼１の蒸気入口側先端縁部にはＴｉ系フィラーメタ
ル２を介在させてＴｉ−１５Ｍｏ −５Ｚｒ製エロージ
ヨンシールド板３が接合されている。
すなわち、タービン翼１の蒸気入口側先端縁部には、第
２図に示すように、エロージョンシールド板３の接合面
４が削り出しにより形成されている。上記接合面４は、
タービンＦ！１の軸線に１１１交する方向に延びる複数
の帯域４ａ、４ａ、・・・に区劃されており、各帯域４
ａはそれぞれその先端側がタービン翼１の軸線側に向う
傾斜面としてあり、各帯域４ａの隣接部にそれぞれ上記
軸線に直交する方向に延びる段部４ｂが形成されている
。一方、上記エロージョンシールド板３の内面にも上記
接合部４の各帯域４ａおＪ：び段部４ｂと係合し得るよ
うに形成された接合面３ａが形成されている。
２図に示すように、エロージョンシールド板３の接合面
４が削り出しにより形成されている。上記接合面４は、
タービンＦ！１の軸線に１１１交する方向に延びる複数
の帯域４ａ、４ａ、・・・に区劃されており、各帯域４
ａはそれぞれその先端側がタービン翼１の軸線側に向う
傾斜面としてあり、各帯域４ａの隣接部にそれぞれ上記
軸線に直交する方向に延びる段部４ｂが形成されている
。一方、上記エロージョンシールド板３の内面にも上記
接合部４の各帯域４ａおＪ：び段部４ｂと係合し得るよ
うに形成された接合面３ａが形成されている。
そこで、上記エロージョンシールド板３をタービン翼１
の接合面４に接合する場合には、厚さ０．１Ｍ以下のＴ
ｉ系フィラーメタル２の両者間に介伸し、タービン翼１
の接合部４の段部が係合するようにし、圧力を加えて押
え付けた状態で９００〜１２００℃の真空炉または不活
性ガス雰囲気炉中で１０〜１００時間加熱し、フィラー
メタルを両者に拡散さＵることにより接合させる。
の接合面４に接合する場合には、厚さ０．１Ｍ以下のＴ
ｉ系フィラーメタル２の両者間に介伸し、タービン翼１
の接合部４の段部が係合するようにし、圧力を加えて押
え付けた状態で９００〜１２００℃の真空炉または不活
性ガス雰囲気炉中で１０〜１００時間加熱し、フィラー
メタルを両者に拡散さＵることにより接合させる。
この後タービン翼１の母材の強度を回復させるため６０
０〜７５０’ＣＪｌ’炉中で０．５〜５時間熱処理を施
す。さらにＴｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ製エロージヨンシー
ルド板の硬度を高めるために、３００〜５００℃で０．
５〜６時間の時効処理を行なうことにより、その硬度を
ｌ−１ｖ ４００〜５００に向上させる。
０〜７５０’ＣＪｌ’炉中で０．５〜５時間熱処理を施
す。さらにＴｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ製エロージヨンシー
ルド板の硬度を高めるために、３００〜５００℃で０．
５〜６時間の時効処理を行なうことにより、その硬度を
ｌ−１ｖ ４００〜５００に向上させる。
このようにして、上記エロージョンシールド板３はＴｉ
系フィラーメタル２を介してタービン翼１の接合面４に
接合されるとともに、タービン翼１の接合面４およびエ
ロージョンシールド板３の接合面３ａにそれぞれ設けら
れた段部が互いに噛み合った状態となる（第１図）。
系フィラーメタル２を介してタービン翼１の接合面４に
接合されるとともに、タービン翼１の接合面４およびエ
ロージョンシールド板３の接合面３ａにそれぞれ設けら
れた段部が互いに噛み合った状態となる（第１図）。
しかして、タービン運転中に上記エロージョンシールド
板３に加わる遠心力に対して、上記接合面に形成された
段部の噛み合いによって十分対抗せしめられ、上記エロ
ージョンシールド板の飛散が一層確実に防止される。
板３に加わる遠心力に対して、上記接合面に形成された
段部の噛み合いによって十分対抗せしめられ、上記エロ
ージョンシールド板の飛散が一層確実に防止される。
以上説明したように、本発明においては、Ｔｉ合金のタ
ービン翼の蒸気入口側先端縁部に、耐エロージヨン性に
優れたＴｔ−１５Ｍｏ−５Ｚｒからなるエロージョンシ
ールド板を、Ｔｉ系フィラーメタルを介して接合したの
で、従来の溶接や肉盛溶接によって生じる変形の如き弊
害を回避することができ接合強度を大きくできる。また
、接合部をタービンπとエロージョンシールド板とを噛
み合Ｌ ’ｎＭ造とした場合には、遠心力に対する抗力
をより一層増大せしめることができるばかりでなく、接
合面へのフィラーメタルの拡散面積を大きくできて接合
力をより大きくできる。
ービン翼の蒸気入口側先端縁部に、耐エロージヨン性に
優れたＴｔ−１５Ｍｏ−５Ｚｒからなるエロージョンシ
ールド板を、Ｔｉ系フィラーメタルを介して接合したの
で、従来の溶接や肉盛溶接によって生じる変形の如き弊
害を回避することができ接合強度を大きくできる。また
、接合部をタービンπとエロージョンシールド板とを噛
み合Ｌ ’ｎＭ造とした場合には、遠心力に対する抗力
をより一層増大せしめることができるばかりでなく、接
合面へのフィラーメタルの拡散面積を大きくできて接合
力をより大きくできる。
第１図は本発明のタービン萎のより一ジョンシールド板
接合部の拡大図、第２図は上記タービン翼の分解斜視図
である。 １・・・タービン翼、２・・・Ｔｉ系フィラーメタル、
３・・・エロージョンシールド根、４・・・接合部、４
ａ・・・帯域、４ｂ・・・段部。
接合部の拡大図、第２図は上記タービン翼の分解斜視図
である。 １・・・タービン翼、２・・・Ｔｉ系フィラーメタル、
３・・・エロージョンシールド根、４・・・接合部、４
ａ・・・帯域、４ｂ・・・段部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気入口側先端縁部に、耐エロージヨン性に優れた
β型Ｔｉ合金からなるエロージヨンシールド板を、Ｔｉ
系のフィラーメタルを介して接合したことを特徴とする
タービン翼。 ２、エロージョンシールド板は、拡散溶接法によって接
合されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載のタービン翼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP667886A JPS62165511A (ja) | 1986-01-16 | 1986-01-16 | タ−ビン翼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP667886A JPS62165511A (ja) | 1986-01-16 | 1986-01-16 | タ−ビン翼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62165511A true JPS62165511A (ja) | 1987-07-22 |
Family
ID=11645019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP667886A Pending JPS62165511A (ja) | 1986-01-16 | 1986-01-16 | タ−ビン翼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62165511A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013002450A (ja) * | 2011-06-21 | 2013-01-07 | Alstom Technology Ltd | 複合素材のタービン翼およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-01-16 JP JP667886A patent/JPS62165511A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013002450A (ja) * | 2011-06-21 | 2013-01-07 | Alstom Technology Ltd | 複合素材のタービン翼およびその製造方法 |
| US9587497B2 (en) | 2011-06-21 | 2017-03-07 | General Electric Technology Gmbh | Turbine airfoil of composite material and method of manufacturing thereof |
| US10072505B2 (en) | 2011-06-21 | 2018-09-11 | General Electric Technology Gmbh | Turbine airfoil of composite material and method of manufacturing thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5061154A (en) | Radial turbine rotor with improved saddle life | |
| US4659288A (en) | Dual alloy radial turbine rotor with hub material exposed in saddle regions of blade ring | |
| KR930003532B1 (ko) | 증기터어빈의 고압로우터용 제어륜의 제조방법 | |
| US6394750B1 (en) | Method and detail for processing a stator vane | |
| EP2947266B1 (en) | Methods of repairing integrally bladed rotors | |
| JP4039472B2 (ja) | タービン・ロータ、蒸気タービン・ロータ・アセンブリ及び鋼合金製タービン・ロータを補修する方法 | |
| US4273512A (en) | Compressor rotor wheel and method of making same | |
| US9950388B2 (en) | Method of producing an integrally bladed rotor for a turbomachine | |
| US8662834B2 (en) | Method for reducing tip rub loading | |
| CN102046960A (zh) | 涡轮机的转子轴以及用于生产涡轮机转子的方法 | |
| JP2714607B2 (ja) | ターボ機械用複合材ブレードを製作する方法および製品 | |
| JPH02245403A (ja) | 燃焼タービンの圧縮機ダイアフラム組立体及びその組立方法 | |
| CN101821480A (zh) | 用于借助焊接的叶片根部制造叶盘或叶环的方法 | |
| JP2574589B2 (ja) | ターボ機械用中空羽根の製造方法 | |
| US7370787B2 (en) | Compressor rotor and method for making | |
| CA2766534C (en) | Rotor blade and method for reducing tip rub loading | |
| CN113441725B (zh) | 利用增材制造的涡轮机叶片的修复方法 | |
| JPS62165511A (ja) | タ−ビン翼 | |
| KR102361928B1 (ko) | 단결정 조직 상의 2차 구조물 형성 방법 | |
| JP3181157B2 (ja) | ガスタービン動翼の補修法 | |
| JP3057606B2 (ja) | チタン合金製タービン動翼の製造方法 | |
| JPS62113802A (ja) | タ−ビン翼 | |
| US3610776A (en) | Compressor blade for a gas turbine engine | |
| JPS62165512A (ja) | タ−ビン翼 | |
| JPS62167866A (ja) | タ−ビン翼 |