JPS62150057A - 内燃エンジンの基本制御量設定方法 - Google Patents
内燃エンジンの基本制御量設定方法Info
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- JPS62150057A JPS62150057A JP29103285A JP29103285A JPS62150057A JP S62150057 A JPS62150057 A JP S62150057A JP 29103285 A JP29103285 A JP 29103285A JP 29103285 A JP29103285 A JP 29103285A JP S62150057 A JPS62150057 A JP S62150057A
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
皮丘Ｈ１
本発明は内燃エンジンの燃石基本供給岱、空気基本供給
１等の基本制御量の設定方法に関する。
１等の基本制御量の設定方法に関する。
１且且逝
自動車等に搭載された内燃エンジンへの燃料をインジェ
クタにより噴射供給する燃お１供給装胃がある。かかる
燃料供給装置にＪ′３いては、−１１Ｑにエンジン回転
数に同期して吸気系の絞り弁下流の吸気管内圧力及びエ
ンジン回転数を検出してそれらの検出値に応じて塁本供
給傷を設定し、更に、エンジン冷ｉｎ ＊ 淘等の他の
エンジン運転バラメーク或いはエンジンの過渡的変化に
応じて増量又は減ω補正係数を基本供給量に乗じて要求
される燃７１供恰旧を０出し、その燃料供給のに対応す
る時間だ（プインジエクタを駆動覆ることが行なわれて
いる。
クタにより噴射供給する燃お１供給装胃がある。かかる
燃料供給装置にＪ′３いては、−１１Ｑにエンジン回転
数に同期して吸気系の絞り弁下流の吸気管内圧力及びエ
ンジン回転数を検出してそれらの検出値に応じて塁本供
給傷を設定し、更に、エンジン冷ｉｎ ＊ 淘等の他の
エンジン運転バラメーク或いはエンジンの過渡的変化に
応じて増量又は減ω補正係数を基本供給量に乗じて要求
される燃７１供恰旧を０出し、その燃料供給のに対応す
る時間だ（プインジエクタを駆動覆ることが行なわれて
いる。
また、かかる燃料供給装置にＪ３いては、通常、吸気管
内圧力及びエンジン回転数名々の所定値間隔の主要値に
応じて設定される基本供給量が予めメモリにデータマツ
プとして記憶され、吸気管内圧力及びエンジン回転数の
各検出値に応じた基本供給量がデータマツプから検索さ
れる。各検出値が主要圃と一致するときにはデータマツ
プからの検索値が基本供給量として設定されるが、各検
出値が主要値間の値であるときには吸気管内圧力及びエ
ンジン回転数の各検出値の両側の主要値、すなわち４主
要値を用いて補間４偉が行なわれて基本供給量が設定さ
れる。
内圧力及びエンジン回転数名々の所定値間隔の主要値に
応じて設定される基本供給量が予めメモリにデータマツ
プとして記憶され、吸気管内圧力及びエンジン回転数の
各検出値に応じた基本供給量がデータマツプから検索さ
れる。各検出値が主要圃と一致するときにはデータマツ
プからの検索値が基本供給量として設定されるが、各検
出値が主要値間の値であるときには吸気管内圧力及びエ
ンジン回転数の各検出値の両側の主要値、すなわち４主
要値を用いて補間４偉が行なわれて基本供給量が設定さ
れる。
補間計算としては、例えば、第１図に示すようにエンジ
ン回転数Ｎｅの主要値Ｎ ｃ 、Ｎ Ｃａ１と吸気管内
絶対圧ＰＢＡの主要１直Ｐ１３Ａｔとの格子点Ａ、８間
においてエンジン回転数の検出値をＮｅＳとすると、格
子点Ａ、Ｂを結ぶ直線上の検出値ＮｅＳに対応する値を
基本供給ｍ Ｔ ｉとして算出する直線補間が行なわれ
る。この補間４算ではデータマツプの記憶容量の関係か
ら各運転パラメータの主要値の数を多く取れないので格
子点△、８間の吸気管内圧力ＰＢＡｔの特性は第１図の
実線Ｃの如くほぼ直線になる場合には直線補間針棒によ
り高粘度で基本洪給吊Ｔシを行ることができる。しかし
ながら、第１図の破線りの如く曲線になる場合には直線
補間４算により得られた基本（１（拾ｆｆ１Ｔ、が不正
確な値になることは避けられないという問題点があった
。
ン回転数Ｎｅの主要値Ｎ ｃ 、Ｎ Ｃａ１と吸気管内
絶対圧ＰＢＡの主要１直Ｐ１３Ａｔとの格子点Ａ、８間
においてエンジン回転数の検出値をＮｅＳとすると、格
子点Ａ、Ｂを結ぶ直線上の検出値ＮｅＳに対応する値を
基本供給ｍ Ｔ ｉとして算出する直線補間が行なわれ
る。この補間４算ではデータマツプの記憶容量の関係か
ら各運転パラメータの主要値の数を多く取れないので格
子点△、８間の吸気管内圧力ＰＢＡｔの特性は第１図の
実線Ｃの如くほぼ直線になる場合には直線補間針棒によ
り高粘度で基本洪給吊Ｔシを行ることができる。しかし
ながら、第１図の破線りの如く曲線になる場合には直線
補間４算により得られた基本（１（拾ｆｆ１Ｔ、が不正
確な値になることは避けられないという問題点があった
。
λ且立且Ｉ
そこで、本発明の目的は、基本料Ｇ１１ｆｆｉの精度の
向上を図ることができる基本制御量設定方法を提供する
ことである。
向上を図ることができる基本制御量設定方法を提供する
ことである。
本発明の基本制御量設定方法は所定の複数の運転パラメ
ータのいずれか１つの運転パラメータの主要値間の中間
値における補間補正値を記憶データとして予め記憶し、
いずれか１つの運転パラメータの検出値が主要値間の値
であるときその主要値間の補間補正値を前記記憶データ
から検索し、補間ｈ１算により得られた基本制御量を検
索した補間補正値に応じて補正することにより基本制御
量を設定することを特徴としている。
ータのいずれか１つの運転パラメータの主要値間の中間
値における補間補正値を記憶データとして予め記憶し、
いずれか１つの運転パラメータの検出値が主要値間の値
であるときその主要値間の補間補正値を前記記憶データ
から検索し、補間ｈ１算により得られた基本制御量を検
索した補間補正値に応じて補正することにより基本制御
量を設定することを特徴としている。
支−盈−１
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する。
第２図に示された本発明の基本制御量設定方法を適用し
た電子制御式の燃料供給装置においては、吸入空気が大
気吸入口１からエアクリーナ２、吸気＠３内通路を介し
てエンジン４に供給されるようになっている。吸気管３
内には絞り弁５が設けられている。エンジン４の排気管
８には抽気ガス中の有害成分（Ｃｏ、ＨＣ及びＮ０ｘ）
の低減を促准させるために三元触媒コンバータ９が設け
られている。
た電子制御式の燃料供給装置においては、吸入空気が大
気吸入口１からエアクリーナ２、吸気＠３内通路を介し
てエンジン４に供給されるようになっている。吸気管３
内には絞り弁５が設けられている。エンジン４の排気管
８には抽気ガス中の有害成分（Ｃｏ、ＨＣ及びＮ０ｘ）
の低減を促准させるために三元触媒コンバータ９が設け
られている。
一方、１０は例えばポテンショメータからなり、絞り弁
５の開度に応じたレベルの出力電圧を発生する絞り弁開
度センサ、１１は絞り弁５下流の吸気管３に設けられて
吸気管３内の絶対圧に応じたレベルの出力電圧を発生す
る絶対圧センサ、１２はエンジン４の冷却水温に応じた
レベルの出力電圧を発生する冷却水温センサ、１３はエ
ンジン４のクランクシャフト（図示せず）の回転に同期
したパルス信号を発生するクランク角センサであり、ク
ランクシャツ１−が例えば、１８０度回転する毎にパル
スを発生する。１４は排気ガス中の酸素濃度に応じたレ
ベルの出力電圧を発生する酸素濃度センサであり、排気
管８の三元触媒コンバータ９より上流に設けられている
。１５はエンジン４の吸気バルブ（図示せず）近傍の吸
気管３に設けられたインジェクタである。絞り弁開度セ
ンサ１０、絶対圧センサ１１、冷却水温センサ１２、ク
ランク角センサ１３及び酸素濃度センサ１４の各出力端
とインジェクタ１５の入力端とは制御回路１６に接続さ
れている。
５の開度に応じたレベルの出力電圧を発生する絞り弁開
度センサ、１１は絞り弁５下流の吸気管３に設けられて
吸気管３内の絶対圧に応じたレベルの出力電圧を発生す
る絶対圧センサ、１２はエンジン４の冷却水温に応じた
レベルの出力電圧を発生する冷却水温センサ、１３はエ
ンジン４のクランクシャフト（図示せず）の回転に同期
したパルス信号を発生するクランク角センサであり、ク
ランクシャツ１−が例えば、１８０度回転する毎にパル
スを発生する。１４は排気ガス中の酸素濃度に応じたレ
ベルの出力電圧を発生する酸素濃度センサであり、排気
管８の三元触媒コンバータ９より上流に設けられている
。１５はエンジン４の吸気バルブ（図示せず）近傍の吸
気管３に設けられたインジェクタである。絞り弁開度セ
ンサ１０、絶対圧センサ１１、冷却水温センサ１２、ク
ランク角センサ１３及び酸素濃度センサ１４の各出力端
とインジェクタ１５の入力端とは制御回路１６に接続さ
れている。
制御回路１６は第３図に示すように絞り弁開度センサ１
０、絶対圧センサ１１、冷却水温センサ１２及び酸素濃
度センサ１４の各出力レベルをβ正するレベル修正回路
２１と、レベル修正回路２１を経た各センサ出力の１つ
を選択的に出力する入力信号切替回路２２と、この入力
信号切替回路２２から出力さ机たアナログ信号をディジ
タル信号に変換するＡ／Ｄ！換器２３と、クランク角セ
ンリ１３の出力パルスを波形整形する波形整形回路２４
と、波形整形回路２４から出力されるＴＤＣ信号のパル
ス間の時間を計測するカウンタ２５と、インジェクタ１
５を駆動する駆動回路２６と、プログラムに応じてディ
ジタル演算を行なうＣＰＵ（中央演算回路）２７と、各
種の処理プログラム及びデータが記録されたＲＯＭ２８
と、ＲＡＭ２つとからなっている。入力信号切替回路２
２、Ａ／Ｄ変換器２３、カウンタ２５、駆動回路２６、
ＣＰＵ２７、ＲＯＭ２８及びＲＡＭ２９は入出力バス３
０によって互いに接続されている。また波形整形回路２
４からＴＤＣ信号がＣＰＵ２７に供給されるようになっ
ている。
０、絶対圧センサ１１、冷却水温センサ１２及び酸素濃
度センサ１４の各出力レベルをβ正するレベル修正回路
２１と、レベル修正回路２１を経た各センサ出力の１つ
を選択的に出力する入力信号切替回路２２と、この入力
信号切替回路２２から出力さ机たアナログ信号をディジ
タル信号に変換するＡ／Ｄ！換器２３と、クランク角セ
ンリ１３の出力パルスを波形整形する波形整形回路２４
と、波形整形回路２４から出力されるＴＤＣ信号のパル
ス間の時間を計測するカウンタ２５と、インジェクタ１
５を駆動する駆動回路２６と、プログラムに応じてディ
ジタル演算を行なうＣＰＵ（中央演算回路）２７と、各
種の処理プログラム及びデータが記録されたＲＯＭ２８
と、ＲＡＭ２つとからなっている。入力信号切替回路２
２、Ａ／Ｄ変換器２３、カウンタ２５、駆動回路２６、
ＣＰＵ２７、ＲＯＭ２８及びＲＡＭ２９は入出力バス３
０によって互いに接続されている。また波形整形回路２
４からＴＤＣ信号がＣＰＵ２７に供給されるようになっ
ている。
かかる構成においては、Ａ／Ｄ変換器２３から絞り弁開
度θｔｈ、吸気管内絶対圧Ｐ ｅ Ａ Ｎ冷却水温Ｔｗ
及び排気中のＭ索濃度０２の情報が択一的に、またカウ
ンタ２５からエンジン回転数Ｎｅを表わす情報がＣＰＵ
２７に入出力バス３０を介して各々供給される。ＣＰＵ
２７はＲＯＭ２８に記憶された演算プログラムに従って
上記の各情報を読み込み、それらの情報を基にしてＴＤ
Ｃ信号に同期して所定の口出式からエンジン４への燃料
供給湯に対応するインジェクタ１５の燃料噴０４１Ｐｉ
間ＴｏｕＴを演算する。そして、その燃料噴射時間ＴＯ
ＬＪＴだ（ブ駆動回路２６がインジェクタ１５を駆動し
てエンジン４へ燃料を供給せしめるのである。
度θｔｈ、吸気管内絶対圧Ｐ ｅ Ａ Ｎ冷却水温Ｔｗ
及び排気中のＭ索濃度０２の情報が択一的に、またカウ
ンタ２５からエンジン回転数Ｎｅを表わす情報がＣＰＵ
２７に入出力バス３０を介して各々供給される。ＣＰＵ
２７はＲＯＭ２８に記憶された演算プログラムに従って
上記の各情報を読み込み、それらの情報を基にしてＴＤ
Ｃ信号に同期して所定の口出式からエンジン４への燃料
供給湯に対応するインジェクタ１５の燃料噴０４１Ｐｉ
間ＴｏｕＴを演算する。そして、その燃料噴射時間ＴＯ
ＬＪＴだ（ブ駆動回路２６がインジェクタ１５を駆動し
てエンジン４へ燃料を供給せしめるのである。
燃料噴射時間Ｔｏｕｖは例えば、次式からｃン出される
。
。
Ｔｏｕｖ＝Ｔｔ ＸＫＯ２ＸＫＷＯＴＸＫＴＷ・・・・
・・（１） ここで、Ｔｚはエンジン回転数Ｎｅと吸気管内絶対圧Ｐ
ａ八とから決定される基本噴射時間を表わす基本供給岱
、ＫＯ２は空燃比のフィードバック補正係数、ＫＷＯＴ
は高負荷時の燃料増■補正係数、ＫＴＷは冷却水温係数
である。
・・（１） ここで、Ｔｚはエンジン回転数Ｎｅと吸気管内絶対圧Ｐ
ａ八とから決定される基本噴射時間を表わす基本供給岱
、ＫＯ２は空燃比のフィードバック補正係数、ＫＷＯＴ
は高負荷時の燃料増■補正係数、ＫＴＷは冷却水温係数
である。
次に、本発明の基本制御量設定方法の手順を第４図に示
したＣＰＵ２７の動作フロー図に従って説明する。
したＣＰＵ２７の動作フロー図に従って説明する。
かかる手順において、ＣＰＵ２７はＴＤＣ信−号に同期
してエンジン回転数Ｎｅ及び吸気管内絶対圧ＰＥＡを読
み込み（ステップ５１）、その読み込んだエンジン回転
数Ｎｅを挟む２主要値Ｎｃ＋Ｎｔｎ（＞ＮＺ）及び吸気
管内絶対圧ＰＢＡを挟む２主要値ＰＢＡｔ Ｉ Ｐａ
Ａｔ＋＋ （＞Ｐｅ Ａｔ ）を検出しくステップ５２
）、４主要値Ｎｔ 、 ＮＬ＠、 ＰｅＡｔ、ＰｓＡｔ
。１の直線？ｉｌ１間計算により読み込んだエンジン回
転数Ｎｅ及び吸気管内絶対圧Ｐ［］Ａに対応する基本供
給ｍＴｔｐｑを算出する（ステップ５３）。すなわち、
第５図に示すように予め所定間隔で定められたエンジン
回転数Ｎｅの主要値Ｎ＋ 、Ｎ２・・・Ｎｎと吸気管内
絶対圧ＰＢＡの主要値ＰＢＡＩ、Ｐ８Ａ２・・・ＰａＡ
ｎとの各格子点に対応する基本供給機ＴｃＭがＲＯＭ２
８にはＴｉ間データマツプとして予め記憶され、読み込
んだエンジン回転数Ｎｅを挟む２主要１１’！Ｎｊ 、
Ｎｔｎと吸気管内絶対圧ＰＢＡを挟む２主要値ＰａＡ
ｔ。
してエンジン回転数Ｎｅ及び吸気管内絶対圧ＰＥＡを読
み込み（ステップ５１）、その読み込んだエンジン回転
数Ｎｅを挟む２主要値Ｎｃ＋Ｎｔｎ（＞ＮＺ）及び吸気
管内絶対圧ＰＢＡを挟む２主要値ＰＢＡｔ Ｉ Ｐａ
Ａｔ＋＋ （＞Ｐｅ Ａｔ ）を検出しくステップ５２
）、４主要値Ｎｔ 、 ＮＬ＠、 ＰｅＡｔ、ＰｓＡｔ
。１の直線？ｉｌ１間計算により読み込んだエンジン回
転数Ｎｅ及び吸気管内絶対圧Ｐ［］Ａに対応する基本供
給ｍＴｔｐｑを算出する（ステップ５３）。すなわち、
第５図に示すように予め所定間隔で定められたエンジン
回転数Ｎｅの主要値Ｎ＋ 、Ｎ２・・・Ｎｎと吸気管内
絶対圧ＰＢＡの主要値ＰＢＡＩ、Ｐ８Ａ２・・・ＰａＡ
ｎとの各格子点に対応する基本供給機ＴｃＭがＲＯＭ２
８にはＴｉ間データマツプとして予め記憶され、読み込
んだエンジン回転数Ｎｅを挟む２主要１１’！Ｎｊ 、
Ｎｔｎと吸気管内絶対圧ＰＢＡを挟む２主要値ＰａＡ
ｔ。
Ｐ８Ａｔ＋１を求め、各主要値に対応する基本供給量Ｔ
ｊＭをＲＯＭ２８のＴｔＭデータマツプから検索して直
線補間計算により読み込んだエンジン回転数Ｎｅ及び吸
気管内絶対圧ＰＥＡに対応する基本供給ｒｌｉＴｔＭを
算出する。次いで、読み込んだエンジン回転数Ｎｅを挟
む２主要値Ｎｔ、Ｎε１１間の中間値における補間補正
値ＫｔＭをＲＯＭ２８に予め記憶されたＫｔＭデータマ
ツプから検索しくステップ５４）、エンジン回転数Ｎｅ
が２主要値間の中間値より大であるか否かを判別する（
ステップ５５）。ＲＯＭ２８には第６図に点に１ないし
Ｋｎで示したようにエンジン回転数Ｎｅの各主要値Ｎ＋
、Ｎ２・・・Ｎｎ間の中間値における補間捕正値に０
Ｍかに６Ｍデータマツプとして記憶されている。エンジ
ン回転数Ｎｅが２主殻値Ｎｉ。
ｊＭをＲＯＭ２８のＴｔＭデータマツプから検索して直
線補間計算により読み込んだエンジン回転数Ｎｅ及び吸
気管内絶対圧ＰＥＡに対応する基本供給ｒｌｉＴｔＭを
算出する。次いで、読み込んだエンジン回転数Ｎｅを挟
む２主要値Ｎｔ、Ｎε１１間の中間値における補間補正
値ＫｔＭをＲＯＭ２８に予め記憶されたＫｔＭデータマ
ツプから検索しくステップ５４）、エンジン回転数Ｎｅ
が２主要値間の中間値より大であるか否かを判別する（
ステップ５５）。ＲＯＭ２８には第６図に点に１ないし
Ｋｎで示したようにエンジン回転数Ｎｅの各主要値Ｎ＋
、Ｎ２・・・Ｎｎ間の中間値における補間捕正値に０
Ｍかに６Ｍデータマツプとして記憶されている。エンジ
ン回転数Ｎｅが２主殻値Ｎｉ。
Ｎｉに対して中間値はＮＬ ＋ （Ｎも。ビーＮ＝）／
２の如く表わされる。Ｎｅ＞ＮＣ＋ （ＮＣｎ Ｎｉ
）／２ならば、係数Ａを（Ｎｔ＝１−Ｎ ｅ ） ／
（（Ｎｕｎ−ＮＬ）／２）とする（ステップ５Ｇ）。一
方、Ｎｅ≦ＮＬ ＋ （Ｎ＜ｎ−Ｎｚ ）／２ならば、
係数△を（Ｎｅ−Ｎｔ）／（（Ｎｔ−＋ Ｎｔ ）／
２）とする（ステップ５７）。係数Ａ（７）ｉ出接、こ
の係数△とステップ５４において検索した中間値におけ
る補間補正値ＫｊＭとを用いてＡ・（ＫｔＭ １）＋１
なる式によって読み込んだエンジン回転ｎＮｅに対する
補間補正値Ｋｔを算出する（ステップ５８）。この補間
補正値Ｋｔは第７図に示すように中間値における補間補
正ｌｉｌ′ｉＫ６Ｍを主要値Ｎ４、Ｎ６，１間内の補間
補正値に、の最大値とし、その最大値と主要値Ｎｉ 、
Ｎｉ。１における補間補正値Ｋ。
２の如く表わされる。Ｎｅ＞ＮＣ＋ （ＮＣｎ Ｎｉ
）／２ならば、係数Ａを（Ｎｔ＝１−Ｎ ｅ ） ／
（（Ｎｕｎ−ＮＬ）／２）とする（ステップ５Ｇ）。一
方、Ｎｅ≦ＮＬ ＋ （Ｎ＜ｎ−Ｎｚ ）／２ならば、
係数△を（Ｎｅ−Ｎｔ）／（（Ｎｔ−＋ Ｎｔ ）／
２）とする（ステップ５７）。係数Ａ（７）ｉ出接、こ
の係数△とステップ５４において検索した中間値におけ
る補間補正値ＫｊＭとを用いてＡ・（ＫｔＭ １）＋１
なる式によって読み込んだエンジン回転ｎＮｅに対する
補間補正値Ｋｔを算出する（ステップ５８）。この補間
補正値Ｋｔは第７図に示すように中間値における補間補
正ｌｉｌ′ｉＫ６Ｍを主要値Ｎ４、Ｎ６，１間内の補間
補正値に、の最大値とし、その最大値と主要値Ｎｉ 、
Ｎｉ。１における補間補正値Ｋ。
＝１とを結ぶ直ＩＥ、Ｆによって表わされる。そして、
ステップ５３において直線補間５１弾により算出した基
本供給ＩＴｔＭに補間補正値Ｋｔを乗算しその算出値を
基本供給ω丁、とする（ステップ５つ）。この基本供給
ｆｆｉ Ｔ Ｌを用いて上記した式（１）に示した算出
式から燃料噴射時間ＴｏｕＴが算出される。
ステップ５３において直線補間５１弾により算出した基
本供給ＩＴｔＭに補間補正値Ｋｔを乗算しその算出値を
基本供給ω丁、とする（ステップ５つ）。この基本供給
ｆｆｉ Ｔ Ｌを用いて上記した式（１）に示した算出
式から燃料噴射時間ＴｏｕＴが算出される。
なお、第５図に示すようにエンジン回転数Ｎｅの同−主
要値間内の基本供給墨特性は吸気管内絶対圧ＰＢＡの主
要値が異なってもほぼ同じ特性となることから補間補正
値ＫｔＭはエンジン回転数Ｎｅの同−主要値間内では常
に同一値に定められている。
要値間内の基本供給墨特性は吸気管内絶対圧ＰＢＡの主
要値が異なってもほぼ同じ特性となることから補間補正
値ＫｔＭはエンジン回転数Ｎｅの同−主要値間内では常
に同一値に定められている。
また、上記した本発明の実施例においては、エンジン回
転数Ｎｅをパラメータとして補間補止値を定めたが、吸
気管内絶対圧ＰＥＡをパラメータとして補間補正値を定
めても良い。
転数Ｎｅをパラメータとして補間補止値を定めたが、吸
気管内絶対圧ＰＥＡをパラメータとして補間補正値を定
めても良い。
更に、上記した本発明の実施例においては、基本制御量
設定としてエンジンへの燃ｒｌ基本供給けを設定する場
合について説明したが、これに限、らず、エンジンへの
２次空気基本供給吊等の設定の際に本発明の設定方法を
適用することも可能である。また基本制御ｆＯｆｉを設
定するための運転パラメータとしてはエンジン回転数及
び吸気管内圧力に限らず、エンジン回転数及び吸入空気
ｊ、又はエンジン回転数及び絞り弁開度に応じて基本制
御２１１ｆｆｌを設定することも可能である。
設定としてエンジンへの燃ｒｌ基本供給けを設定する場
合について説明したが、これに限、らず、エンジンへの
２次空気基本供給吊等の設定の際に本発明の設定方法を
適用することも可能である。また基本制御ｆＯｆｉを設
定するための運転パラメータとしてはエンジン回転数及
び吸気管内圧力に限らず、エンジン回転数及び吸入空気
ｊ、又はエンジン回転数及び絞り弁開度に応じて基本制
御２１１ｆｆｌを設定することも可能である。
ｌ旦立】Ｉ
以上の如く、本発明の基本料６１１ｎ設定方法において
は、所定の複数の運転パラメータのいずれか１つの運転
パラメータの主要値開の中間値における補間補正値を記
憶データとして予め記憶し、いずれか１つの運転パラメ
ータの検出値が主要値開の値であるときその主要値開の
補間補正値を記憶データから検索し、補間δ１算により
得られた基本制御！１ｆｆｉを検索した補間補正値に応
じて補正することにより基本制御２Ｉｌｌｊを設定する
ので基本制御量が第１図に示したように格子点Ａ、Ｂ間
の吸気管内圧力Ｐ１３Ａ、の特性が破線の如く曲線にな
り、直線補間だけではエンジンの要求基本供給量に近似
した（直が１りられない場合に各運転パラメータの主要
値の数を増加することなく基本供給ｆｉｌ等の阜水制御
′Ｉｌ吊を高精度で設定することができる。
は、所定の複数の運転パラメータのいずれか１つの運転
パラメータの主要値開の中間値における補間補正値を記
憶データとして予め記憶し、いずれか１つの運転パラメ
ータの検出値が主要値開の値であるときその主要値開の
補間補正値を記憶データから検索し、補間δ１算により
得られた基本制御！１ｆｆｉを検索した補間補正値に応
じて補正することにより基本制御２Ｉｌｌｊを設定する
ので基本制御量が第１図に示したように格子点Ａ、Ｂ間
の吸気管内圧力Ｐ１３Ａ、の特性が破線の如く曲線にな
り、直線補間だけではエンジンの要求基本供給量に近似
した（直が１りられない場合に各運転パラメータの主要
値の数を増加することなく基本供給ｆｉｌ等の阜水制御
′Ｉｌ吊を高精度で設定することができる。
第１図は直線補間４算による基本供給量の設定方法を示
す図、第２図は本発明の基本制御２ＩＩ量設定す法を適
用した燃料供給装置を示す概略図、第３図は第２図の装
置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図、第４図
は本発明の基本制御量設定方法の手順を示すのフロー図
、第５図は基本供給量Ｔ、を示す図、第６図（、Ｌ補間
補正、値ＫＰＭを示す図、第７図は補間補止値Ｋｊの設
定方法を示す図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・・・・エアクリーナ ３・・・・・・吸気管 ５・・・・・・絞り弁 ８・・・・・・排気管 ９・・・・・・三元触媒コンバータ １０・・・・・・絞り弁開度センサ １１・・・・・・絶対圧センサ １２・・・・・・冷却水温センサ １３・・・・・・クランク角センサ １４・・・・・・酸素ｉ１１度センサ １５・・・・・・インジェクタ
す図、第２図は本発明の基本制御２ＩＩ量設定す法を適
用した燃料供給装置を示す概略図、第３図は第２図の装
置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図、第４図
は本発明の基本制御量設定方法の手順を示すのフロー図
、第５図は基本供給量Ｔ、を示す図、第６図（、Ｌ補間
補正、値ＫＰＭを示す図、第７図は補間補止値Ｋｊの設
定方法を示す図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・・・・エアクリーナ ３・・・・・・吸気管 ５・・・・・・絞り弁 ８・・・・・・排気管 ９・・・・・・三元触媒コンバータ １０・・・・・・絞り弁開度センサ １１・・・・・・絶対圧センサ １２・・・・・・冷却水温センサ １３・・・・・・クランク角センサ １４・・・・・・酸素ｉ１１度センサ １５・・・・・・インジェクタ
Claims (2)
- （１）内燃エンジンの所定の複数の運転パラメータを検
出して前記所定の複数の運転パラメータ各々の複数の主
要値毎に予め定められたエンジンの基本制御量に基づい
てその各検出値に対応する基本制御量を補間計算により
設定する方法であって、前記所定の複数の運転パラメー
タのいずれか１つの運転パラメータの主要値間の中間値
における補間補正値を記憶データとして予め記憶し、前
記いずれか１つの運転パラメータの検出値が主要値間の
値であるときその主要値間の補間補正値を前記記憶デー
タから検索し、前記補間計算により得られた基本制御量
を検索した補間捕正値に応じて補正することにより基本
制御量を設定することを特徴とする基本制御量設定方法
。 - （２）前記運転パラメータは吸気管内圧力とエンジン回
転数であり、前記補間補正値はエンジン回転数に関する
値であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
基本制御量設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29103285A JPH0756239B2 (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 内燃エンジンの基本制御量設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29103285A JPH0756239B2 (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 内燃エンジンの基本制御量設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62150057A true JPS62150057A (ja) | 1987-07-04 |
| JPH0756239B2 JPH0756239B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=17763559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29103285A Expired - Lifetime JPH0756239B2 (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 内燃エンジンの基本制御量設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756239B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01130042A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| US5846124A (en) * | 1995-02-03 | 1998-12-08 | Sintokogio, Ltd. | Centrifugal abrasive grain projecting device |
| KR101258359B1 (ko) | 2009-12-19 | 2013-04-30 | 독터. 인제니어. 하.체. 에프. 포르쉐 악티엔게젤샤프트 | 내연 기관의 라인 시스템 진단 방법 |
| US20170329311A1 (en) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | General Electric Company | Beam pumping unit and method of operation |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP29103285A patent/JPH0756239B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01130042A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| US5846124A (en) * | 1995-02-03 | 1998-12-08 | Sintokogio, Ltd. | Centrifugal abrasive grain projecting device |
| KR101258359B1 (ko) | 2009-12-19 | 2013-04-30 | 독터. 인제니어. 하.체. 에프. 포르쉐 악티엔게젤샤프트 | 내연 기관의 라인 시스템 진단 방법 |
| US20170329311A1 (en) * | 2016-05-13 | 2017-11-16 | General Electric Company | Beam pumping unit and method of operation |
| US10955825B2 (en) * | 2016-05-13 | 2021-03-23 | General Electric Company | Beam pumping unit and method of operation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0756239B2 (ja) | 1995-06-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |