JPS62148073A - 浸漬成形方法 - Google Patents
浸漬成形方法Info
- Publication number
- JPS62148073A JPS62148073A JP29016785A JP29016785A JPS62148073A JP S62148073 A JPS62148073 A JP S62148073A JP 29016785 A JP29016785 A JP 29016785A JP 29016785 A JP29016785 A JP 29016785A JP S62148073 A JPS62148073 A JP S62148073A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- seed wire
- seed
- diameter
- molten metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼線材または棒鋼の浸漬成形方法に関するも
のである。
のである。
銅線の製造に代表されるような非鉄金属の鋳造分野にお
いては、浸漬成形法は公知であり広く利用されている。
いては、浸漬成形法は公知であり広く利用されている。
浸漬成形法を第２図によって説明する。
耐火物から成るるつぼ１は、その底部に種線導入部２を
有している。このるつぼｌには、保持部３から供給口４
を経て溶湯が供給される。一方、脱スケール装２￥６に
て表面の酸化膜が除去され、情ｎ−にされた種線７は、
ギヤプスタン８を経て種線導入部２を通ってるつぼｌ内
に浸漬ごれる６るつぼ１内では、種線の表面に溶湯が付
着凝固し、成形されたロンド９が上方に引き、にげられ
る。この成形されたロッド９は、冷却塔１０で適切な温
度に水冷され、引き続く熱間圧延機で連続的に圧延され
所定の寸法に仕上げられる。
有している。このるつぼｌには、保持部３から供給口４
を経て溶湯が供給される。一方、脱スケール装２￥６に
て表面の酸化膜が除去され、情ｎ−にされた種線７は、
ギヤプスタン８を経て種線導入部２を通ってるつぼｌ内
に浸漬ごれる６るつぼ１内では、種線の表面に溶湯が付
着凝固し、成形されたロンド９が上方に引き、にげられ
る。この成形されたロッド９は、冷却塔１０で適切な温
度に水冷され、引き続く熱間圧延機で連続的に圧延され
所定の寸法に仕上げられる。
鋼線材および棒鋼の製造においては、例えば、特開昭５
２−５０９２８にその適用例が見られるが、工業的に広
く普及するには至っていない、この理由は次のように考
えられる。
２−５０９２８にその適用例が見られるが、工業的に広
く普及するには至っていない、この理由は次のように考
えられる。
１） １Ｍやアルミニウムおよびそれらの合金の浸漬
成形の場合と比較して、溶鋼湿度が高いこと。
成形の場合と比較して、溶鋼湿度が高いこと。
これは、種線導入孔の構造とそこに用いる耐火物の選択
に対して大きな制約となる。
に対して大きな制約となる。
２） 銅やアルミニウムに比べ、鋼の熱伝導度が低いこ
と、これは生産能力に大きな影響を及ぼす。浸漬Ｉ＆星
型法は１種線の直径により制限があり、生産能力を増や
すには浸漬深さを深くして引抜き速度（引上げ速度）を
高くする必要がある。
と、これは生産能力に大きな影響を及ぼす。浸漬Ｉ＆星
型法は１種線の直径により制限があり、生産能力を増や
すには浸漬深さを深くして引抜き速度（引上げ速度）を
高くする必要がある。
引抜き速度、換言すれば種線の導入孔からの浸漬速度を
高くすると１種線に付着凝固する溶湯の種線表面におけ
る凝固速度が不均一になり易く、このため、第４図の写
真に示すように両層界面に隙間が生じ易く、また隙間部
の凝固殻に割れが生じ易い、この隙間や隙間部の凝固殻
の割れが著しい場合には、続いての熱間圧延での圧着が
不十分となり、ロッドの伸線時の断線の原因となり、伸
線の作業渣率を著しく阻害し、製品歩留りを低下させる
結果となる。
高くすると１種線に付着凝固する溶湯の種線表面におけ
る凝固速度が不均一になり易く、このため、第４図の写
真に示すように両層界面に隙間が生じ易く、また隙間部
の凝固殻に割れが生じ易い、この隙間や隙間部の凝固殻
の割れが著しい場合には、続いての熱間圧延での圧着が
不十分となり、ロッドの伸線時の断線の原因となり、伸
線の作業渣率を著しく阻害し、製品歩留りを低下させる
結果となる。
本発明はこのような問題を解決する方法を提供しようと
するものである。
するものである。
本発明は、芯となる種線を種線導入孔よりるつぼ内の溶
湯中に浸清し、その種線の周囲に溶湯を付着凝固させる
浸漬成形方法において、種線の表面の温度Ｔｏを次の（
１）式に示す範囲に予熱することを特徴とする鋼線およ
び棒鋼の浸漬成形方法である。
湯中に浸清し、その種線の周囲に溶湯を付着凝固させる
浸漬成形方法において、種線の表面の温度Ｔｏを次の（
１）式に示す範囲に予熱することを特徴とする鋼線およ
び棒鋼の浸漬成形方法である。
３００≦Ｔｏ≦Ｔｓ−１００・・−・・（ｉ）ここで、
Ｔｏ：種線の表面の温度（℃）
Ｔｓ：溶鋼の固相線温度（°Ｃ）
付着凝固を効率よ〈実施し、かつ、種線表面と付着凝固
殻の隙間や隙間部の割れを防止するには、種線表層部の
みが予熱されている事が好ましく、そのためには、表面
の加熱速度は次の（２）式を満足させると良い。
殻の隙間や隙間部の割れを防止するには、種線表層部の
みが予熱されている事が好ましく、そのためには、表面
の加熱速度は次の（２）式を満足させると良い。
ｄＴｏ／ｄｔ≧３０ （℃／ ｓ ｅ ｃ） −（２）
種線として用いられるｎ４線および棒鋼の直径は、３〜
３０ｍｍ程度が右利であるから、（２）式を満足させる
ことにより好ましい予熱効果が得られるが、種線の直径
Ｄ□ （ｍｍ）と加熱速度ｄ Ｔｏ ／ ｄ ｔ （
℃／ Ｓ ｅ Ｃ） ノｕを次の（３）式に示す範囲に
取れば、より経済的な加熱効果が得られる。
種線として用いられるｎ４線および棒鋼の直径は、３〜
３０ｍｍ程度が右利であるから、（２）式を満足させる
ことにより好ましい予熱効果が得られるが、種線の直径
Ｄ□ （ｍｍ）と加熱速度ｄ Ｔｏ ／ ｄ ｔ （
℃／ Ｓ ｅ Ｃ） ノｕを次の（３）式に示す範囲に
取れば、より経済的な加熱効果が得られる。
Ｄｏ （ｄＴｏ／ｄｔ）＝４００〜４０００……（３
） 〔作用〕 本発明では、第１図に示すように、種線がるつぼ底の種
線導入孔に入る直前に種線予熱装置１１を設置し、真空
もしくは非酸化性雰囲気下で急速加熱する。
） 〔作用〕 本発明では、第１図に示すように、種線がるつぼ底の種
線導入孔に入る直前に種線予熱装置１１を設置し、真空
もしくは非酸化性雰囲気下で急速加熱する。
種線予熱装置としては、赤外線反射方式や高周波誘導加
熱方式が有利である。高周波誘導加熱方式では、前述の
加熱速度ならびに種線の直径と加熱速度の積を満足する
ように、周波数を選定すると経済的である。
熱方式が有利である。高周波誘導加熱方式では、前述の
加熱速度ならびに種線の直径と加熱速度の積を満足する
ように、周波数を選定すると経済的である。
第３図に、浸漬成形方法により成形したタイヤコード用
線材（Ｃ＝０．７０重ｌｌ１−％、５ｉ＝０．２０屯狼
％、Ｍ ｎ ＝ ０．５０重柾％、Ｐ＝０．０１０玉量
％、Ｓ＝０．００７重量％）（種線の直径５．５ｍｍφ
、浸漬速度１４．２ｍ／ｍｉｎ、浸漬深さ６００ｍｍ、
Ｆ２漬後の成形ロッドの直径９．０ｍ ｍ 、浸漬時の
溶鋼温度１４９０℃、中き続く熱間圧延後のロッドの直
径５．５ ｍ ｍ ）を０．１５φ〜０．４０φに伸線
した場合の断線頻度を示す。加熱のない従来材に比べ、
予熱を行うと断線頻度は改みされる。３００℃以上の予
熱が効果があり、５００℃以上の加熱ではより箸しく改
善される。
線材（Ｃ＝０．７０重ｌｌ１−％、５ｉ＝０．２０屯狼
％、Ｍ ｎ ＝ ０．５０重柾％、Ｐ＝０．０１０玉量
％、Ｓ＝０．００７重量％）（種線の直径５．５ｍｍφ
、浸漬速度１４．２ｍ／ｍｉｎ、浸漬深さ６００ｍｍ、
Ｆ２漬後の成形ロッドの直径９．０ｍ ｍ 、浸漬時の
溶鋼温度１４９０℃、中き続く熱間圧延後のロッドの直
径５．５ ｍ ｍ ）を０．１５φ〜０．４０φに伸線
した場合の断線頻度を示す。加熱のない従来材に比べ、
予熱を行うと断線頻度は改みされる。３００℃以上の予
熱が効果があり、５００℃以上の加熱ではより箸しく改
善される。
加熱には、３０ｋＨｚ、３００ ｋＶＡｃ７）高周波誘
導加熱装置を用いた。
導加熱装置を用いた。
予熱温度の上限は、材料の強度とそれにともなう浸漬作
業の安定性から、（Ｔｓ−１００）℃にするのが良い、
これを越えると種線の表面に微細な割れを生じ、凝固層
との境界の隙間防止効果を阻害するだけでなく、時には
浸漬作業時に種線が破断する事態となる。
業の安定性から、（Ｔｓ−１００）℃にするのが良い、
これを越えると種線の表面に微細な割れを生じ、凝固層
との境界の隙間防止効果を阻害するだけでなく、時には
浸漬作業時に種線が破断する事態となる。
実施例１
直径１０ｍｍφのＳＵＳ ３０４ステンレス鋼を種線と
し、１４８０℃に保持した同じ５ＵＳ３０４の溶鋼中に
浸漬し、直径２０ｍｍの成形ロッドを得、引き続き熱間
圧延により１０ｍｍφのロッドを得た。この際の浸漬速
度は５．０ ｍ ／ｍｉｎ、浸漬深さは６００ｍｍであ
る０種線の予熱温度を種々変化させると共に、圧延後の
ロッドを０．５〜１． Ｏｍ ｍφに伸線する際に前記
のタイヤコード材と同じような断線頻度を評価した。そ
の結果、好適範囲は、第３図と同様に得られた。
し、１４８０℃に保持した同じ５ＵＳ３０４の溶鋼中に
浸漬し、直径２０ｍｍの成形ロッドを得、引き続き熱間
圧延により１０ｍｍφのロッドを得た。この際の浸漬速
度は５．０ ｍ ／ｍｉｎ、浸漬深さは６００ｍｍであ
る０種線の予熱温度を種々変化させると共に、圧延後の
ロッドを０．５〜１． Ｏｍ ｍφに伸線する際に前記
のタイヤコード材と同じような断線頻度を評価した。そ
の結果、好適範囲は、第３図と同様に得られた。
実施例２
直径５ｍｍφの３２０Ｃ鋼を種線とし。
１４７０℃に保持した５ＵＳ３０４の溶鋼中に浸漬し、
直径８ｍｍの成形ロッドを得た。この際の浸漬速度は１
５．５ｍ／ｍｉｎ、浸漬深さは５５０ｍｍである。
直径８ｍｍの成形ロッドを得た。この際の浸漬速度は１
５．５ｍ／ｍｉｎ、浸漬深さは５５０ｍｍである。
また、直径１０．１５ｍｍφ（７）５２０Ｃ鋼を種線と
し、１４７０℃に保持したＳＵＳ ３０４の溶鋼中に浸
漬し、直径１８．２７ｍｍの成形ロッドを得た。この際
の浸漬速度は５．５ｍ／ｍｉｎ、浸漬深さは５７０ｍｍ
である。
し、１４７０℃に保持したＳＵＳ ３０４の溶鋼中に浸
漬し、直径１８．２７ｍｍの成形ロッドを得た。この際
の浸漬速度は５．５ｍ／ｍｉｎ、浸漬深さは５７０ｍｍ
である。
これらの実験に際し、前述の高周波誘導加熱装置を用い
て種線の表面の加熱速度を変化させて圧延後の成形ロッ
ドの付着状況を調べた。付着状況は成形ロッドの直径減
少率が５０％に圧延した時点の、線材の波状表面の生成
頻度と割れの生成頻度で評価した。結果を第１表に示す
。
て種線の表面の加熱速度を変化させて圧延後の成形ロッ
ドの付着状況を調べた。付着状況は成形ロッドの直径減
少率が５０％に圧延した時点の、線材の波状表面の生成
頻度と割れの生成頻度で評価した。結果を第１表に示す
。
木発ＩＪＩにより種線には付着する溶湯と種線との界面
に隙間が生じたり、隙間部の凝固殻に割れが生じない。
に隙間が生じたり、隙間部の凝固殻に割れが生じない。
従って、本発明により製造したロッドの伸線時に断線が
生じたり伸線作業能率を害することなく、装量歩留りの
低下が防止される。
生じたり伸線作業能率を害することなく、装量歩留りの
低下が防止される。
第１図は本発明の実施例の縦断面図、第２図は実施法に
よる鋼線浸漬成形法に用いる装置の縦断面図、第３図は
種線予熱温度と伸線時断線頻度の関係を示すグラフ、第
４１ｆｆｌは浸漬成形方法により成形された線材の横断
面の約１０倍の写真である。 ｌ・・・るつぼ ２・・・種線導入部 ３・・・保持炉 ４・・・供給口 ５・・・溶湯 ６・・・脱スケール装置 ７・・・種線 ８・・・キャプスタン ９・・・成形ロッド １０・・・冷却塔 １１・・・種線予熱装置
よる鋼線浸漬成形法に用いる装置の縦断面図、第３図は
種線予熱温度と伸線時断線頻度の関係を示すグラフ、第
４１ｆｆｌは浸漬成形方法により成形された線材の横断
面の約１０倍の写真である。 ｌ・・・るつぼ ２・・・種線導入部 ３・・・保持炉 ４・・・供給口 ５・・・溶湯 ６・・・脱スケール装置 ７・・・種線 ８・・・キャプスタン ９・・・成形ロッド １０・・・冷却塔 １１・・・種線予熱装置
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 芯となる種線を種線導入孔よりるつぼ内に導入して
溶湯中に浸漬し、その種線の周囲に溶湯を付着凝固させ
る浸漬成形法において、種線の表面の温度を次の（１）
式に示す範囲に予熱することを特徴とする鋼線または棒
鋼の浸漬成形方法。 ３００≦Ｔ＿ｏ≦Ｔ＿ｓ−１００……（１）ここで、 Ｔ＿ｏ：種線の表面の温度（℃） Ｔ＿ｓ：溶湯の固相線温度（℃） ２ 種線表面の加熱速度および種線の直径と加熱速度の
積を次の（２）、（３）式の範囲に選んで種線を予熱す
ることを特徴とする特許請求範囲第１項に記載の鋼線及
び棒鋼の浸漬成形方法。 ｄＴ＿ｏ／ｄｔ≧３０……（２） ４００≦Ｄ＿ｏ（ｄＴ＿ｏ／ｄｔ）≦４０００……（３
） ここで、 ｄＴ＿ｏ／ｄｔ：種線表面の加熱速度 （℃／ｓｅｃ） Ｄ＿ｏ：種線の直径（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29016785A JPS62148073A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 浸漬成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29016785A JPS62148073A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 浸漬成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62148073A true JPS62148073A (ja) | 1987-07-02 |
Family
ID=17752616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29016785A Pending JPS62148073A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 浸漬成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62148073A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5855238A (en) * | 1995-03-07 | 1999-01-05 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Process and device for the continuous production of sheet metal strips |
| US6095232A (en) * | 1995-05-19 | 2000-08-01 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Process and device for producing metallic composite materials |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP29016785A patent/JPS62148073A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5855238A (en) * | 1995-03-07 | 1999-01-05 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Process and device for the continuous production of sheet metal strips |
| US6095232A (en) * | 1995-05-19 | 2000-08-01 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Process and device for producing metallic composite materials |
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