JPS62146237A - 高耐熱性超硬合金 - Google Patents
高耐熱性超硬合金Info
- Publication number
- JPS62146237A JPS62146237A JP28834385A JP28834385A JPS62146237A JP S62146237 A JPS62146237 A JP S62146237A JP 28834385 A JP28834385 A JP 28834385A JP 28834385 A JP28834385 A JP 28834385A JP S62146237 A JPS62146237 A JP S62146237A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hard
- metal phase
- highly heat
- whiskers
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、たとえば温間・熱間鍛造用工具などに用い
られる高耐熱性超硬合金に関づる。
られる高耐熱性超硬合金に関づる。
[従来の技術]
従来から、熱間鍛造用に使用される金型やパンチの材料
として、主にダイスfJ1(SKD61)が使われてい
た。ダイス鋼は、表面に熱亀裂変形が発生しやすい。そ
のため、現状では、ダイス鋼からなる金型やパンチの寿
命が短く、製品の司法精度も悪い。したがって、熱間鍛
造侵の部品は、研削加工が必要とされている。
として、主にダイスfJ1(SKD61)が使われてい
た。ダイス鋼は、表面に熱亀裂変形が発生しやすい。そ
のため、現状では、ダイス鋼からなる金型やパンチの寿
命が短く、製品の司法精度も悪い。したがって、熱間鍛
造侵の部品は、研削加工が必要とされている。
しかし、最近のa向として、鍛造(Uの後加工を省略す
るために、精密な温間鍛造や精密な熱間鍛造が要でされ
ている。
るために、精密な温間鍛造や精密な熱間鍛造が要でされ
ている。
し発明が解決しようとする問題点]
しかし、以下のような問題点がある。温間鍛造や熱間I
R造では、被加工物の温度が高い。しかも、鍛造材料の
変形によって発熱も生じる。そのため、金型表面の温度
が急上昇する。一方、金型からワークを取出した侵は、
[1材、冷却水、冷却油などを金型表面に吹付けるので
、金型は急冷される。
R造では、被加工物の温度が高い。しかも、鍛造材料の
変形によって発熱も生じる。そのため、金型表面の温度
が急上昇する。一方、金型からワークを取出した侵は、
[1材、冷却水、冷却油などを金型表面に吹付けるので
、金型は急冷される。
このような急激な湿度変化による熱衝撃によって、金型
表面には1員傷が生ずる。なお、ここでいう温間とは約
200〜800℃であり、熱間とは約800〜1100
℃の範囲を示すものである。
表面には1員傷が生ずる。なお、ここでいう温間とは約
200〜800℃であり、熱間とは約800〜1100
℃の範囲を示すものである。
そのため、従来から用いられているダイス鋼では、朋荒
れ、変形、熱亀裂が著しく、また鋼の熱膨張が大きいた
め高精度を出すことができない。
れ、変形、熱亀裂が著しく、また鋼の熱膨張が大きいた
め高精度を出すことができない。
高温での硬度が大きい5KH−51でも、熱膨張、熱亀
裂、クラックなどの問題があり、高寿命を望めない。上
述材料と比較して、高温での熱膨張が清の1/2である
超硬合金が望ましい。しかし、現在市場で用いられてい
る超硬合金は、耐熱衝撃性や靭性が低いので、熱間鍛造
のような厳しい使用条件下では使用に耐えない。
裂、クラックなどの問題があり、高寿命を望めない。上
述材料と比較して、高温での熱膨張が清の1/2である
超硬合金が望ましい。しかし、現在市場で用いられてい
る超硬合金は、耐熱衝撃性や靭性が低いので、熱間鍛造
のような厳しい使用条件下では使用に耐えない。
それゆえに、この発明の目的は、急激な熱サイクル、工
具表面温度の上昇などの厳しい使用条件下でも、十分に
使用に耐え得る高耐熱性超硬合金を提供することである
。
具表面温度の上昇などの厳しい使用条件下でも、十分に
使用に耐え得る高耐熱性超硬合金を提供することである
。
なお、熱間で使用される超硬合金として、鋼線材圧延に
用いられる圧延ロールが知られている。
用いられる圧延ロールが知られている。
しかし、この圧延ロールは、圧延時には、均等荷重下で
用いられる。つまり、圧延ロールには、前述したような
強い熱衝撃は加わっていない。このことからも、前述し
た使用条件がいかに厳しいかが推定され1qる。
用いられる。つまり、圧延ロールには、前述したような
強い熱衝撃は加わっていない。このことからも、前述し
た使用条件がいかに厳しいかが推定され1qる。
[問題点を解決するだめの手段、作用および発明の効果
] この発明による高耐熱性超硬合金は、硬質相と結合金属
相とからなる。そして、結合金属相に硬質分散ウィスカ
を均一微細に分散さびていることを特徴とする。
] この発明による高耐熱性超硬合金は、硬質相と結合金属
相とからなる。そして、結合金属相に硬質分散ウィスカ
を均一微細に分散さびていることを特徴とする。
超硬合金の靭性および熱亀裂性を改善するには、結合金
属相の量を屑せばよい。しかし、そのようにづれば、合
金の硬度が下がり、鍛造金型としての条件を満足しなく
なる。そこで、この発明の狙いとするところは、常温に
おける硬度はもちろんのこと、温間あるいは熱間鍛造条
件下の高湿(200〜1100℃)での硬度を高く維持
することのできる合金組成およびff1liを得ること
にある。
属相の量を屑せばよい。しかし、そのようにづれば、合
金の硬度が下がり、鍛造金型としての条件を満足しなく
なる。そこで、この発明の狙いとするところは、常温に
おける硬度はもちろんのこと、温間あるいは熱間鍛造条
件下の高湿(200〜1100℃)での硬度を高く維持
することのできる合金組成およびff1liを得ること
にある。
これを実現するために、結合金属相に硬質分散ウィスカ
が均一微細に分散される。硬質分散ウィスカは、その径
がたとえば0.01μm以上3μTi1lx下とされる
。そして、径が0.03μm以上1μm以下であるなら
ば、分散効果はざらに高められる。また、長さは、たと
えば0.05μm以上15μm以下とされる。特にウィ
スカのアスペクト比(長さ/径)は、3〜50で分散効
果があり、良好である。li!!質分散ウィスカを結合
金属相に分散させる方法として、色々なしのがある。た
とえば、従来の粉末冶金法を用いて分散させてもにい。
が均一微細に分散される。硬質分散ウィスカは、その径
がたとえば0.01μm以上3μTi1lx下とされる
。そして、径が0.03μm以上1μm以下であるなら
ば、分散効果はざらに高められる。また、長さは、たと
えば0.05μm以上15μm以下とされる。特にウィ
スカのアスペクト比(長さ/径)は、3〜50で分散効
果があり、良好である。li!!質分散ウィスカを結合
金属相に分散させる方法として、色々なしのがある。た
とえば、従来の粉末冶金法を用いて分散させてもにい。
また、真空雰囲気下、不活性ガス雰囲気下、窒素ガス雰
囲気下、あるいは種々の酸素分圧の雰囲気下において、
アトライタやボールミルを用いて分散ウィスカを結合金
属粉末中に混合前や混合時に分散させると、より大きな
効果が得られる。
囲気下、あるいは種々の酸素分圧の雰囲気下において、
アトライタやボールミルを用いて分散ウィスカを結合金
属粉末中に混合前や混合時に分散させると、より大きな
効果が得られる。
但し、ウィスカの形状を損うことなく分散させることが
虫型である。
虫型である。
硬質分散ウィスカは、好ましくは、Au20.、Zr0
z、YzOa、5iOz、Th0z、△見4Ca 、W
C,Si C,Si 、N4 、△旦N、YN、v;
B□、ZI″B2からなる群から選択された1種または
2種以上の物質である。これらの物質を硬質分散ウィス
カとして用いれば、超1llIT合金は高い耐熱性を呈
するようになる。また、硬質相は、たとえば炭化タング
ステンからなる。ざらに、結合金属相は、たとえば、N
;、co、Fe、cr、MOlWかうなる群から選択さ
れた1種または2種以上の物質からなる。
z、YzOa、5iOz、Th0z、△見4Ca 、W
C,Si C,Si 、N4 、△旦N、YN、v;
B□、ZI″B2からなる群から選択された1種または
2種以上の物質である。これらの物質を硬質分散ウィス
カとして用いれば、超1llIT合金は高い耐熱性を呈
するようになる。また、硬質相は、たとえば炭化タング
ステンからなる。ざらに、結合金属相は、たとえば、N
;、co、Fe、cr、MOlWかうなる群から選択さ
れた1種または2種以上の物質からなる。
好ましくは、結合金属相の量は、全体の5単1%以上3
5重量%以下の範囲内にあり、v?質分散ウィスカの量
は、結合金属相の1体積%以上40体積%以下の範囲内
にあるようにされる。結合金属相の量が5重ハ196未
満ならば、靭性が不足する。
5重量%以下の範囲内にあり、v?質分散ウィスカの量
は、結合金属相の1体積%以上40体積%以下の範囲内
にあるようにされる。結合金属相の量が5重ハ196未
満ならば、靭性が不足する。
一方、この結合金属相のけが35巾爵%を越えるならば
、硬度が不足し、そのため鍛造用金型としての使用に耐
えなくなる。硬質分散ウィスカの量が結合金属相の1体
積%以上40体積%以下の範囲内にあれば、分散効果が
高く、高温強度、硬度がI陥くなり、高耐熱性を発揮す
る。この硬質分散つCスカの量が1体積%未満ならば結
合金属相内に分散する硬質分散ウィスカの黴が不足し、
そのため所望の効果がほとんど得られない。一方、硬質
分散ウィスカの量が結合金属相の40休槓%を越えるな
らば、結合金属相内の靭性が低下し、かえって逆効果ど
なる。
、硬度が不足し、そのため鍛造用金型としての使用に耐
えなくなる。硬質分散ウィスカの量が結合金属相の1体
積%以上40体積%以下の範囲内にあれば、分散効果が
高く、高温強度、硬度がI陥くなり、高耐熱性を発揮す
る。この硬質分散つCスカの量が1体積%未満ならば結
合金属相内に分散する硬質分散ウィスカの黴が不足し、
そのため所望の効果がほとんど得られない。一方、硬質
分散ウィスカの量が結合金属相の40休槓%を越えるな
らば、結合金属相内の靭性が低下し、かえって逆効果ど
なる。
第1図は、各種合金の高温硬度の変化を示す図である。
図中、1が本発明に従った高耐熱性超硬合金である。そ
して、2は通常のWC−Co、3が5KH9,4がS
K D 61である。この図から明らかなように、本発
明に従った超硬合金は、特に高温における硬度を高く維
持することができる。
して、2は通常のWC−Co、3が5KH9,4がS
K D 61である。この図から明らかなように、本発
明に従った超硬合金は、特に高温における硬度を高く維
持することができる。
この発明に従って11られた超硬合金は、たとえば熱間
または温間!12造用塑性加工工貝として、グイ、パン
チ、ノックアウト、エジェクタピン、シャー刃、ロール
等に有利に利用され1qる。また、結合金属の少ないも
のは切削工具としても利用され得る。しかし、必ずしも
工具全体がこの発明に従った超硬合金から作られていな
くてもよい。たとえば、工具のうちワークと接触する部
分にのみこの発明に従っ1=超硬合金を用い、その他の
部分には鋼を用いてもよい。この場合、超硬合金の部分
と鋼の部分とはたとえば、電子ビーム溶接やレーザビー
ム溶接などの溶接によって互いに接合される。さらに、
この発明に従った超硬合金の表面に、Ti C,Ti
CN、Ti Co、Ti CN○、△立203.A11
N、Si3N4.SiC,BN、Cなどの1層以上の層
を被覆してもよい。
または温間!12造用塑性加工工貝として、グイ、パン
チ、ノックアウト、エジェクタピン、シャー刃、ロール
等に有利に利用され1qる。また、結合金属の少ないも
のは切削工具としても利用され得る。しかし、必ずしも
工具全体がこの発明に従った超硬合金から作られていな
くてもよい。たとえば、工具のうちワークと接触する部
分にのみこの発明に従っ1=超硬合金を用い、その他の
部分には鋼を用いてもよい。この場合、超硬合金の部分
と鋼の部分とはたとえば、電子ビーム溶接やレーザビー
ム溶接などの溶接によって互いに接合される。さらに、
この発明に従った超硬合金の表面に、Ti C,Ti
CN、Ti Co、Ti CN○、△立203.A11
N、Si3N4.SiC,BN、Cなどの1層以上の層
を被覆してもよい。
[実施例]
I11工
結合金属相の原料と硬質分散ウィスカの原料との混合割
合を変え、さらに硬質分散ウィスカの種類を変えて、以
下の試験を行なった。
合を変え、さらに硬質分散ウィスカの種類を変えて、以
下の試験を行なった。
まず、1〜2μmの結合金属相の原料と、径が0.05
=0. 1um T−艮ざが0.3〜1.czmの硬質
分散ウィスカの原料と、3〜5μmの炭化タングステン
粉末とを容器に装入し、アルコールを容器上部まで入れ
、湿式でかつ回転数200 rpmで10時間ボールミ
ルで混合した。得られた混合粉末を所望の寸法に成形し
た後、真空下で焼結し、その後1−LIP処理を行なっ
た。こうして得られた焼結体を研磨し、高温強度、硬度
を測定した。その結果を、以下の第1表にまとめた。
=0. 1um T−艮ざが0.3〜1.czmの硬質
分散ウィスカの原料と、3〜5μmの炭化タングステン
粉末とを容器に装入し、アルコールを容器上部まで入れ
、湿式でかつ回転数200 rpmで10時間ボールミ
ルで混合した。得られた混合粉末を所望の寸法に成形し
た後、真空下で焼結し、その後1−LIP処理を行なっ
た。こうして得られた焼結体を研磨し、高温強度、硬度
を測定した。その結果を、以下の第1表にまとめた。
比較例として、結合金属相の量が全体の5重量?6未満
の試料、結合金属相の号が全体の35重旦%を越える試
料およびrIJ!質分散ウィスカを装入しない試料を作
り、その高温強度、硬度を測定した。
の試料、結合金属相の号が全体の35重旦%を越える試
料およびrIJ!質分散ウィスカを装入しない試料を作
り、その高温強度、硬度を測定した。
第1表から明らかなように、この発明に従って17られ
た超硬合金は、特に高温にd3ける硬度および抗折力に
優れた1ンI性を示している。
た超硬合金は、特に高温にd3ける硬度および抗折力に
優れた1ンI性を示している。
(以下余白)
火m
実施例1で得られた合金を用いて、熱間a造用パンチン
グダイを作った。このパンチングダイは、直径35mm
の棒鋼を1150℃に加熱し、明所することによつC傳
られたワークを、パンチングするのに使用される。こう
してiqられたバンチングダイの性能を、以下の第2表
にまとめた。
グダイを作った。このパンチングダイは、直径35mm
の棒鋼を1150℃に加熱し、明所することによつC傳
られたワークを、パンチングするのに使用される。こう
してiqられたバンチングダイの性能を、以下の第2表
にまとめた。
第2表から明らかなように、結合金属相を有し、かつそ
の結合金属相内に硬質分散ウィスカを分散させた超硬合
金からなるパンチングダイは、その性能が良好であるこ
とが認められる。
の結合金属相内に硬質分散ウィスカを分散させた超硬合
金からなるパンチングダイは、その性能が良好であるこ
とが認められる。
なお、本実施例では、HIpH!l理を行なった場合を
例に挙げたが、HIP処理を行なわない場合にも同様の
効果が得られる。
例に挙げたが、HIP処理を行なわない場合にも同様の
効果が得られる。
(以下余白)
第2表
工」」しL
実施例1の試料番号3の形を色々と変えて、実施例1と
同一方法で合金を作り、実jMVA2と同一の評価を進
めた。得られた結果を第3表にまとめた。
同一方法で合金を作り、実jMVA2と同一の評価を進
めた。得られた結果を第3表にまとめた。
第3表から明らかなように、径が0.01μl〜3μm
以下で長さが0.05μm以上で15μm以下の硬質分
散ウィスカのものの性能が良好であることが認められる
。特に、アスペクト比(長さ7・径) 7J< 3以上
で50以下のものが効果が大きい。
以下で長さが0.05μm以上で15μm以下の硬質分
散ウィスカのものの性能が良好であることが認められる
。特に、アスペクト比(長さ7・径) 7J< 3以上
で50以下のものが効果が大きい。
(以下余白)
第3表
第1図は、従来の合金および本発明に従った合金の高温
硬度変化を示す図である。 図においで、1は本発明に従った合金、2は従来のWC
−Co合金、3は工具鋼5KH9,4は工具鋼S K
D 61である。 L+Iへゆ (ばか2名) 第1図 5&斥(’c)−−÷
硬度変化を示す図である。 図においで、1は本発明に従った合金、2は従来のWC
−Co合金、3は工具鋼5KH9,4は工具鋼S K
D 61である。 L+Iへゆ (ばか2名) 第1図 5&斥(’c)−−÷
Claims (5)
- (1)硬質相と結合金属相とからなり、前記結合金属相
に硬質分散ウィスカを均一微細に分散させていることを
特徴とする、高耐熱性超硬合金。 - (2)前記硬質分散ウィスカは、Al_2O_3、Zr
O_2、Y_2O_3、SiO_2、ThO_2、Al
_4C_3、WC、SiC、Si_3N_4、AlN、
YN、TiB_2、ZrB_2からなる群から選択され
た1種または2種以上の物質である、特許請求の範囲第
1項に記載の高耐熱性超硬合金。 - (3)前記硬質相は、炭化タングステンからなる、特許
請求の範囲第1項または第2項に記載の高耐熱性超硬合
金。 - (4)前記結合金属相は、Ni、Co、Fe、Cr、M
o、Wからなる群から選択された1種または2種以上の
物質からなる、特許請求の範囲第1項ないし第3項のい
ずれかに記載の高耐熱性超硬合金。 - (5)前記結合金属相の量は、全体の5重量%以上35
重量%以下の範囲内にあり、前記硬質分散ウィスカの量
は、前記結合金属相の1体積%以上40体積%以下の範
囲内にある、特許請求の範囲第1項ないし第4項のいず
れかに記載の高耐熱性超硬合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28834385A JPS62146237A (ja) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | 高耐熱性超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28834385A JPS62146237A (ja) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | 高耐熱性超硬合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62146237A true JPS62146237A (ja) | 1987-06-30 |
Family
ID=17728971
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28834385A Pending JPS62146237A (ja) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | 高耐熱性超硬合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62146237A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105154743A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-12-16 | 上海海事大学 | 一种WC/Co-ZrB2硬质合金及其制备方法 |
RU2620221C1 (ru) * | 2016-07-20 | 2017-05-23 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Шихта для гибридного композиционного материала и способ его получения |
CN111172443A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-19 | 山东大学 | 一种高综合性能的硬质合金刀具材料及其制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4827891A (ja) * | 1971-08-12 | 1973-04-12 | ||
JPS58120753A (ja) * | 1982-01-12 | 1983-07-18 | Daido Gakuen | 超高性能複合材料の製法 |
-
1985
- 1985-12-20 JP JP28834385A patent/JPS62146237A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4827891A (ja) * | 1971-08-12 | 1973-04-12 | ||
JPS58120753A (ja) * | 1982-01-12 | 1983-07-18 | Daido Gakuen | 超高性能複合材料の製法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105154743A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-12-16 | 上海海事大学 | 一种WC/Co-ZrB2硬质合金及其制备方法 |
RU2620221C1 (ru) * | 2016-07-20 | 2017-05-23 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Шихта для гибридного композиционного материала и способ его получения |
CN111172443A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-19 | 山东大学 | 一种高综合性能的硬质合金刀具材料及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2698990A (en) | Chromium-alumina metal ceramics | |
US9862029B2 (en) | Methods of making metal matrix composite and alloy articles | |
JP2009074173A (ja) | 超硬複合材料およびその製造方法 | |
JP2010514933A (ja) | 冷間成形用の耐食性工具 | |
JP2008503650A (ja) | 高性能超硬合金材料 | |
JPS61235533A (ja) | 高耐熱性超硬合金 | |
JPS6250429A (ja) | 高温鍛造金型用ニツケル基鋳造合金 | |
JPS62146237A (ja) | 高耐熱性超硬合金 | |
US5380482A (en) | Method of manufacturing ingots for use in making objects having high heat, thermal shock, corrosion and wear resistance | |
JPH06316743A (ja) | 鍛造加工用金型 | |
US4173471A (en) | Age-hardenable titanium carbide tool steel | |
JP2775810B2 (ja) | 複合領域を有する超硬合金 | |
JPH02179843A (ja) | 熱間製管用工具材料 | |
JP2002275570A (ja) | 光学ガラスの熱間成形用金型およびその周辺部材に適した焼結合金 | |
JPS5857502B2 (ja) | 靭性および耐摩耗性を有する焼結材料 | |
US3987658A (en) | Graphite forging die | |
JP6178689B2 (ja) | タングステン耐熱合金、摩擦攪拌接合工具、および製造方法 | |
JPS60100646A (ja) | 高靭性セラミツクス焼結体 | |
JPS6260461B2 (ja) | ||
JPS6360253A (ja) | 温、熱間鍛造用工具 | |
JPH0572456B2 (ja) | ||
JPH03229837A (ja) | 熱間加工工具用Ti基合金とその製造方法 | |
JPS601387B2 (ja) | 高強度および高耐酸化性を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
Kadokura et al. | Molybdenum alloy “MSB Series” for hot extrusion dies | |
US2035393A (en) | Wear resistant cast iron |