JPS6213779A - 機関点火装置 - Google Patents
機関点火装置Info
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- JPS6213779A JPS6213779A JP15344285A JP15344285A JPS6213779A JP S6213779 A JPS6213779 A JP S6213779A JP 15344285 A JP15344285 A JP 15344285A JP 15344285 A JP15344285 A JP 15344285A JP S6213779 A JPS6213779 A JP S6213779A
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- JP
- Japan
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- signal
- advance
- engine
- peak value
- ignition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P11/00—Safety means for electric spark ignition, not otherwise provided for
- F02P11/02—Preventing damage to engines or engine-driven gearing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は特に４サイクル機関において、始動操作時そ
の始動に失敗した場合のキックバック現象を防止し安全
性を向上させる機関点火装置に関するものである。
の始動に失敗した場合のキックバック現象を防止し安全
性を向上させる機関点火装置に関するものである。
一般に４サイクル機関用の電子進角式点火装置において
は、点火装置に進み信号と遅れ信号を加え、このうち進
み信号は進角演算回路の基準信号および進角後の点火信
号に、また遅れ信号は始動時から進角開始までのいわゆ
る遅角信号に供せられる。従って進角度が例えば３０°
の場合、両信号はクランク角で３０°の角度差を持たせ
、１個の信号コイルより進角演算用の進み信号は負波で
演算回路に、また低速時点火用の遅れ信号は正波で点火
回路のスイッチング素子に供給するのが一般的である。
は、点火装置に進み信号と遅れ信号を加え、このうち進
み信号は進角演算回路の基準信号および進角後の点火信
号に、また遅れ信号は始動時から進角開始までのいわゆ
る遅角信号に供せられる。従って進角度が例えば３０°
の場合、両信号はクランク角で３０°の角度差を持たせ
、１個の信号コイルより進角演算用の進み信号は負波で
演算回路に、また低速時点火用の遅れ信号は正波で点火
回路のスイッチング素子に供給するのが一般的である。
つまシ低速域では信号コイルの遅れ信号で点火用スイッ
チング素子をトリガし、一定回転以上では進角演算回路
の出力が前記遅れ信号より回転角上早く点火用スイッチ
ング素子に加わシ進角演算回路の出力信号で点火が行わ
れることになる。進み信号は負波であるために点火用ス
イッチング素子を直接トリガすることはできない。
チング素子をトリガし、一定回転以上では進角演算回路
の出力が前記遅れ信号より回転角上早く点火用スイッチ
ング素子に加わシ進角演算回路の出力信号で点火が行わ
れることになる。進み信号は負波であるために点火用ス
イッチング素子を直接トリガすることはできない。
上記の如く構成された点火装置を有する内燃機関におい
て、始動時キック動作で始動できなかった場合もしくは
始動が完了しない状態でスタータスイッチをオフした場
合、機関は圧縮行程の上死点付近までの正転の後シリン
ダ内の圧力で逆転に移るが、点火信号装置の進み信号を
通過後逆転に移ると進み信号をもう一度通過し聞伝方向
が逆になっているため電圧特性が逆になシ正電圧となる
。
て、始動時キック動作で始動できなかった場合もしくは
始動が完了しない状態でスタータスイッチをオフした場
合、機関は圧縮行程の上死点付近までの正転の後シリン
ダ内の圧力で逆転に移るが、点火信号装置の進み信号を
通過後逆転に移ると進み信号をもう一度通過し聞伝方向
が逆になっているため電圧特性が逆になシ正電圧となる
。
１ その結果この電圧で点火スイッチング素子がトリ
ガされ、シリンダ内の混合ガスに点火し逆転トルクが増
大するいわゆるキックパック現象をひき起こす。
ガされ、シリンダ内の混合ガスに点火し逆転トルクが増
大するいわゆるキックパック現象をひき起こす。
機関の単シリンダ当りの容積が大きくなると、このキッ
クパックによりスタータイヤの破損やクランクケースの
破損が起こシ、特にキックスタート式の二輪車等ではこ
の逆転がキックレバーに伝達されて骨折等の重大事故を
引き起こす可能性を含んでいる。
クパックによりスタータイヤの破損やクランクケースの
破損が起こシ、特にキックスタート式の二輪車等ではこ
の逆転がキックレバーに伝達されて骨折等の重大事故を
引き起こす可能性を含んでいる。
そこでこれらの防止策として連続逆転しない構造の４サ
イクル機関に、例えば実公昭５６−４１０８５号公報に
記載された装置を始めとする逆転防止回路の適用が考え
られるが、このような過去に数々提案されている逆転防
止策は連続的な逆転は防止できるものの、上死点を乗シ
越えずに逆転した場合の点火防止策にはならず、こうし
た場合の点火防止策が要望されていた。
イクル機関に、例えば実公昭５６−４１０８５号公報に
記載された装置を始めとする逆転防止回路の適用が考え
られるが、このような過去に数々提案されている逆転防
止策は連続的な逆転は防止できるものの、上死点を乗シ
越えずに逆転した場合の点火防止策にはならず、こうし
た場合の点火防止策が要望されていた。
この発明ば上記の問題点を解決するためになされたもの
で、キックパック現象を防止でき、操作上安全な機関点
火装置を得ることを目的とする。
で、キックパック現象を防止でき、操作上安全な機関点
火装置を得ることを目的とする。
この発明に係る機関点火装置は、進み信号波高値を遅れ
信号波高値の１／３以下とし、かつ進み信号波高値を進
角開始回転数の１／１．５以下の回転数で進角演算回路
の動作最低電圧に達するよう設定したものである。
信号波高値の１／３以下とし、かつ進み信号波高値を進
角開始回転数の１／１．５以下の回転数で進角演算回路
の動作最低電圧に達するよう設定したものである。
この発明においては、進み信号の電圧が所定の範囲内に
設定されているため、始動に失敗して機関が逆転した場
合、発生する信号ではスイッチング素子はトリがされず
、その点火は行われなり。
設定されているため、始動に失敗して機関が逆転した場
合、発生する信号ではスイッチング素子はトリがされず
、その点火は行われなり。
第１図はこの発明の一実施例による機関点火装置の信号
発生部の構成を示す図である。図中、１は磁石発電機の
ロータ、２ａ 、２ｂはロータ１内周部に配設された磁
石、３はその両極４ａ、４ｂが磁石２ａ、２ｂに対向し
て設けられている点火電源コイル、５はロータｌの外周
部に設けられた信号用突起で、その回転方向ＡＫ対する
前端部である進み側端部５ａは斜面部５Ｃが形成されて
いることにより遅れ側端部５ｂよ）突出高さが低くなる
よう構成されている。６は、磁石７を有する鉄心８に巻
回された信号コイルであシ、鉄心８は信号用突起５に対
向して固定子側に設けられておシ、この鉄心８の端面を
信号用突起５の進み側端部５ａおよび遅れ側端部５ｂが
通過することにより、正、負の電圧を発生するよう設け
られているものである。
発生部の構成を示す図である。図中、１は磁石発電機の
ロータ、２ａ 、２ｂはロータ１内周部に配設された磁
石、３はその両極４ａ、４ｂが磁石２ａ、２ｂに対向し
て設けられている点火電源コイル、５はロータｌの外周
部に設けられた信号用突起で、その回転方向ＡＫ対する
前端部である進み側端部５ａは斜面部５Ｃが形成されて
いることにより遅れ側端部５ｂよ）突出高さが低くなる
よう構成されている。６は、磁石７を有する鉄心８に巻
回された信号コイルであシ、鉄心８は信号用突起５に対
向して固定子側に設けられておシ、この鉄心８の端面を
信号用突起５の進み側端部５ａおよび遅れ側端部５ｂが
通過することにより、正、負の電圧を発生するよう設け
られているものである。
第２図は上記の信号発生部を含む機関点火装置の回路図
である。この図において３は上記の点火電源コイルであ
シ、この点火電源コイル３の出力はダイオード９を介し
てコンデンサ１０を充電し、点火時期においてスイッチ
ング素子であるサイリスタ１１が導通状態となれば、前
記コンデンサ１０の電荷がサイリスタ１１を通して点火
フィル１２の１次コイル１３に放出される。そして２次
コイル１４に高電圧を誘起して点火プラグ１５を放電さ
せ機関を点火する。１６は放電時間接続用のフライホイ
ルダイオードである。
である。この図において３は上記の点火電源コイルであ
シ、この点火電源コイル３の出力はダイオード９を介し
てコンデンサ１０を充電し、点火時期においてスイッチ
ング素子であるサイリスタ１１が導通状態となれば、前
記コンデンサ１０の電荷がサイリスタ１１を通して点火
フィル１２の１次コイル１３に放出される。そして２次
コイル１４に高電圧を誘起して点火プラグ１５を放電さ
せ機関を点火する。１６は放電時間接続用のフライホイ
ルダイオードである。
信号コイル６の一端はダイオード２０、抵抗２１を介し
てサイリスタ１１のｒ −トに接続されると共にダイオ
ード１８のカソードに接続されこのダイオード１８は抵
抗１７を介して接地されている。
てサイリスタ１１のｒ −トに接続されると共にダイオ
ード１８のカソードに接続されこのダイオード１８は抵
抗１７を介して接地されている。
また信号コイル６の他端は接地されている。１９は進角
演算回路で、一端は抵抗１７とダイオード１８との接続
点に接続され、他端はサイリスタ１１のダートに接続さ
れている。信号コイル６の負電圧Ｖａは抵抗１７．ダイ
オード１８′ｆｔ−介して通電され、抵抗１７の両端に
発生する負電圧が進角演算回路１９に加わシ、進角演算
回路１９はこの電圧を基準位置とし、また電圧の間隔で
回転速度を読み取って機関の点火時期を演算し必要な時
期に信号をサイリスタ１１のゲートに加えて機関の点火
を行う。信号コイル６の正電圧Ｖｂはダイオード２０．
抵抗２１を介してサイリスタ１１のダートに加わシサイ
リスタ１１を導通させる。このようにコンデンサ１０の
充電完了後信号コイル６のＶａによる演算信号かｖｂに
よる信号かの何れか早い信号でサイリスタ１１が動作し
て機関の点火を行う結果、低速域ではｖｂにより、進角
途上はＶａによる演算信号で、また進角終了時にはＶａ
の発生位置により機関が点火されるようになっている。
演算回路で、一端は抵抗１７とダイオード１８との接続
点に接続され、他端はサイリスタ１１のダートに接続さ
れている。信号コイル６の負電圧Ｖａは抵抗１７．ダイ
オード１８′ｆｔ−介して通電され、抵抗１７の両端に
発生する負電圧が進角演算回路１９に加わシ、進角演算
回路１９はこの電圧を基準位置とし、また電圧の間隔で
回転速度を読み取って機関の点火時期を演算し必要な時
期に信号をサイリスタ１１のゲートに加えて機関の点火
を行う。信号コイル６の正電圧Ｖｂはダイオード２０．
抵抗２１を介してサイリスタ１１のダートに加わシサイ
リスタ１１を導通させる。このようにコンデンサ１０の
充電完了後信号コイル６のＶａによる演算信号かｖｂに
よる信号かの何れか早い信号でサイリスタ１１が動作し
て機関の点火を行う結果、低速域ではｖｂにより、進角
途上はＶａによる演算信号で、また進角終了時にはＶａ
の発生位置により機関が点火されるようになっている。
第３図は上記実施例の機関点火装置の動作を説明するた
めの図である。ここで、Ｖａは信号用突起５の進み側端
部５ａが信号；イル６の鉄心８を通過するときの信号コ
イル６の電圧、ｖｂは同様に遅れ側端部５ｂによる信号
コイル６の電圧である。機関の点火時期は通常始動時は
ＢＴＤＣｆ付近、進角後の高速域ではＢＴＤＣ３５’付
近に設定されるノテ、ＶａＯ位置位置上２ＴＤＣ約３５
°、ｖｂｏ位置位置上１ＴＤＣ約５°にあシ、その間隔
すなわち信号用突起５のアーク長さは約３０°である。
めの図である。ここで、Ｖａは信号用突起５の進み側端
部５ａが信号；イル６の鉄心８を通過するときの信号コ
イル６の電圧、ｖｂは同様に遅れ側端部５ｂによる信号
コイル６の電圧である。機関の点火時期は通常始動時は
ＢＴＤＣｆ付近、進角後の高速域ではＢＴＤＣ３５’付
近に設定されるノテ、ＶａＯ位置位置上２ＴＤＣ約３５
°、ｖｂｏ位置位置上１ＴＤＣ約５°にあシ、その間隔
すなわち信号用突起５のアーク長さは約３０°である。
また信号電圧Ｖａ、Ｖｂｈ信号用突起５の進み側端部５
ａおよび遅れ側端部５ｂの段差によりその波高値が変化
する。
ａおよび遅れ側端部５ｂの段差によりその波高値が変化
する。
以上のように設定された点火装置を有する機関の始動は
、スタータもしくはキックレバーにより機関を駆動すれ
ば信号コイル６の発生電圧と時間との関係は第３図矢印
Ｂに示す如（Ｖａ 、 Ｖｂの順で電圧が発生し、ｖｂ
がサイリスタ１１をトリがして機関が点火されその始動
が行われる。
、スタータもしくはキックレバーにより機関を駆動すれ
ば信号コイル６の発生電圧と時間との関係は第３図矢印
Ｂに示す如（Ｖａ 、 Ｖｂの順で電圧が発生し、ｖｂ
がサイリスタ１１をトリがして機関が点火されその始動
が行われる。
しかし混合気に対する点火が不十分で始動しないままス
タータのスイッチがオフされたシキツク動作が完了した
場合、機関は慣性によ多回転を続けるが通常圧縮行程に
入ると慣性エネルギが圧縮に吸収されて回転が停止し、
更にシリンダ内の圧力により逆に駆動されて一定角逆転
した上で停止する。この場合、正回転中の機関が停止し
逆転に移る位置はほとんど上死点に近いことが多く、第
３図の矢印Ｃに示すようにＶａの発生位置すなわちＢＴ
ＤＣ３５ａを越え、ｖｂの発生位置すなわちＢＴＤＣ約
５°に達することなく逆駆動されることが多い。この時
、信号コイル６にはθ２の位置で信号用突起５の進み側
端部５ａが逆方向に通過するためＶａとは逆極性のＶａ
’が発生し、とのＶａ’は正電圧で通常の点火系ではｖ
ｂと同一波高値であるためサイリスタ１１をトリガして
機関を点火する結果、シリンダ内の混合気が爆発し機関
を逆に駆動する。この逆転は４サイクル機関では継続性
はないものの、１回の燃焼の衝撃はスタータギヤもしく
はクランクケースを破損させるには十分てあシ、また前
述したようにキックレバーを逆駆動して操作者に骨折等
の障害を与えることも多い。これらの事故は２信号式の
電子進角式の点火系の普及と機関の単気筒量の増大によ
り新たにクローズアップされた問題である。
タータのスイッチがオフされたシキツク動作が完了した
場合、機関は慣性によ多回転を続けるが通常圧縮行程に
入ると慣性エネルギが圧縮に吸収されて回転が停止し、
更にシリンダ内の圧力により逆に駆動されて一定角逆転
した上で停止する。この場合、正回転中の機関が停止し
逆転に移る位置はほとんど上死点に近いことが多く、第
３図の矢印Ｃに示すようにＶａの発生位置すなわちＢＴ
ＤＣ３５ａを越え、ｖｂの発生位置すなわちＢＴＤＣ約
５°に達することなく逆駆動されることが多い。この時
、信号コイル６にはθ２の位置で信号用突起５の進み側
端部５ａが逆方向に通過するためＶａとは逆極性のＶａ
’が発生し、とのＶａ’は正電圧で通常の点火系ではｖ
ｂと同一波高値であるためサイリスタ１１をトリガして
機関を点火する結果、シリンダ内の混合気が爆発し機関
を逆に駆動する。この逆転は４サイクル機関では継続性
はないものの、１回の燃焼の衝撃はスタータギヤもしく
はクランクケースを破損させるには十分てあシ、また前
述したようにキックレバーを逆駆動して操作者に骨折等
の障害を与えることも多い。これらの事故は２信号式の
電子進角式の点火系の普及と機関の単気筒量の増大によ
り新たにクローズアップされた問題である。
一般に上記機関の始動回転速度はスタータ駆動で約１０
Ｏｒｐｍキック駆動の場合はバラツキがあるが１５０
〜２００ｒｐｍで点火系の動作が要求される。一方、上
死点付近からのシリンダ圧による逆転の角速度は機関の
圧縮比停止位置および進み信号位置に□より変化するが
、測定した結果進み信号発生位置’ｔ ＢＴＤＣ３５°
付近とした場合は通常５００ｒｐｍ相当以下であシロ
００ ｒｐｍを超えるととはない。従って、前記Ｖａ
’ｋ ６００ ｒｐｍでサイリスタ１１ヲトリガするこ
とのなＬｎ［圧波高値に設定すれば前述したキックパッ
ク現象を避けることができる。
Ｏｒｐｍキック駆動の場合はバラツキがあるが１５０
〜２００ｒｐｍで点火系の動作が要求される。一方、上
死点付近からのシリンダ圧による逆転の角速度は機関の
圧縮比停止位置および進み信号位置に□より変化するが
、測定した結果進み信号発生位置’ｔ ＢＴＤＣ３５°
付近とした場合は通常５００ｒｐｍ相当以下であシロ
００ ｒｐｍを超えるととはない。従って、前記Ｖａ
’ｋ ６００ ｒｐｍでサイリスタ１１ヲトリガするこ
とのなＬｎ［圧波高値に設定すれば前述したキックパッ
ク現象を避けることができる。
始動に要求されるＶｂ ｋよるスイッチング素子のトリ
がの回転は前記したように最高２０ Ｏｒｐｍ程度であ
るので、３Ｖａ＜Ｖｂとなるよう電圧を設定すれば良く
、そのために上記実施例では信号用突起５の進み側端部
５ａと遅れ側端部５ｂの磁気抵抗の変化に差をつけるよ
う形成している。
がの回転は前記したように最高２０ Ｏｒｐｍ程度であ
るので、３Ｖａ＜Ｖｂとなるよう電圧を設定すれば良く
、そのために上記実施例では信号用突起５の進み側端部
５ａと遅れ側端部５ｂの磁気抵抗の変化に差をつけるよ
う形成している。
また、Ｖａは進角演算回路１９の基準信号であシ、進角
演算回路１９はＶａがその人力スレッシュホールド値を
超えないと動作しない。そして機胸の低回転域では角速
度変化が大きく平均回転速度に対しＶａ発生位置の角速
度は平均回転速度の値により変わるが７０％程度の値に
しかならないこともある。進角演算回路１９の動作は少
なくとも進角開始回転数より低い回転で開始させる必要
があるが、実験的に安定した進角を得るためには少なく
とも進角開始回転数の只、５の回転速度で進角演算回路
１９を動作させる必要があシ、Ｖａはその回転速度で進
角演算回路１９の入力スレッシュホールドを超えた電圧
に設定する必要がある。
演算回路１９はＶａがその人力スレッシュホールド値を
超えないと動作しない。そして機胸の低回転域では角速
度変化が大きく平均回転速度に対しＶａ発生位置の角速
度は平均回転速度の値により変わるが７０％程度の値に
しかならないこともある。進角演算回路１９の動作は少
なくとも進角開始回転数より低い回転で開始させる必要
があるが、実験的に安定した進角を得るためには少なく
とも進角開始回転数の只、５の回転速度で進角演算回路
１９を動作させる必要があシ、Ｖａはその回転速度で進
角演算回路１９の入力スレッシュホールドを超えた電圧
に設定する必要がある。
ただし、進角演算回路１９の入力スレッシュホールドは
別途設定できるのに対し、Ｖａ’とｖｂは同一１ へ
・・シーホー−ド値のヘイ・チ〜グ素子に同一条件で印
加されるため、３Ｖａ＜Ｖｂの関係を優先′させ、Ｖａ
の値に対して進角演算回路１９の入力ダート値を設定す
る。また進角特性を安定させるためにはＶａの立上シ時
のｄｖ／ｄｔを大きくすることが必要であシ、これによ
り回転数に応じて電圧の値が成長しても進角演算回路１
９の動作位置は安定する。
別途設定できるのに対し、Ｖａ’とｖｂは同一１ へ
・・シーホー−ド値のヘイ・チ〜グ素子に同一条件で印
加されるため、３Ｖａ＜Ｖｂの関係を優先′させ、Ｖａ
の値に対して進角演算回路１９の入力ダート値を設定す
る。また進角特性を安定させるためにはＶａの立上シ時
のｄｖ／ｄｔを大きくすることが必要であシ、これによ
り回転数に応じて電圧の値が成長しても進角演算回路１
９の動作位置は安定する。
従ってＶａ’ｅＶｂに比べ低く設定する方法としては、
Ｖａの波高値が最大値を超えた後立下シ時のｄｖ／ｄｔ
ｆ小さくするのが良く、そのためには第１図および第
４図に示す如く信号用突起５の進み側端部５ａが鉄心８
を通過するとき、正回転時においてはりアクタンスが一
定値角変化しそれ以降はなだらかな変化をするような信
号用突起５の形状を選択する必要がある。この第４図は
他の実施例による信号用突起５の形状を示すものである
。
Ｖａの波高値が最大値を超えた後立下シ時のｄｖ／ｄｔ
ｆ小さくするのが良く、そのためには第１図および第
４図に示す如く信号用突起５の進み側端部５ａが鉄心８
を通過するとき、正回転時においてはりアクタンスが一
定値角変化しそれ以降はなだらかな変化をするような信
号用突起５の形状を選択する必要がある。この第４図は
他の実施例による信号用突起５の形状を示すものである
。
すなわち、信号用突起５に、その進み側端部５ａに向か
って拡幅するよう形成された切欠き２２を設けたもので
あシ、これにより第１図に示す信号用突起５同様の動作
を行うことができる。なお、第４図中、５ｂは信号用突
起５の遅れ側端部を示している。
って拡幅するよう形成された切欠き２２を設けたもので
あシ、これにより第１図に示す信号用突起５同様の動作
を行うことができる。なお、第４図中、５ｂは信号用突
起５の遅れ側端部を示している。
以上のようＫこの発明の機関点火装置によれば、進み信
号の電圧を所定の範囲内に設定したので、有害なキック
パック現象を防止でき、操作上安全でかつ進角機能を損
なわない等の効果が得られる。
号の電圧を所定の範囲内に設定したので、有害なキック
パック現象を防止でき、操作上安全でかつ進角機能を損
なわない等の効果が得られる。
第１図はこの発明の一実施例による機関点火装置の要部
の構成を示す図、第２図は同機関点火装置の回路図、第
３図は同機関点火装置の動作を説明するための動作波形
図、第４図は同機関点火装置の他の実施例による信号用
突起の構成を示す平面図である。 １・・・ロータ、５・・・信号用突起、６・・・信号コ
イル、１１・・・サイリスタ、１９・・・進角演算回路
。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。
の構成を示す図、第２図は同機関点火装置の回路図、第
３図は同機関点火装置の動作を説明するための動作波形
図、第４図は同機関点火装置の他の実施例による信号用
突起の構成を示す平面図である。 １・・・ロータ、５・・・信号用突起、６・・・信号コ
イル、１１・・・サイリスタ、１９・・・進角演算回路
。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (2)
- （１）ロータ外周に設けられこのロータと一体に回転す
る信号用突起と、この信号用突起に対向して固定側に設
けられ前記ロータの回転により少なくとも進み信号と遅
れ信号の２つの信号電圧を、一方は正電圧、他方は負電
圧で発生する信号コイルとを備え、進み信号を進角演算
回路の入力信号として主に中高速域での点火信号に用い
、遅れ信号を始動時から進角開始時までの点火信号とし
てこれら点火信号で点火装置のスイッチング素子をトリ
ガするよう構成された機関点火装置において、前記進み
信号の波高値を遅れ信号の波高値の１／３以下に設定す
ると共に、進み信号の波高値を進角開始回転数の１／１
．５以下の回転数にて前記進角演算回路の動作最低電圧
に達するようにしたことを特徴とする機関点火装置。 - （２）進み信号は信号電圧の立上り時のｄｖ／ｄｔの値
を大きく、立下り時のｄｖ／ｄｔの値を小さくすること
により進み信号の波高値を遅れ信号の波高値より小さく
したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の機関
点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15344285A JPS6213779A (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | 機関点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15344285A JPS6213779A (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | 機関点火装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6213779A true JPS6213779A (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=15562627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15344285A Pending JPS6213779A (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | 機関点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6213779A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4965733A (en) * | 1988-01-18 | 1990-10-23 | Bridgestone Corporation | Cutting apparatus for sheet-like materials |
| US5092946A (en) * | 1989-02-22 | 1992-03-03 | Bridgestone Corporation | Method for sticking a belt-like member and apparatus therefore |
| US10369585B2 (en) | 2017-07-24 | 2019-08-06 | Cnh Industrial America Llc | Automatic rinse system for an agricultural sprayer |
| KR102575074B1 (ko) * | 2023-02-15 | 2023-09-06 | 주식회사 이엔아이씨티 | 관로 세척시스템 및 이를 이용한 세척방법 |
-
1985
- 1985-07-10 JP JP15344285A patent/JPS6213779A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4965733A (en) * | 1988-01-18 | 1990-10-23 | Bridgestone Corporation | Cutting apparatus for sheet-like materials |
| US5092946A (en) * | 1989-02-22 | 1992-03-03 | Bridgestone Corporation | Method for sticking a belt-like member and apparatus therefore |
| US10369585B2 (en) | 2017-07-24 | 2019-08-06 | Cnh Industrial America Llc | Automatic rinse system for an agricultural sprayer |
| KR102575074B1 (ko) * | 2023-02-15 | 2023-09-06 | 주식회사 이엔아이씨티 | 관로 세척시스템 및 이를 이용한 세척방법 |
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