JPS6213779A - 機関点火装置 - Google Patents
機関点火装置Info
- Publication number
- JPS6213779A JPS6213779A JP15344285A JP15344285A JPS6213779A JP S6213779 A JPS6213779 A JP S6213779A JP 15344285 A JP15344285 A JP 15344285A JP 15344285 A JP15344285 A JP 15344285A JP S6213779 A JPS6213779 A JP S6213779A
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- Japan
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- signal
- advance
- engine
- peak value
- ignition
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P11/00—Safety means for electric spark ignition, not otherwise provided for
- F02P11/02—Preventing damage to engines or engine-driven gearing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は特に4サイクル機関において、始動操作時そ
の始動に失敗した場合のキックバック現象を防止し安全
性を向上させる機関点火装置に関するものである。
の始動に失敗した場合のキックバック現象を防止し安全
性を向上させる機関点火装置に関するものである。
一般に4サイクル機関用の電子進角式点火装置において
は、点火装置に進み信号と遅れ信号を加え、このうち進
み信号は進角演算回路の基準信号および進角後の点火信
号に、また遅れ信号は始動時から進角開始までのいわゆ
る遅角信号に供せられる。従って進角度が例えば30°
の場合、両信号はクランク角で30°の角度差を持たせ
、1個の信号コイルより進角演算用の進み信号は負波で
演算回路に、また低速時点火用の遅れ信号は正波で点火
回路のスイッチング素子に供給するのが一般的である。
は、点火装置に進み信号と遅れ信号を加え、このうち進
み信号は進角演算回路の基準信号および進角後の点火信
号に、また遅れ信号は始動時から進角開始までのいわゆ
る遅角信号に供せられる。従って進角度が例えば30°
の場合、両信号はクランク角で30°の角度差を持たせ
、1個の信号コイルより進角演算用の進み信号は負波で
演算回路に、また低速時点火用の遅れ信号は正波で点火
回路のスイッチング素子に供給するのが一般的である。
つまシ低速域では信号コイルの遅れ信号で点火用スイッ
チング素子をトリガし、一定回転以上では進角演算回路
の出力が前記遅れ信号より回転角上早く点火用スイッチ
ング素子に加わシ進角演算回路の出力信号で点火が行わ
れることになる。進み信号は負波であるために点火用ス
イッチング素子を直接トリガすることはできない。
チング素子をトリガし、一定回転以上では進角演算回路
の出力が前記遅れ信号より回転角上早く点火用スイッチ
ング素子に加わシ進角演算回路の出力信号で点火が行わ
れることになる。進み信号は負波であるために点火用ス
イッチング素子を直接トリガすることはできない。
上記の如く構成された点火装置を有する内燃機関におい
て、始動時キック動作で始動できなかった場合もしくは
始動が完了しない状態でスタータスイッチをオフした場
合、機関は圧縮行程の上死点付近までの正転の後シリン
ダ内の圧力で逆転に移るが、点火信号装置の進み信号を
通過後逆転に移ると進み信号をもう一度通過し聞伝方向
が逆になっているため電圧特性が逆になシ正電圧となる
。
て、始動時キック動作で始動できなかった場合もしくは
始動が完了しない状態でスタータスイッチをオフした場
合、機関は圧縮行程の上死点付近までの正転の後シリン
ダ内の圧力で逆転に移るが、点火信号装置の進み信号を
通過後逆転に移ると進み信号をもう一度通過し聞伝方向
が逆になっているため電圧特性が逆になシ正電圧となる
。
1 その結果この電圧で点火スイッチング素子がトリ
ガされ、シリンダ内の混合ガスに点火し逆転トルクが増
大するいわゆるキックパック現象をひき起こす。
ガされ、シリンダ内の混合ガスに点火し逆転トルクが増
大するいわゆるキックパック現象をひき起こす。
機関の単シリンダ当りの容積が大きくなると、このキッ
クパックによりスタータイヤの破損やクランクケースの
破損が起こシ、特にキックスタート式の二輪車等ではこ
の逆転がキックレバーに伝達されて骨折等の重大事故を
引き起こす可能性を含んでいる。
クパックによりスタータイヤの破損やクランクケースの
破損が起こシ、特にキックスタート式の二輪車等ではこ
の逆転がキックレバーに伝達されて骨折等の重大事故を
引き起こす可能性を含んでいる。
そこでこれらの防止策として連続逆転しない構造の4サ
イクル機関に、例えば実公昭56−41085号公報に
記載された装置を始めとする逆転防止回路の適用が考え
られるが、このような過去に数々提案されている逆転防
止策は連続的な逆転は防止できるものの、上死点を乗シ
越えずに逆転した場合の点火防止策にはならず、こうし
た場合の点火防止策が要望されていた。
イクル機関に、例えば実公昭56−41085号公報に
記載された装置を始めとする逆転防止回路の適用が考え
られるが、このような過去に数々提案されている逆転防
止策は連続的な逆転は防止できるものの、上死点を乗シ
越えずに逆転した場合の点火防止策にはならず、こうし
た場合の点火防止策が要望されていた。
この発明ば上記の問題点を解決するためになされたもの
で、キックパック現象を防止でき、操作上安全な機関点
火装置を得ることを目的とする。
で、キックパック現象を防止でき、操作上安全な機関点
火装置を得ることを目的とする。
この発明に係る機関点火装置は、進み信号波高値を遅れ
信号波高値の1/3以下とし、かつ進み信号波高値を進
角開始回転数の1/1.5以下の回転数で進角演算回路
の動作最低電圧に達するよう設定したものである。
信号波高値の1/3以下とし、かつ進み信号波高値を進
角開始回転数の1/1.5以下の回転数で進角演算回路
の動作最低電圧に達するよう設定したものである。
この発明においては、進み信号の電圧が所定の範囲内に
設定されているため、始動に失敗して機関が逆転した場
合、発生する信号ではスイッチング素子はトリがされず
、その点火は行われなり。
設定されているため、始動に失敗して機関が逆転した場
合、発生する信号ではスイッチング素子はトリがされず
、その点火は行われなり。
第1図はこの発明の一実施例による機関点火装置の信号
発生部の構成を示す図である。図中、1は磁石発電機の
ロータ、2a 、2bはロータ1内周部に配設された磁
石、3はその両極4a、4bが磁石2a、2bに対向し
て設けられている点火電源コイル、5はロータlの外周
部に設けられた信号用突起で、その回転方向AK対する
前端部である進み側端部5aは斜面部5Cが形成されて
いることにより遅れ側端部5bよ)突出高さが低くなる
よう構成されている。6は、磁石7を有する鉄心8に巻
回された信号コイルであシ、鉄心8は信号用突起5に対
向して固定子側に設けられておシ、この鉄心8の端面を
信号用突起5の進み側端部5aおよび遅れ側端部5bが
通過することにより、正、負の電圧を発生するよう設け
られているものである。
発生部の構成を示す図である。図中、1は磁石発電機の
ロータ、2a 、2bはロータ1内周部に配設された磁
石、3はその両極4a、4bが磁石2a、2bに対向し
て設けられている点火電源コイル、5はロータlの外周
部に設けられた信号用突起で、その回転方向AK対する
前端部である進み側端部5aは斜面部5Cが形成されて
いることにより遅れ側端部5bよ)突出高さが低くなる
よう構成されている。6は、磁石7を有する鉄心8に巻
回された信号コイルであシ、鉄心8は信号用突起5に対
向して固定子側に設けられておシ、この鉄心8の端面を
信号用突起5の進み側端部5aおよび遅れ側端部5bが
通過することにより、正、負の電圧を発生するよう設け
られているものである。
第2図は上記の信号発生部を含む機関点火装置の回路図
である。この図において3は上記の点火電源コイルであ
シ、この点火電源コイル3の出力はダイオード9を介し
てコンデンサ10を充電し、点火時期においてスイッチ
ング素子であるサイリスタ11が導通状態となれば、前
記コンデンサ10の電荷がサイリスタ11を通して点火
フィル12の1次コイル13に放出される。そして2次
コイル14に高電圧を誘起して点火プラグ15を放電さ
せ機関を点火する。16は放電時間接続用のフライホイ
ルダイオードである。
である。この図において3は上記の点火電源コイルであ
シ、この点火電源コイル3の出力はダイオード9を介し
てコンデンサ10を充電し、点火時期においてスイッチ
ング素子であるサイリスタ11が導通状態となれば、前
記コンデンサ10の電荷がサイリスタ11を通して点火
フィル12の1次コイル13に放出される。そして2次
コイル14に高電圧を誘起して点火プラグ15を放電さ
せ機関を点火する。16は放電時間接続用のフライホイ
ルダイオードである。
信号コイル6の一端はダイオード20、抵抗21を介し
てサイリスタ11のr −トに接続されると共にダイオ
ード18のカソードに接続されこのダイオード18は抵
抗17を介して接地されている。
てサイリスタ11のr −トに接続されると共にダイオ
ード18のカソードに接続されこのダイオード18は抵
抗17を介して接地されている。
また信号コイル6の他端は接地されている。19は進角
演算回路で、一端は抵抗17とダイオード18との接続
点に接続され、他端はサイリスタ11のダートに接続さ
れている。信号コイル6の負電圧Vaは抵抗17.ダイ
オード18′ft−介して通電され、抵抗17の両端に
発生する負電圧が進角演算回路19に加わシ、進角演算
回路19はこの電圧を基準位置とし、また電圧の間隔で
回転速度を読み取って機関の点火時期を演算し必要な時
期に信号をサイリスタ11のゲートに加えて機関の点火
を行う。信号コイル6の正電圧Vbはダイオード20.
抵抗21を介してサイリスタ11のダートに加わシサイ
リスタ11を導通させる。このようにコンデンサ10の
充電完了後信号コイル6のVaによる演算信号かvbに
よる信号かの何れか早い信号でサイリスタ11が動作し
て機関の点火を行う結果、低速域ではvbにより、進角
途上はVaによる演算信号で、また進角終了時にはVa
の発生位置により機関が点火されるようになっている。
演算回路で、一端は抵抗17とダイオード18との接続
点に接続され、他端はサイリスタ11のダートに接続さ
れている。信号コイル6の負電圧Vaは抵抗17.ダイ
オード18′ft−介して通電され、抵抗17の両端に
発生する負電圧が進角演算回路19に加わシ、進角演算
回路19はこの電圧を基準位置とし、また電圧の間隔で
回転速度を読み取って機関の点火時期を演算し必要な時
期に信号をサイリスタ11のゲートに加えて機関の点火
を行う。信号コイル6の正電圧Vbはダイオード20.
抵抗21を介してサイリスタ11のダートに加わシサイ
リスタ11を導通させる。このようにコンデンサ10の
充電完了後信号コイル6のVaによる演算信号かvbに
よる信号かの何れか早い信号でサイリスタ11が動作し
て機関の点火を行う結果、低速域ではvbにより、進角
途上はVaによる演算信号で、また進角終了時にはVa
の発生位置により機関が点火されるようになっている。
第3図は上記実施例の機関点火装置の動作を説明するた
めの図である。ここで、Vaは信号用突起5の進み側端
部5aが信号;イル6の鉄心8を通過するときの信号コ
イル6の電圧、vbは同様に遅れ側端部5bによる信号
コイル6の電圧である。機関の点火時期は通常始動時は
BTDCf付近、進角後の高速域ではBTDC35’付
近に設定されるノテ、VaO位置位置上2TDC約35
°、vbo位置位置上1TDC約5°にあシ、その間隔
すなわち信号用突起5のアーク長さは約30°である。
めの図である。ここで、Vaは信号用突起5の進み側端
部5aが信号;イル6の鉄心8を通過するときの信号コ
イル6の電圧、vbは同様に遅れ側端部5bによる信号
コイル6の電圧である。機関の点火時期は通常始動時は
BTDCf付近、進角後の高速域ではBTDC35’付
近に設定されるノテ、VaO位置位置上2TDC約35
°、vbo位置位置上1TDC約5°にあシ、その間隔
すなわち信号用突起5のアーク長さは約30°である。
また信号電圧Va、Vbh信号用突起5の進み側端部5
aおよび遅れ側端部5bの段差によりその波高値が変化
する。
aおよび遅れ側端部5bの段差によりその波高値が変化
する。
以上のように設定された点火装置を有する機関の始動は
、スタータもしくはキックレバーにより機関を駆動すれ
ば信号コイル6の発生電圧と時間との関係は第3図矢印
Bに示す如(Va 、 Vbの順で電圧が発生し、vb
がサイリスタ11をトリがして機関が点火されその始動
が行われる。
、スタータもしくはキックレバーにより機関を駆動すれ
ば信号コイル6の発生電圧と時間との関係は第3図矢印
Bに示す如(Va 、 Vbの順で電圧が発生し、vb
がサイリスタ11をトリがして機関が点火されその始動
が行われる。
しかし混合気に対する点火が不十分で始動しないままス
タータのスイッチがオフされたシキツク動作が完了した
場合、機関は慣性によ多回転を続けるが通常圧縮行程に
入ると慣性エネルギが圧縮に吸収されて回転が停止し、
更にシリンダ内の圧力により逆に駆動されて一定角逆転
した上で停止する。この場合、正回転中の機関が停止し
逆転に移る位置はほとんど上死点に近いことが多く、第
3図の矢印Cに示すようにVaの発生位置すなわちBT
DC35aを越え、vbの発生位置すなわちBTDC約
5°に達することなく逆駆動されることが多い。この時
、信号コイル6にはθ2の位置で信号用突起5の進み側
端部5aが逆方向に通過するためVaとは逆極性のVa
’が発生し、とのVa’は正電圧で通常の点火系ではv
bと同一波高値であるためサイリスタ11をトリガして
機関を点火する結果、シリンダ内の混合気が爆発し機関
を逆に駆動する。この逆転は4サイクル機関では継続性
はないものの、1回の燃焼の衝撃はスタータギヤもしく
はクランクケースを破損させるには十分てあシ、また前
述したようにキックレバーを逆駆動して操作者に骨折等
の障害を与えることも多い。これらの事故は2信号式の
電子進角式の点火系の普及と機関の単気筒量の増大によ
り新たにクローズアップされた問題である。
タータのスイッチがオフされたシキツク動作が完了した
場合、機関は慣性によ多回転を続けるが通常圧縮行程に
入ると慣性エネルギが圧縮に吸収されて回転が停止し、
更にシリンダ内の圧力により逆に駆動されて一定角逆転
した上で停止する。この場合、正回転中の機関が停止し
逆転に移る位置はほとんど上死点に近いことが多く、第
3図の矢印Cに示すようにVaの発生位置すなわちBT
DC35aを越え、vbの発生位置すなわちBTDC約
5°に達することなく逆駆動されることが多い。この時
、信号コイル6にはθ2の位置で信号用突起5の進み側
端部5aが逆方向に通過するためVaとは逆極性のVa
’が発生し、とのVa’は正電圧で通常の点火系ではv
bと同一波高値であるためサイリスタ11をトリガして
機関を点火する結果、シリンダ内の混合気が爆発し機関
を逆に駆動する。この逆転は4サイクル機関では継続性
はないものの、1回の燃焼の衝撃はスタータギヤもしく
はクランクケースを破損させるには十分てあシ、また前
述したようにキックレバーを逆駆動して操作者に骨折等
の障害を与えることも多い。これらの事故は2信号式の
電子進角式の点火系の普及と機関の単気筒量の増大によ
り新たにクローズアップされた問題である。
一般に上記機関の始動回転速度はスタータ駆動で約10
Orpmキック駆動の場合はバラツキがあるが150
〜200rpmで点火系の動作が要求される。一方、上
死点付近からのシリンダ圧による逆転の角速度は機関の
圧縮比停止位置および進み信号位置に□より変化するが
、測定した結果進み信号発生位置’t BTDC35°
付近とした場合は通常500rpm相当以下であシロ
00 rpmを超えるととはない。従って、前記Va
’k 600 rpmでサイリスタ11ヲトリガするこ
とのなLn[圧波高値に設定すれば前述したキックパッ
ク現象を避けることができる。
Orpmキック駆動の場合はバラツキがあるが150
〜200rpmで点火系の動作が要求される。一方、上
死点付近からのシリンダ圧による逆転の角速度は機関の
圧縮比停止位置および進み信号位置に□より変化するが
、測定した結果進み信号発生位置’t BTDC35°
付近とした場合は通常500rpm相当以下であシロ
00 rpmを超えるととはない。従って、前記Va
’k 600 rpmでサイリスタ11ヲトリガするこ
とのなLn[圧波高値に設定すれば前述したキックパッ
ク現象を避けることができる。
始動に要求されるVb kよるスイッチング素子のトリ
がの回転は前記したように最高20 Orpm程度であ
るので、3Va<Vbとなるよう電圧を設定すれば良く
、そのために上記実施例では信号用突起5の進み側端部
5aと遅れ側端部5bの磁気抵抗の変化に差をつけるよ
う形成している。
がの回転は前記したように最高20 Orpm程度であ
るので、3Va<Vbとなるよう電圧を設定すれば良く
、そのために上記実施例では信号用突起5の進み側端部
5aと遅れ側端部5bの磁気抵抗の変化に差をつけるよ
う形成している。
また、Vaは進角演算回路19の基準信号であシ、進角
演算回路19はVaがその人力スレッシュホールド値を
超えないと動作しない。そして機胸の低回転域では角速
度変化が大きく平均回転速度に対しVa発生位置の角速
度は平均回転速度の値により変わるが70%程度の値に
しかならないこともある。進角演算回路19の動作は少
なくとも進角開始回転数より低い回転で開始させる必要
があるが、実験的に安定した進角を得るためには少なく
とも進角開始回転数の只、5の回転速度で進角演算回路
19を動作させる必要があシ、Vaはその回転速度で進
角演算回路19の入力スレッシュホールドを超えた電圧
に設定する必要がある。
演算回路19はVaがその人力スレッシュホールド値を
超えないと動作しない。そして機胸の低回転域では角速
度変化が大きく平均回転速度に対しVa発生位置の角速
度は平均回転速度の値により変わるが70%程度の値に
しかならないこともある。進角演算回路19の動作は少
なくとも進角開始回転数より低い回転で開始させる必要
があるが、実験的に安定した進角を得るためには少なく
とも進角開始回転数の只、5の回転速度で進角演算回路
19を動作させる必要があシ、Vaはその回転速度で進
角演算回路19の入力スレッシュホールドを超えた電圧
に設定する必要がある。
ただし、進角演算回路19の入力スレッシュホールドは
別途設定できるのに対し、Va’とvbは同一1 へ
・・シーホー−ド値のヘイ・チ〜グ素子に同一条件で印
加されるため、3Va<Vbの関係を優先′させ、Va
の値に対して進角演算回路19の入力ダート値を設定す
る。また進角特性を安定させるためにはVaの立上シ時
のdv/dtを大きくすることが必要であシ、これによ
り回転数に応じて電圧の値が成長しても進角演算回路1
9の動作位置は安定する。
別途設定できるのに対し、Va’とvbは同一1 へ
・・シーホー−ド値のヘイ・チ〜グ素子に同一条件で印
加されるため、3Va<Vbの関係を優先′させ、Va
の値に対して進角演算回路19の入力ダート値を設定す
る。また進角特性を安定させるためにはVaの立上シ時
のdv/dtを大きくすることが必要であシ、これによ
り回転数に応じて電圧の値が成長しても進角演算回路1
9の動作位置は安定する。
従ってVa’eVbに比べ低く設定する方法としては、
Vaの波高値が最大値を超えた後立下シ時のdv/dt
f小さくするのが良く、そのためには第1図および第
4図に示す如く信号用突起5の進み側端部5aが鉄心8
を通過するとき、正回転時においてはりアクタンスが一
定値角変化しそれ以降はなだらかな変化をするような信
号用突起5の形状を選択する必要がある。この第4図は
他の実施例による信号用突起5の形状を示すものである
。
Vaの波高値が最大値を超えた後立下シ時のdv/dt
f小さくするのが良く、そのためには第1図および第
4図に示す如く信号用突起5の進み側端部5aが鉄心8
を通過するとき、正回転時においてはりアクタンスが一
定値角変化しそれ以降はなだらかな変化をするような信
号用突起5の形状を選択する必要がある。この第4図は
他の実施例による信号用突起5の形状を示すものである
。
すなわち、信号用突起5に、その進み側端部5aに向か
って拡幅するよう形成された切欠き22を設けたもので
あシ、これにより第1図に示す信号用突起5同様の動作
を行うことができる。なお、第4図中、5bは信号用突
起5の遅れ側端部を示している。
って拡幅するよう形成された切欠き22を設けたもので
あシ、これにより第1図に示す信号用突起5同様の動作
を行うことができる。なお、第4図中、5bは信号用突
起5の遅れ側端部を示している。
以上のようKこの発明の機関点火装置によれば、進み信
号の電圧を所定の範囲内に設定したので、有害なキック
パック現象を防止でき、操作上安全でかつ進角機能を損
なわない等の効果が得られる。
号の電圧を所定の範囲内に設定したので、有害なキック
パック現象を防止でき、操作上安全でかつ進角機能を損
なわない等の効果が得られる。
第1図はこの発明の一実施例による機関点火装置の要部
の構成を示す図、第2図は同機関点火装置の回路図、第
3図は同機関点火装置の動作を説明するための動作波形
図、第4図は同機関点火装置の他の実施例による信号用
突起の構成を示す平面図である。 1・・・ロータ、5・・・信号用突起、6・・・信号コ
イル、11・・・サイリスタ、19・・・進角演算回路
。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。
の構成を示す図、第2図は同機関点火装置の回路図、第
3図は同機関点火装置の動作を説明するための動作波形
図、第4図は同機関点火装置の他の実施例による信号用
突起の構成を示す平面図である。 1・・・ロータ、5・・・信号用突起、6・・・信号コ
イル、11・・・サイリスタ、19・・・進角演算回路
。 なお、図中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (2)
- (1)ロータ外周に設けられこのロータと一体に回転す
る信号用突起と、この信号用突起に対向して固定側に設
けられ前記ロータの回転により少なくとも進み信号と遅
れ信号の2つの信号電圧を、一方は正電圧、他方は負電
圧で発生する信号コイルとを備え、進み信号を進角演算
回路の入力信号として主に中高速域での点火信号に用い
、遅れ信号を始動時から進角開始時までの点火信号とし
てこれら点火信号で点火装置のスイッチング素子をトリ
ガするよう構成された機関点火装置において、前記進み
信号の波高値を遅れ信号の波高値の1/3以下に設定す
ると共に、進み信号の波高値を進角開始回転数の1/1
.5以下の回転数にて前記進角演算回路の動作最低電圧
に達するようにしたことを特徴とする機関点火装置。 - (2)進み信号は信号電圧の立上り時のdv/dtの値
を大きく、立下り時のdv/dtの値を小さくすること
により進み信号の波高値を遅れ信号の波高値より小さく
したことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の機関
点火装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15344285A JPS6213779A (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | 機関点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15344285A JPS6213779A (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | 機関点火装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6213779A true JPS6213779A (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=15562627
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15344285A Pending JPS6213779A (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | 機関点火装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6213779A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4965733A (en) * | 1988-01-18 | 1990-10-23 | Bridgestone Corporation | Cutting apparatus for sheet-like materials |
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US10369585B2 (en) | 2017-07-24 | 2019-08-06 | Cnh Industrial America Llc | Automatic rinse system for an agricultural sprayer |
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1985
- 1985-07-10 JP JP15344285A patent/JPS6213779A/ja active Pending
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