JPS6213763A - 燃料ガス発生器のノズル - Google Patents
燃料ガス発生器のノズルInfo
- Publication number
- JPS6213763A JPS6213763A JP14921885A JP14921885A JPS6213763A JP S6213763 A JPS6213763 A JP S6213763A JP 14921885 A JP14921885 A JP 14921885A JP 14921885 A JP14921885 A JP 14921885A JP S6213763 A JPS6213763 A JP S6213763A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- fuel gas
- film
- fuel
- water glass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は例えばロケットの補益駆動用ガスタービンなど
へ燃料ガスを供給するための燃料ガス発生器、特に、金
属燃料を含有する自燃性固体ガス発生剤全内填した燃料
ガス発生器のノズルに関する。
へ燃料ガスを供給するための燃料ガス発生器、特に、金
属燃料を含有する自燃性固体ガス発生剤全内填した燃料
ガス発生器のノズルに関する。
（従来の技術）
第５図は従来のかかる燃料ガス発生器を略示したもので
ある。（例えば特開昭５６−１３４５９１に同様の技術
が開示されている。）同図において、１は有底円筒形の
ケース、２はこのケースの開放端を閉塞しているクロー
ジャ、３はこのクロージャの中央部に装着したノズル、
４は該クロージャ２に装着したイグナイタである。また
５はケース１に内填したガス発生剤の薬注でその後、端
面（クロージャ２側の端面）５ａを残して外周面および
前端面をインシュレータ６および７によって被覆しであ
る。
ある。（例えば特開昭５６−１３４５９１に同様の技術
が開示されている。）同図において、１は有底円筒形の
ケース、２はこのケースの開放端を閉塞しているクロー
ジャ、３はこのクロージャの中央部に装着したノズル、
４は該クロージャ２に装着したイグナイタである。また
５はケース１に内填したガス発生剤の薬注でその後、端
面（クロージャ２側の端面）５ａを残して外周面および
前端面をインシュレータ６および７によって被覆しであ
る。
ガス発生剤は、例えば粘結剤兼用の合成ゴム系燃料、ア
ルミニウム、マグネシウム、ボロンなどの高発熱材とし
ての粉粒状金属燃料、および過塩素酸アンモニウムなど
の粉粒状酸化剤を主剤とする混成系のものである。上記
主剤の配合重量比の一例をあげれば、合成ゴム系燃料２
０〜２５チ、金属燃料４５〜５０チ、酸化剤２５〜３０
チであって、酸化剤が当該ガス発生剤の自燃性を保持し
、かつ適温、例えば数百度の燃料ガスを生成しうる程度
に配合されている。したがってイグナイタ４によって薬
注の後端面５ａに点火すると、薬注５はこの後端面から
自燃しつつ未燃成分を多量に含有する燃料ガスを発生す
る。
ルミニウム、マグネシウム、ボロンなどの高発熱材とし
ての粉粒状金属燃料、および過塩素酸アンモニウムなど
の粉粒状酸化剤を主剤とする混成系のものである。上記
主剤の配合重量比の一例をあげれば、合成ゴム系燃料２
０〜２５チ、金属燃料４５〜５０チ、酸化剤２５〜３０
チであって、酸化剤が当該ガス発生剤の自燃性を保持し
、かつ適温、例えば数百度の燃料ガスを生成しうる程度
に配合されている。したがってイグナイタ４によって薬
注の後端面５ａに点火すると、薬注５はこの後端面から
自燃しつつ未燃成分を多量に含有する燃料ガスを発生す
る。
かかる混成系の固体燃料は燃焼圧力、具体的にはケース
１の内圧が増大すると燃焼速度、したがってガス発生量
が増加し、かつ低圧域では燃焼安定性に劣るので、要求
されるガス発生量を安定に維持するには燃焼圧力を所定
圧以上の定値に保持する必要がある。この燃焼圧力Ｐは
ここに、Ａｂｒｉ薬柱５薬注焼面積、Ａｔはノズル３の
スロート面積、ｎはガス発生剤の圧力感度（ｎ指数）で
ある。
１の内圧が増大すると燃焼速度、したがってガス発生量
が増加し、かつ低圧域では燃焼安定性に劣るので、要求
されるガス発生量を安定に維持するには燃焼圧力を所定
圧以上の定値に保持する必要がある。この燃焼圧力Ｐは
ここに、Ａｂｒｉ薬柱５薬注焼面積、Ａｔはノズル３の
スロート面積、ｎはガス発生剤の圧力感度（ｎ指数）で
ある。
薬注５の燃焼面積Ａｂは燃焼の進行中段端面５ａの面積
とほぼ等値に推移するからスロート面積Ａｔを適宜に設
定すれば所期の燃焼圧力が得られる。この燃焼圧力は例
えば３０〜６０ｋｆｆ廓の範囲で定められる。
とほぼ等値に推移するからスロート面積Ａｔを適宜に設
定すれば所期の燃焼圧力が得られる。この燃焼圧力は例
えば３０〜６０ｋｆｆ廓の範囲で定められる。
第６図はノズル３の詳細を示すもので、該ノ１ ズ
ーは耐熱性、耐侵食性等の面からその材料として一般に
グラファイトが採用される。同図において３ａはスロー
ト部、３ｂはこ■スロート部の前位（薬注５側）に形成
したコンバージェント部、３ｃは同後位に形成したダイ
バージエンド部である。そして薬注５からの燃料ガス流
はコンバージェント部３ｂによって縮流したのちスロー
ト部３ａで絞られ、この絞り抵抗により前記所期の燃焼
圧力を得る。スロート部３ａを流過した燃料ガスはダイ
バージエンド部３ｃで拡流したのち前記ガスタービンな
どの燃焼室内へ拡散する。
ーは耐熱性、耐侵食性等の面からその材料として一般に
グラファイトが採用される。同図において３ａはスロー
ト部、３ｂはこ■スロート部の前位（薬注５側）に形成
したコンバージェント部、３ｃは同後位に形成したダイ
バージエンド部である。そして薬注５からの燃料ガス流
はコンバージェント部３ｂによって縮流したのちスロー
ト部３ａで絞られ、この絞り抵抗により前記所期の燃焼
圧力を得る。スロート部３ａを流過した燃料ガスはダイ
バージエンド部３ｃで拡流したのち前記ガスタービンな
どの燃焼室内へ拡散する。
第７図はノズルの他の例を示すもので、このノズル１３
１ｄコンバージエンｔ’ｆｆ１ｓ１３ｂ、スロート部１
３ａ、このスロート部に続く小範囲のダイバージエンド
部１３ｃ１ およびこのダイバージエンド部に続いて急
開する拡散部１３ｄと？有し、燃料ガス流？拡散部１３
ｄで乱流に転じて前記燃焼室へ供給する。
１ｄコンバージエンｔ’ｆｆ１ｓ１３ｂ、スロート部１
３ａ、このスロート部に続く小範囲のダイバージエンド
部１３ｃ１ およびこのダイバージエンド部に続いて急
開する拡散部１３ｄと？有し、燃料ガス流？拡散部１３
ｄで乱流に転じて前記燃焼室へ供給する。
（問題点）
ところで、かかる従来の燃料ガス発生器において、殊に
前述したような金属燃料含有率の高いガス発生剤を用い
ると、作動時間の経過とともに前記燃焼圧力の増大がも
たらされ、あるいは該圧力が変動するという問題があっ
た。
前述したような金属燃料含有率の高いガス発生剤を用い
ると、作動時間の経過とともに前記燃焼圧力の増大がも
たらされ、あるいは該圧力が変動するという問題があっ
た。
その原因は、前記合成ゴム系燃料から析出されるカーボ
ン粒子などとともに多量の未燃金属燃料がノズルスロー
ト部近傍に耐着堆積して前記スロート面積を縮少し、あ
るいはこの堆積が剥離して該面積を変動させるからであ
る。
ン粒子などとともに多量の未燃金属燃料がノズルスロー
ト部近傍に耐着堆積して前記スロート面積を縮少し、あ
るいはこの堆積が剥離して該面積を変動させるからであ
る。
すなわち、グラファイトなどで作られたノズルは比較的
粗い表面を呈するとともに、ここを流過する燃料ガスよ
りも低温に保たれるので、溶融ないしは半溶融状態の金
属燃料粒子がノズル内表面、特にスロート部からその後
方の拡流域に耐着して冷却固化するのである。第６図お
よび第７図の２点鎖線は前記堆積の態様を示し、この堆
積物の中には前記カーボン粒子が巻込まれている。
粗い表面を呈するとともに、ここを流過する燃料ガスよ
りも低温に保たれるので、溶融ないしは半溶融状態の金
属燃料粒子がノズル内表面、特にスロート部からその後
方の拡流域に耐着して冷却固化するのである。第６図お
よび第７図の２点鎖線は前記堆積の態様を示し、この堆
積物の中には前記カーボン粒子が巻込まれている。
第８図は、前記ノズル３と用いた場合において、作動時
間ｔに対しての燃焼圧力Ｐの推移をあられした記録であ
って、所期燃焼圧力６０ ｋｔｆＡ−Ｉｆｔ。
間ｔに対しての燃焼圧力Ｐの推移をあられした記録であ
って、所期燃焼圧力６０ ｋｔｆＡ−Ｉｆｔ。
所期作動時間４０ ｓｅｃの設計値に対して圧力Ｐが約
１２０ ｋＩＰ／ｃｉｔまで立上り、これに伴って有効
作動時間が約２５ｓｅｃ、にまで短縮されている。
１２０ ｋＩＰ／ｃｉｔまで立上り、これに伴って有効
作動時間が約２５ｓｅｃ、にまで短縮されている。
以上の背景にもとづき、本発明の課題は、ノズルの内面
に金属燃料などが耐着堆積しないようにする点にある。
に金属燃料などが耐着堆積しないようにする点にある。
（発明の手段）
前記課題を解決した本発明の手段は、前記グラファイト
などで作られたノズル母体の内面に乾燥水ガラスの被覆
を形成したものである。
などで作られたノズル母体の内面に乾燥水ガラスの被覆
を形成したものである。
（作用）
知られているように、水ガラスはケイ酸アルカリ塩を濃
厚水溶液とした高粘性液体で、これを乾燥すると表面が
滑らかな無色透明なガラス状となシ、従、米から耐火塗
料などに用いられている。
厚水溶液とした高粘性液体で、これを乾燥すると表面が
滑らかな無色透明なガラス状となシ、従、米から耐火塗
料などに用いられている。
本発明は乾燥水ガラスの上記耐火性と光面の平滑性のほ
か、その結晶内に保有される水の作用を利用するもので
ある。
か、その結晶内に保有される水の作用を利用するもので
ある。
すなわち、乾燥水ガラスの被覆に燃料ガス流からの熱が
流入すると、結晶中に保有される水が析出して該被覆の
表面に遂次浸出し、これが蒸発してその蒸発潜熱によシ
被覆を熱保護しつつ燃料ガス流との間に境界層を形成す
るので、前記表面の平滑性と相いまって金属燃料などの
耐着を防止するのである。
流入すると、結晶中に保有される水が析出して該被覆の
表面に遂次浸出し、これが蒸発してその蒸発潜熱によシ
被覆を熱保護しつつ燃料ガス流との間に境界層を形成す
るので、前記表面の平滑性と相いまって金属燃料などの
耐着を防止するのである。
（実施例１）
第１図において、２０は本発明の一実施例に係るノズル
、２１はノズル母体、２２はこのノズル母体の全内面に
形成した乾燥水ガラスの被覆である。
、２１はノズル母体、２２はこのノズル母体の全内面に
形成した乾燥水ガラスの被覆である。
ノズル母体２１はグラファイトによって作られ、前記第
６図のノズル３と同様にスロート部２１ａ１コンバージ
ェント部２１ｂおよびダイバージエンド部２１ｃとが形
成されており、これら各部の直径は該各部に形成される
被覆２２の厚さを考慮して決定される。そして被覆２２
はスロート部２１ａの近傍において最大厚さとしである
。これは前述したように該部近傍に金属燃料等が最も耐
着堆積しやすいことで、前記の耐着防止作用を長期にわ
たって持続させるためである。
６図のノズル３と同様にスロート部２１ａ１コンバージ
ェント部２１ｂおよびダイバージエンド部２１ｃとが形
成されており、これら各部の直径は該各部に形成される
被覆２２の厚さを考慮して決定される。そして被覆２２
はスロート部２１ａの近傍において最大厚さとしである
。これは前述したように該部近傍に金属燃料等が最も耐
着堆積しやすいことで、前記の耐着防止作用を長期にわ
たって持続させるためである。
被覆２２は次の１順によって形成したものである。
（１） ノズル母体２１をアセトン、トリエタン等に
浸漬して脱脂後室温にて乾燥する。
浸漬して脱脂後室温にて乾燥する。
（２）水分約６０係の水ガラス溶液を用意する。
（３） ノズル母体２１１ｔ、そのタ゛イバージエン
ト部２１ｃを下にしてスロート部２１ａのところまで上
記水ガラス溶液に浸漬する。
ト部２１ｃを下にしてスロート部２１ａのところまで上
記水ガラス溶液に浸漬する。
（４） ノズル母体を引上げて反転し、その端面およ
び周面の水ガラス溶液を拭きとる。この間に水ガラス溶
液はタ゛イバージエント部２１ｃかも流下してスロート
部２１ａ側に向うほど厚い溶液層を作る。
び周面の水ガラス溶液を拭きとる。この間に水ガラス溶
液はタ゛イバージエント部２１ｃかも流下してスロート
部２１ａ側に向うほど厚い溶液層を作る。
（５）１順４を了えたノズル母体を６０〜７０Ｃに調温
したオープン中で加熱乾燥する。
したオープン中で加熱乾燥する。
（６）１順（３１−、（４） 、 （５１と同様な操作
とコンバージェント部２１ｂについておこなう。
とコンバージェント部２１ｂについておこなう。
（７）１順（３）ないしく６）の操作をくシ返えして所
定厚さの被覆を形成する。
定厚さの被覆を形成する。
（８）上記被覆内面に水ガラス溶液を塗付して該内面を
修正し、自然乾燥する。これＫよって平滑な内面が得ら
れる。
修正し、自然乾燥する。これＫよって平滑な内面が得ら
れる。
（実施例２）
第２図は他の実施例を示すもので、３０は当該ノズル、
３１はノズル母体で、ノズル母体３１はグラファイトに
よって作られ、前記第７図のノズ＃１３ ト同様にスロ
ート部３１ａ、コンバージェント部３１ｂ１小範囲のダ
イバージエンド部３１Ｃ１および拡散部３１ｄとを有す
る。３２は拡散部３１ｄを除いて該ノズル母体３１の内
面に形成した乾燥水ガラスの被覆で、スロート部３１ａ
のところを最大厚肉部としである。
３１はノズル母体で、ノズル母体３１はグラファイトに
よって作られ、前記第７図のノズ＃１３ ト同様にスロ
ート部３１ａ、コンバージェント部３１ｂ１小範囲のダ
イバージエンド部３１Ｃ１および拡散部３１ｄとを有す
る。３２は拡散部３１ｄを除いて該ノズル母体３１の内
面に形成した乾燥水ガラスの被覆で、スロート部３１ａ
のところを最大厚肉部としである。
被＠３２は次の１順によって形成したものである。
（５） ノズル母体３１の脱脂、乾燥（前記１順（１）
と同じ） Ｑ３） ノズル母体３１ ｅ ６０〜８０Ｃに温度開
整したホントプレート上で予加熱する。
と同じ） Ｑ３） ノズル母体３１ ｅ ６０〜８０Ｃに温度開
整したホントプレート上で予加熱する。
（Ｃ） 予加熱したノズル母体の内面所要部に前記水
ガラス溶液を刷毛塗りする。
ガラス溶液を刷毛塗りする。
（２）加熱乾燥（前記１順（５）と同じ）■ 所期の被
覆厚を考慮しながら水ガラス溶液を塗り重ねる。
覆厚を考慮しながら水ガラス溶液を塗り重ねる。
い 加熱乾燥
（６）１順■、■をくり返えして所期厚さの被覆を形成
する。
する。
卸 内面の修正および自然乾燥（前記１順（８）と同じ
） 第３図のグラフは第５図の燃料ガス発生器においてノズ
ル３をノズル２０に代えて実施した試験結果を示すもの
で、燃焼圧力Ｐおよび作動時間ｔの設計所期値は第８図
の場合と同じである。
） 第３図のグラフは第５図の燃料ガス発生器においてノズ
ル３をノズル２０に代えて実施した試験結果を示すもの
で、燃焼圧力Ｐおよび作動時間ｔの設計所期値は第８図
の場合と同じである。
尚スロート部２１ａにおける被１２２の最大厚さは約０
．３１ＥＩＩ＋である。
．３１ＥＩＩ＋である。
このグラフをみると、燃焼圧力Ｐは漸増するものの作動
時間ｔとともにほぼ所期値を満足しておシ、これによっ
て金属燃料などの耐着堆積が抑制されたことがわかる。
時間ｔとともにほぼ所期値を満足しておシ、これによっ
て金属燃料などの耐着堆積が抑制されたことがわかる。
（実施例３）
この実施例は前記ノズル２０あるいは３０においてそれ
らの被覆２２あるいは３２を不透明にしたものである。
らの被覆２２あるいは３２を不透明にしたものである。
前述したように乾燥水ガラスは無色透明であることで燃
料ガスからの熱輻射が該被覆を透過し、一方ノズル母体
を形成するグラファイトは黒色を呈しているので上記の
熱輻射を多量に吸収して高温となる。その結果被覆がそ
の背後から加熱されて前記水の析出が無用に促進される
。
料ガスからの熱輻射が該被覆を透過し、一方ノズル母体
を形成するグラファイトは黒色を呈しているので上記の
熱輻射を多量に吸収して高温となる。その結果被覆がそ
の背後から加熱されて前記水の析出が無用に促進される
。
以上のことから特に作動時間が長い燃料ガス発生器にあ
ってはその作動途中で水の浸出、蒸発機能が低下して前
記の耐着防止作用が損われてくるとともに１被覆口体の
前記熱保護機能も低下することで該被覆が熱的損傷を受
ける。
ってはその作動途中で水の浸出、蒸発機能が低下して前
記の耐着防止作用が損われてくるとともに１被覆口体の
前記熱保護機能も低下することで該被覆が熱的損傷を受
ける。
したがってこの実施例では前記浸漬あるいは塗布に供す
る水ガラス溶液に顔料などを添加することにより不透明
な′４覆を形成し、もって熱輻射の透過を抑制するので
ある。上記顔料は熱（□、。□、イア、ヵあい、。。、
。７６□、い。
る水ガラス溶液に顔料などを添加することにより不透明
な′４覆を形成し、もって熱輻射の透過を抑制するので
ある。上記顔料は熱（□、。□、イア、ヵあい、。。、
。７６□、い。
第４図は前記ノズル２０においてその被覆２２を不透明
体にして実施した試験結果を示すもので、使用白色顔料
はチタン酸ホワイト（ＴｉＯｚ）、含有率は乾燥水ガラ
スに対して約４ｗｔチ、被覆の厚さ、および所期燃焼圧
力Ｐは第３図の場合と同じ、また所期作動時間は８０ｓ
ｅｃ、である。
体にして実施した試験結果を示すもので、使用白色顔料
はチタン酸ホワイト（ＴｉＯｚ）、含有率は乾燥水ガラ
スに対して約４ｗｔチ、被覆の厚さ、および所期燃焼圧
力Ｐは第３図の場合と同じ、また所期作動時間は８０ｓ
ｅｃ、である。
該グラフが示すように、燃焼圧力Ｐは全作動時間にわた
ってほぼ平担に推移している。
ってほぼ平担に推移している。
（効果）
以上説明したように本発明によれば、発生燃料ガス中に
金属燃料などの粉粒体が多量に混入していても、これの
耐着堆積を抑制しうるので、燃焼圧力、したがって燃料
ガス発生量を設計値にしたがって安定に保持できる。
金属燃料などの粉粒体が多量に混入していても、これの
耐着堆積を抑制しうるので、燃焼圧力、したがって燃料
ガス発生量を設計値にしたがって安定に保持できる。
第１図は本発明の一実施例を示す断面図、第２図は本発
明の他の実施例を示す断面図、第３図および第４図は本
発明の試験結果を例示するグラフ、第５図は従来の燃料
ガス発生器を例示する断面図、第６図は第５図の要部拡
大断面図、第７図は第６図に示した要部の他の例を示す
断面図、第８図は従来のものについての試験結果を示す
グラフである。 ５・・・ガス発生剤 ３ 、１３ 、２Ｑ 、 ３０・・・ノズル２１．３１
・・・ノズル母体 ２２ 、３２・・・乾燥水ガラスの被覆特許出願人
日産自動屯株式会社 第１図 第２図 ３０ ／ズ°１し 第３図 ＰｋＱｆ／ｃｍ２ 第１図 作動ＢｆｒＭ ｔｓｅｃ。 第８図 作ｔｆｙ峙ＰＡ ｔ ｓｅｃ。 ・Ｌ−ｔｆ）”ｔｖ Ｊｒ口３１冊−！り（自発）昭和
６１年７ 月３ ＋＋
明の他の実施例を示す断面図、第３図および第４図は本
発明の試験結果を例示するグラフ、第５図は従来の燃料
ガス発生器を例示する断面図、第６図は第５図の要部拡
大断面図、第７図は第６図に示した要部の他の例を示す
断面図、第８図は従来のものについての試験結果を示す
グラフである。 ５・・・ガス発生剤 ３ 、１３ 、２Ｑ 、 ３０・・・ノズル２１．３１
・・・ノズル母体 ２２ 、３２・・・乾燥水ガラスの被覆特許出願人
日産自動屯株式会社 第１図 第２図 ３０ ／ズ°１し 第３図 ＰｋＱｆ／ｃｍ２ 第１図 作動ＢｆｒＭ ｔｓｅｃ。 第８図 作ｔｆｙ峙ＰＡ ｔ ｓｅｃ。 ・Ｌ−ｔｆ）”ｔｖ Ｊｒ口３１冊−！り（自発）昭和
６１年７ 月３ ＋＋
Claims (1)
- 金属燃料を含有する自燃性固体ガス発生剤を内填した燃
料ガス発生器に装着されるノズルであつて、ノズル母体
の内面に乾燥水ガラスの被覆を形成した燃料ガス発生器
のノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14921885A JPS6213763A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 燃料ガス発生器のノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14921885A JPS6213763A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 燃料ガス発生器のノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6213763A true JPS6213763A (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=15470433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14921885A Pending JPS6213763A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 燃料ガス発生器のノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6213763A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102174914A (zh) * | 2011-03-10 | 2011-09-07 | 西北工业大学 | 一种研究喷管羽流凝相粒子分布的试验装置 |
| WO2014058088A1 (ko) * | 2012-10-12 | 2014-04-17 | 주식회사 포스코 | 유동 환원로의 환원가스 취입장치 |
-
1985
- 1985-07-09 JP JP14921885A patent/JPS6213763A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102174914A (zh) * | 2011-03-10 | 2011-09-07 | 西北工业大学 | 一种研究喷管羽流凝相粒子分布的试验装置 |
| WO2014058088A1 (ko) * | 2012-10-12 | 2014-04-17 | 주식회사 포스코 | 유동 환원로의 환원가스 취입장치 |
| CN104704131A (zh) * | 2012-10-12 | 2015-06-10 | Posco公司 | 一种流化还原炉的还原性气体吹入装置 |
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