JPS62134184A - クラツド板製造方法 - Google Patents
クラツド板製造方法Info
- Publication number
- JPS62134184A JPS62134184A JP27501785A JP27501785A JPS62134184A JP S62134184 A JPS62134184 A JP S62134184A JP 27501785 A JP27501785 A JP 27501785A JP 27501785 A JP27501785 A JP 27501785A JP S62134184 A JPS62134184 A JP S62134184A
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- Japan
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- rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は異なる金属材を重ね合せて圧延することにより
クラッド板を製造する方法に関する。 〔従来技術およびその問題点〕 熱間圧延法によるクラッド板の製造は、第５図に示すよ
うに、互いに異なる金属材である母材（基材）（１）と
合せ材（２）とを重ね合せた状態で周縁部の溶接個所（
３）にて溶接して複合スラブ（４）を形成し、次いでこ
の複合スラブ（４）を加熱後、第６図に示すようにワー
クロール（５）および（６）間で圧延するというもので
ある。 このようなりラッド板の製造方法においては、圧延時の
反りを防止する方法、圧延時の溶接個所（３）の破断を
防止する方法、更には母材（１）と合せ材（２）との圧
着性を高めるための中間材の採用や、圧延温度の影響を
考慮した技術等、種々の工夫が既に数多く知られている
。 しかしながら、母材（１）と合せ材
クラッド板を製造する方法に関する。 〔従来技術およびその問題点〕 熱間圧延法によるクラッド板の製造は、第５図に示すよ
うに、互いに異なる金属材である母材（基材）（１）と
合せ材（２）とを重ね合せた状態で周縁部の溶接個所（
３）にて溶接して複合スラブ（４）を形成し、次いでこ
の複合スラブ（４）を加熱後、第６図に示すようにワー
クロール（５）および（６）間で圧延するというもので
ある。 このようなりラッド板の製造方法においては、圧延時の
反りを防止する方法、圧延時の溶接個所（３）の破断を
防止する方法、更には母材（１）と合せ材（２）との圧
着性を高めるための中間材の採用や、圧延温度の影響を
考慮した技術等、種々の工夫が既に数多く知られている
。 しかしながら、母材（１）と合せ材
【２】との変形抵抗
値の相違に主として基づく問題点は依然として十分には
解決されていない。 第１の問題点は圧延時の母材１１１と合せ材（２）との
伸びの差の発生である。圧延時の各金属材の変形挙動に
つき考察すると、母材（１）と合せ材（２）との合せ面
が完全に圧着されて両金属材間に滑りが発生し得ない場
合には反りが発生しない限り両金属材の伸びは等しい、
しかし、合せ面が完全に圧着されていない場合には両金
属材［−に滑りが発生し、各金属材の伸びは各々の変形
抵抗値によって決定されるので、変形抵抗値の異なる両
金属材間では伸びの差が発生することとなる。この伸び
の差は両金属材間の変形抵抗値の相違が大きい程大きく
、また全圧下量が大きい程大きくなる。 第７図（Ａ）および（Ｂ）は、母材（１）と合せ材（２
）との変形抵抗値の比率が１．０対１．３５であり、母
材（１）の板厚が１５０ｍ、合せ材（２）の板厚が５０
．であるときに生じた両金属材の伸び差により発生した
まくれ込み部（７）を示している。まくれ込み部（７）
は低変形抵抗材である母材（１）が高変形抵抗材である
合せ材（２）よりも長く伸びた姑果生じたもので、圧延
方向のまくれ込み部（７Ａ）だけでなく、金属材の幅方
向のまくれ込み部（７Ｂ）も生じている。また、第７図
の（Ａ）と（Ｂ）とは各々全圧下比が４と８の場合であ
り、両者の比較により、全圧下比が大きい程まくれ込み
部（７）も大きくなっていることが判る。このようなま
くれ込み部（７）はクロップ（切り取り部）となり、製
品の歩留りを低下させる大きな原因となっている。 そこで、このような問題点を解決するためには両金属材
間の合せ面を完全に圧着させる必要があるが、本発明者
等の鋭意研究した結果、合せ面を完全に圧着させても両
金属材の周縁部（先後端部や幅端部）では材料拘束が少
ないために両金属材間で伸び差が発生することが判った
。即ち、単に合せ面の圧着を完全にしただけではこのよ
うな問題点は完全には解決されないのである。 なお、両金属材の変形抵抗が等しくなるように加熱の際
に温度差を設ける方法も提案されているが、例えばＳＵ
８３０４ と普通鋼とでは１００°０近い温度差を設
けなければならず、実操業上採用することはできない。 第２の問題点はクラッド比（合せ材の板厚／クラッド板
の全板厚）の不良の発生である。 即ち、周縁部のまくれ込み部が生じていない部分におい
ても低変形抵抗材の厚み減少が大きくなり、クラッド比
が変動して両金属材の厚み精度が悪くなるという問題点
があった。 例えば第８図（Ａ）に変形抵抗比（合せ材／母材）＝１
．３５ のときの、また第８図（Ｂ）に変形抵抗比（
合せ材／母材）＝０．７４ のときの従来の製造方法に
よるクラッド板の幅方向中央位置のクラッド比の長手方
向の分布を夫々示す、これらの図から、端部でクラッド
比が大きく変動していることが認められる０幅方向の端
部においても同様の現象が認められ。 結局、クラッド板の周縁部全体においてクラッド比が変
動しており、良好な製品を得るためには周縁部の多くを
クロップとして切り捨てなければならない。このため前
述の第１の問題点とも相俟って歩留りを一層低下させる
原因となっている。 〔発明の目的〕 本発明は、このような事情を考慮してなされたもので、
クラッド板の周縁部における両金属材間の伸び差の発生
やクラッド比の変動を抑え、十分な歩留り向上効果を奏
することのできる圧延によるクラッド板の製造方法を提
供することを目的とする。 〔発明の概要〕 前記目的を達成するため、本発明によるクラッド板の製
造方法は、重ね合せた異なる金属材の周縁部を溶接して
複合スラブを形成し、この複合スラブを圧延してクラッ
ド板を製造するクラッド板製造方法において、圧延前あ
るいはパス間に、前記複合スラブの周縁部の少なくとも
一部の端縁を断面三角形状若しくは略々三角形状に切除
して、即ちコーナカット、あるいは角落しすることによ
りテーパ状とし、複合スラブの周縁部の少なくとも一部
の板厚を減少させた状態で圧延を行うことを特徴とする
。 〔発明の実施例〕 以下、本発明を図示の実施例に基づき更に詳細に説明す
る。 第１．２図に本発明が適用された複合スラブ（４）の実
施例１．２を示す、これら実施例１．２に共通する条件
は次のとおりである。 複合スラブ（４）の全厚・・・ ２００１母材（１）の
板厚・・・１５０咽 合せ材（２〕の板厚・・・ ５０１ｍ 変形抵抗比（合せ材／母材）・・・ １．３５実施例１
．２においては、母材（１）の先後端部の端縁は断面三
角形状のカット部（ＩＡ）が切除されてテーパ部（ＩＢ
）が形成され、合せ材（２）の先後端部の端縁も同様に
断面三角形状のカット部（２人）が切除されてテーパ部
（２Ｂ）が形成されている。実施例１．２のカット部（
ＩＡ） 、 （２Ａ） の形状は次のとおりである。 実施例１ カット部ＣＩＡ） （母棒１）のカット部）カット部（
２Ａ） （合せ沖２）のカット部）［水平長さ・・・１
５０■ Ｉ垂直（板厚方向）長さ・・・３３．３ｍ実施例２ カット部（ＩＡ） （母材（１）のカット部）カット部
（２Ａ） （合せ材（２）のカット部）第３図は前記
実施例１および２の複合スラブ（４）を圧延して製造し
たクラッド板のまくれ込み部の長さを従来方法により製
造したクラッド板の場合とともに示し、また第４図は同
様にしてクラッド板のクラッド比の変動を示している。 ここにおいて、従来方法とは実施例１．２の場合と同様
の複合スラブであるが、但しその端縁にはテーパ部が何
ら形成されていない通常の複合スラブを用いた場合をい
う。 また、圧・延は総て同一条件下で行なわれ、製造される
クラッド板の板厚は４０鵡、クラッド比は０，２５であ
り、幅出し圧延を伴わない一方向レバース圧延（圧下比
：５）を行なった。 第３図から、実施例１．２のいずれにあっても従来方法
による場合よりも、まくれ込み部が半分以下に抑えられ
ていることが判る。 更に実施例１と２とを比較すると、実施例１の方がまく
れ込み部抑制効果が高いことがわかる。これは、まくれ
込み部は低変形抵抗金属材である母材（１）が高変形抵
抗金属材である合せ材（２）よりも伸び世が大きいため
に生じる現象であるから、母材（１）のカット部（ＩＡ
）の大きい実施例１の方が実施例２よりも、まくれ込み
部がより効果的に抑えられることとなるためである。 第４図からは、実施例１．２ともに圧延後のクラッド板
の先後端部のクラッド比の変動が従来方法による場合よ
りも十分に抑えられていることが判る。特に実施例２に
おけるクラッド比変動の抑制効果が著しく、クラッド比
の変動は略々完全に抑えられている。これは、高変形抵
抗金属材の板厚比は圧延前と圧延後では圧延後において
大きくなることを考慮して、高変形抵抗金属材である合
せ材【２）のカット部（２人）を、実施例２では実施例
１よりも大きくしたためである。 実施にあたり、カット部（ＩＡ） 、 （２Ａ） を各
々どのような大きさ、形状とすれば最適のクラッド板が
得られるかは、圧延後の端部クラッド比変化に対する複
合スラブ（４）の寸法、クラッド板の寸法、クラッド比
、両金属材の変形抵抗比等を考慮して求めることが可能
である。 なお、上述においては、複合スラブの先後端に本発明を
適用したが、幅方向端部に適用してもよく、特に幅出し
圧延を伴う圧延方法を行なう場合には周縁部全体に亘っ
て本発明を適用することが有利である。 また、端縁の切除形状は必ずしも厳密に断面三角形状で
ある場合に限らず、それに近い形状、即ち略々三角形状
であってもよく、要するに、複合スラブの端部における
板厚が順次薄くなる形状であればよい。 〔発明の効果〕 上述のように本発明によれば、クラッド板の周縁部にお
ける両金属材の伸び差の発生やクラッド比の変動を抑え
、十分な歩留り向上効果を奏することのできるクラッド
板の製造方法を提供できる。
値の相違に主として基づく問題点は依然として十分には
解決されていない。 第１の問題点は圧延時の母材１１１と合せ材（２）との
伸びの差の発生である。圧延時の各金属材の変形挙動に
つき考察すると、母材（１）と合せ材（２）との合せ面
が完全に圧着されて両金属材間に滑りが発生し得ない場
合には反りが発生しない限り両金属材の伸びは等しい、
しかし、合せ面が完全に圧着されていない場合には両金
属材［−に滑りが発生し、各金属材の伸びは各々の変形
抵抗値によって決定されるので、変形抵抗値の異なる両
金属材間では伸びの差が発生することとなる。この伸び
の差は両金属材間の変形抵抗値の相違が大きい程大きく
、また全圧下量が大きい程大きくなる。 第７図（Ａ）および（Ｂ）は、母材（１）と合せ材（２
）との変形抵抗値の比率が１．０対１．３５であり、母
材（１）の板厚が１５０ｍ、合せ材（２）の板厚が５０
．であるときに生じた両金属材の伸び差により発生した
まくれ込み部（７）を示している。まくれ込み部（７）
は低変形抵抗材である母材（１）が高変形抵抗材である
合せ材（２）よりも長く伸びた姑果生じたもので、圧延
方向のまくれ込み部（７Ａ）だけでなく、金属材の幅方
向のまくれ込み部（７Ｂ）も生じている。また、第７図
の（Ａ）と（Ｂ）とは各々全圧下比が４と８の場合であ
り、両者の比較により、全圧下比が大きい程まくれ込み
部（７）も大きくなっていることが判る。このようなま
くれ込み部（７）はクロップ（切り取り部）となり、製
品の歩留りを低下させる大きな原因となっている。 そこで、このような問題点を解決するためには両金属材
間の合せ面を完全に圧着させる必要があるが、本発明者
等の鋭意研究した結果、合せ面を完全に圧着させても両
金属材の周縁部（先後端部や幅端部）では材料拘束が少
ないために両金属材間で伸び差が発生することが判った
。即ち、単に合せ面の圧着を完全にしただけではこのよ
うな問題点は完全には解決されないのである。 なお、両金属材の変形抵抗が等しくなるように加熱の際
に温度差を設ける方法も提案されているが、例えばＳＵ
８３０４ と普通鋼とでは１００°０近い温度差を設
けなければならず、実操業上採用することはできない。 第２の問題点はクラッド比（合せ材の板厚／クラッド板
の全板厚）の不良の発生である。 即ち、周縁部のまくれ込み部が生じていない部分におい
ても低変形抵抗材の厚み減少が大きくなり、クラッド比
が変動して両金属材の厚み精度が悪くなるという問題点
があった。 例えば第８図（Ａ）に変形抵抗比（合せ材／母材）＝１
．３５ のときの、また第８図（Ｂ）に変形抵抗比（
合せ材／母材）＝０．７４ のときの従来の製造方法に
よるクラッド板の幅方向中央位置のクラッド比の長手方
向の分布を夫々示す、これらの図から、端部でクラッド
比が大きく変動していることが認められる０幅方向の端
部においても同様の現象が認められ。 結局、クラッド板の周縁部全体においてクラッド比が変
動しており、良好な製品を得るためには周縁部の多くを
クロップとして切り捨てなければならない。このため前
述の第１の問題点とも相俟って歩留りを一層低下させる
原因となっている。 〔発明の目的〕 本発明は、このような事情を考慮してなされたもので、
クラッド板の周縁部における両金属材間の伸び差の発生
やクラッド比の変動を抑え、十分な歩留り向上効果を奏
することのできる圧延によるクラッド板の製造方法を提
供することを目的とする。 〔発明の概要〕 前記目的を達成するため、本発明によるクラッド板の製
造方法は、重ね合せた異なる金属材の周縁部を溶接して
複合スラブを形成し、この複合スラブを圧延してクラッ
ド板を製造するクラッド板製造方法において、圧延前あ
るいはパス間に、前記複合スラブの周縁部の少なくとも
一部の端縁を断面三角形状若しくは略々三角形状に切除
して、即ちコーナカット、あるいは角落しすることによ
りテーパ状とし、複合スラブの周縁部の少なくとも一部
の板厚を減少させた状態で圧延を行うことを特徴とする
。 〔発明の実施例〕 以下、本発明を図示の実施例に基づき更に詳細に説明す
る。 第１．２図に本発明が適用された複合スラブ（４）の実
施例１．２を示す、これら実施例１．２に共通する条件
は次のとおりである。 複合スラブ（４）の全厚・・・ ２００１母材（１）の
板厚・・・１５０咽 合せ材（２〕の板厚・・・ ５０１ｍ 変形抵抗比（合せ材／母材）・・・ １．３５実施例１
．２においては、母材（１）の先後端部の端縁は断面三
角形状のカット部（ＩＡ）が切除されてテーパ部（ＩＢ
）が形成され、合せ材（２）の先後端部の端縁も同様に
断面三角形状のカット部（２人）が切除されてテーパ部
（２Ｂ）が形成されている。実施例１．２のカット部（
ＩＡ） 、 （２Ａ） の形状は次のとおりである。 実施例１ カット部ＣＩＡ） （母棒１）のカット部）カット部（
２Ａ） （合せ沖２）のカット部）［水平長さ・・・１
５０■ Ｉ垂直（板厚方向）長さ・・・３３．３ｍ実施例２ カット部（ＩＡ） （母材（１）のカット部）カット部
（２Ａ） （合せ材（２）のカット部）第３図は前記
実施例１および２の複合スラブ（４）を圧延して製造し
たクラッド板のまくれ込み部の長さを従来方法により製
造したクラッド板の場合とともに示し、また第４図は同
様にしてクラッド板のクラッド比の変動を示している。 ここにおいて、従来方法とは実施例１．２の場合と同様
の複合スラブであるが、但しその端縁にはテーパ部が何
ら形成されていない通常の複合スラブを用いた場合をい
う。 また、圧・延は総て同一条件下で行なわれ、製造される
クラッド板の板厚は４０鵡、クラッド比は０，２５であ
り、幅出し圧延を伴わない一方向レバース圧延（圧下比
：５）を行なった。 第３図から、実施例１．２のいずれにあっても従来方法
による場合よりも、まくれ込み部が半分以下に抑えられ
ていることが判る。 更に実施例１と２とを比較すると、実施例１の方がまく
れ込み部抑制効果が高いことがわかる。これは、まくれ
込み部は低変形抵抗金属材である母材（１）が高変形抵
抗金属材である合せ材（２）よりも伸び世が大きいため
に生じる現象であるから、母材（１）のカット部（ＩＡ
）の大きい実施例１の方が実施例２よりも、まくれ込み
部がより効果的に抑えられることとなるためである。 第４図からは、実施例１．２ともに圧延後のクラッド板
の先後端部のクラッド比の変動が従来方法による場合よ
りも十分に抑えられていることが判る。特に実施例２に
おけるクラッド比変動の抑制効果が著しく、クラッド比
の変動は略々完全に抑えられている。これは、高変形抵
抗金属材の板厚比は圧延前と圧延後では圧延後において
大きくなることを考慮して、高変形抵抗金属材である合
せ材【２）のカット部（２人）を、実施例２では実施例
１よりも大きくしたためである。 実施にあたり、カット部（ＩＡ） 、 （２Ａ） を各
々どのような大きさ、形状とすれば最適のクラッド板が
得られるかは、圧延後の端部クラッド比変化に対する複
合スラブ（４）の寸法、クラッド板の寸法、クラッド比
、両金属材の変形抵抗比等を考慮して求めることが可能
である。 なお、上述においては、複合スラブの先後端に本発明を
適用したが、幅方向端部に適用してもよく、特に幅出し
圧延を伴う圧延方法を行なう場合には周縁部全体に亘っ
て本発明を適用することが有利である。 また、端縁の切除形状は必ずしも厳密に断面三角形状で
ある場合に限らず、それに近い形状、即ち略々三角形状
であってもよく、要するに、複合スラブの端部における
板厚が順次薄くなる形状であればよい。 〔発明の効果〕 上述のように本発明によれば、クラッド板の周縁部にお
ける両金属材の伸び差の発生やクラッド比の変動を抑え
、十分な歩留り向上効果を奏することのできるクラッド
板の製造方法を提供できる。
第１および２図は各々本発明によるクラッド板製造方法
の実施例１および２を示す正面図、第３および４図は前
記各実施例の効果を従来方法の場合と比較しながら示す
グラフ、第５図は複合スラブの構成を示す断面図、第６
図は圧延方法を示す正面図、第７図（Ａ）および（Ｂ）
は互いに異なる圧下比のクラッド板のまくれ込み部の発
生を各々示す平面図、第８図（Ａ）および（Ｂ）は互い
に異なる変形抵抗比（合せ材／母材）のクラッド比の変
動状態を各々示すグラフである。 ｉｌｌ・・・母材、（２）・・・合せ材、（３）・・・
溶接個所、（４）・・・複合スラブ、（７）・・・まく
れ込み部、、 （ＩＡ）。 （２人）・・・カット部、（ＩＢ） 、 （２Ｂ）・・
・テーパ部。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 升 １） 貞 和同
平 沢 猛 志代理人弁
理士 吉 原 省 三同 同
高 橋 清同 弁護士
吉 原 弘 子弟 １ 図 第 ２ 図 第 ８ 図 鴫をＰ、７゛らの距肉亡 （ｍｍ） 絨＄−謎ソ纜曽煉〉斑箸” 手続補正書（自発） 昭和６１年７ 月弄裳［」 ↑冒〒ｎ旧ｆ宇賀道部殿 ！ｔ’ｆ１＋γＦ１審？ｅ’＋Ｔ
殿）１、事件の表示 昭和 ｂＯ年 特 許 願第２７３ｏ／７号２
、発明の名称 クラッド款製表方ｊ反 ３、補正をする者 特 許事件との関係
出願人 （４４＊＞ 日本鍔管株弐会ネ１ ４、代理人 ５、補正命令の日付 ６、寮ｄｉ正の対象 明細書中光明の二に＋ｌ ／、：説明り梢Ｗの”図 面
補 正 内 容 １本願明細書中温８頁１行目末尾に「・・・３３，３噸
」とあるを「・・・１６．７ｍｍｊと訂正する。 二本願添附図面中「第７図」全別紙のように訂正する。
の実施例１および２を示す正面図、第３および４図は前
記各実施例の効果を従来方法の場合と比較しながら示す
グラフ、第５図は複合スラブの構成を示す断面図、第６
図は圧延方法を示す正面図、第７図（Ａ）および（Ｂ）
は互いに異なる圧下比のクラッド板のまくれ込み部の発
生を各々示す平面図、第８図（Ａ）および（Ｂ）は互い
に異なる変形抵抗比（合せ材／母材）のクラッド比の変
動状態を各々示すグラフである。 ｉｌｌ・・・母材、（２）・・・合せ材、（３）・・・
溶接個所、（４）・・・複合スラブ、（７）・・・まく
れ込み部、、 （ＩＡ）。 （２人）・・・カット部、（ＩＢ） 、 （２Ｂ）・・
・テーパ部。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 升 １） 貞 和同
平 沢 猛 志代理人弁
理士 吉 原 省 三同 同
高 橋 清同 弁護士
吉 原 弘 子弟 １ 図 第 ２ 図 第 ８ 図 鴫をＰ、７゛らの距肉亡 （ｍｍ） 絨＄−謎ソ纜曽煉〉斑箸” 手続補正書（自発） 昭和６１年７ 月弄裳［」 ↑冒〒ｎ旧ｆ宇賀道部殿 ！ｔ’ｆ１＋γＦ１審？ｅ’＋Ｔ
殿）１、事件の表示 昭和 ｂＯ年 特 許 願第２７３ｏ／７号２
、発明の名称 クラッド款製表方ｊ反 ３、補正をする者 特 許事件との関係
出願人 （４４＊＞ 日本鍔管株弐会ネ１ ４、代理人 ５、補正命令の日付 ６、寮ｄｉ正の対象 明細書中光明の二に＋ｌ ／、：説明り梢Ｗの”図 面
補 正 内 容 １本願明細書中温８頁１行目末尾に「・・・３３，３噸
」とあるを「・・・１６．７ｍｍｊと訂正する。 二本願添附図面中「第７図」全別紙のように訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重ね合せた異なる金属材の周縁部を溶接 して複合スラブを形成し、この複合スラブ を熱間圧延してクラッド板を製造するクラ ッド板製造方法において、前記複合スラブ の周縁部の少なくとも一部の端縁をコーナ カットしテーパ状とした後に当該複合スラ ブを熱間圧延することを特徴とするクラッ ド板製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27501785A JPS62134184A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | クラツド板製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27501785A JPS62134184A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | クラツド板製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134184A true JPS62134184A (ja) | 1987-06-17 |
Family
ID=17549716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27501785A Pending JPS62134184A (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | クラツド板製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134184A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569162A (ja) * | 1991-09-11 | 1993-03-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP27501785A patent/JPS62134184A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569162A (ja) * | 1991-09-11 | 1993-03-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド鋼板の製造方法 |
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