JPS62128987A - 窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法 - Google Patents
窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法Info
- Publication number
- JPS62128987A JPS62128987A JP26666285A JP26666285A JPS62128987A JP S62128987 A JPS62128987 A JP S62128987A JP 26666285 A JP26666285 A JP 26666285A JP 26666285 A JP26666285 A JP 26666285A JP S62128987 A JPS62128987 A JP S62128987A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon
- sintered body
- wear
- temperature
- silicon nitride
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は窒化ケイ素耐摩耗材、特に線引ダイス押出ダイ
ス、抽伸プラグ、ダイス等の耐摩耗性製品や、真空中、
腐食性などの特殊雰囲気中、超高温、超低温、電磁場な
どのような保守困難な場所。
ス、抽伸プラグ、ダイス等の耐摩耗性製品や、真空中、
腐食性などの特殊雰囲気中、超高温、超低温、電磁場な
どのような保守困難な場所。
油による汚染を嫌う場所などの各種耐摩耗部品に適用し
て好適な潤滑性に優れた窒化ケイ素（ＳｔＪ４）耐摩耗
材の製造方法に関するものである。
て好適な潤滑性に優れた窒化ケイ素（ＳｔＪ４）耐摩耗
材の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
セラミックスはその優れた機能を活かした用途の開発が
進められており、前記各種耐摩耗部品への適用が試みら
れている。
進められており、前記各種耐摩耗部品への適用が試みら
れている。
例えば、鋼管、ステンレス管等の製造、とりわけ抽伸に
は超硬製プラグ、ダイスが使用されるが、これをセラミ
ックス化することにより一層の寿命延長、コストダウン
が期待される。
は超硬製プラグ、ダイスが使用されるが、これをセラミ
ックス化することにより一層の寿命延長、コストダウン
が期待される。
しかしながら、かかるセラミックス化にあっても、単に
セラミックス化すれば寿命が延長されるという訳ではな
く、抽伸時の摩擦を減らし、摩耗を防止することが必要
であり、そのため、プラグ。
セラミックス化すれば寿命が延長されるという訳ではな
く、抽伸時の摩擦を減らし、摩耗を防止することが必要
であり、そのため、プラグ。
ダイスの表面仕上がり精度（面粗度）を向上させること
や、潤滑性の良好なセラミックス材を開発することが重
要である。
や、潤滑性の良好なセラミックス材を開発することが重
要である。
そこで、かかる開発志向の一端として有機シリコン化合
物と黒鉛化炭素含有物を混練し、焼結して炭化ケイ素を
生成分布させたり、金属合金もしくは炭素材又はこれら
の混合物を有機シリコン化合物と混練し、窒素ガス中で
焼結して耐摩耗性にすぐれたセラミックス材料を得るこ
と等が特開昭５６−８４３７３号公報、同８４４１３号
公報により提案されている。
物と黒鉛化炭素含有物を混練し、焼結して炭化ケイ素を
生成分布させたり、金属合金もしくは炭素材又はこれら
の混合物を有機シリコン化合物と混練し、窒素ガス中で
焼結して耐摩耗性にすぐれたセラミックス材料を得るこ
と等が特開昭５６−８４３７３号公報、同８４４１３号
公報により提案されている。
ところで、一方、近時、熱間静水圧プレス（以下、ＨＩ
Ｐと略記する。）法が注目され、例えば５ｉＪ４粉末
成形体に高温高圧の不活性ガスを作用させ、等方圧縮に
より高密度焼結体とすること等が試みられている。
Ｐと略記する。）法が注目され、例えば５ｉＪ４粉末
成形体に高温高圧の不活性ガスを作用させ、等方圧縮に
より高密度焼結体とすること等が試みられている。
しかし、このＨＩＰ法もセラミックスへの利用は現在、
主として上記高密度、高強度焼結体の作製を目的として
利用されているに止まり、それ以外への利用は未だ検討
の段階である。
主として上記高密度、高強度焼結体の作製を目的として
利用されているに止まり、それ以外への利用は未だ検討
の段階である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は叙上の如き実状下において、上記セラミックス
耐摩耗材の開発とＨＩＰ処理のトンキングに着目し、前
記提案と異なる方法による耐摩耗材の作製を課題とし、
特に５ｉ３Ｎａ焼結体を素材とする場合においてＨＩＰ
処理を利用して表層部へのカーボンの含浸を図り、滑性
にすぐれた高密度５ｉＪｓ耐摩耗材を開発することを目
的とするものである。
耐摩耗材の開発とＨＩＰ処理のトンキングに着目し、前
記提案と異なる方法による耐摩耗材の作製を課題とし、
特に５ｉ３Ｎａ焼結体を素材とする場合においてＨＩＰ
処理を利用して表層部へのカーボンの含浸を図り、滑性
にすぐれた高密度５ｉＪｓ耐摩耗材を開発することを目
的とするものである。
なお、ＨＩＰ処理を利用し、焼結体外層部にカーボンを
含浸させ、高密度の耐摩耗材を得る例は未だ問いていな
い。
含浸させ、高密度の耐摩耗材を得る例は未だ問いていな
い。
（問題点を解決するための手段）
かくして、本発明の特徴とするところは、相対密度９５
％以上の５ｉＪ４焼結体をコークスまたはグラファイト
等の黒鉛化炭素含有物またはこれら混合物粉末中に埋め
込み、温度１５００℃以上、圧力５００ ｋｇｆ／ｃｏ
ｔ以上の条件で不活性ガス雰囲気下、ＨＩＰ処理を施し
、５ｉＪａ焼結体表層部にカーボンを侵入させ滑性を有
する高密度５ｉＪ４耐摩耗材を作製する点にある。
％以上の５ｉＪ４焼結体をコークスまたはグラファイト
等の黒鉛化炭素含有物またはこれら混合物粉末中に埋め
込み、温度１５００℃以上、圧力５００ ｋｇｆ／ｃｏ
ｔ以上の条件で不活性ガス雰囲気下、ＨＩＰ処理を施し
、５ｉＪａ焼結体表層部にカーボンを侵入させ滑性を有
する高密度５ｉＪ４耐摩耗材を作製する点にある。
ここで、相対密度９５％以上の５ｉＪ４焼結体を素材と
することは爾後のＨＩＰ処理においてカーボンの侵入と
高密度化を同時に達成する上において有効な密度であり
、９５％未満ではＨＩＰ処理に時間を要し、経済性に欠
ける。勿論、真密度１００％の焼結体でも使用可能であ
る。
することは爾後のＨＩＰ処理においてカーボンの侵入と
高密度化を同時に達成する上において有効な密度であり
、９５％未満ではＨＩＰ処理に時間を要し、経済性に欠
ける。勿論、真密度１００％の焼結体でも使用可能であ
る。
そして、上記焼結体を次にコークスまたはグラファイト
等の黒鉛化炭素含有物またはこれら混合物粉末（以下、
単にカーボン粉末という）中に埋め込み、ＨＩ Ｐ処理
に付すが、この場合、圧力は５００ ｋｇｆ／ｃｎｆ以
上、温度は１５００℃以上の条件下でＮ２ガス、Ａｒガ
スなど、不活性ガス雰囲気下においてＨＩＰ処理するこ
とが必要である。
等の黒鉛化炭素含有物またはこれら混合物粉末（以下、
単にカーボン粉末という）中に埋め込み、ＨＩ Ｐ処理
に付すが、この場合、圧力は５００ ｋｇｆ／ｃｎｆ以
上、温度は１５００℃以上の条件下でＮ２ガス、Ａｒガ
スなど、不活性ガス雰囲気下においてＨＩＰ処理するこ
とが必要である。
もし、上記条件に達せず、それ以下の場′合には若干の
密度の向上は認められるにしても、焼結体表層部へのカ
ーボンの侵入はみられず、所期の目的を達し難い。
密度の向上は認められるにしても、焼結体表層部へのカ
ーボンの侵入はみられず、所期の目的を達し難い。
又、上限温度は１９００℃位、好ましくは１７００℃位
までで、第６図に示す如（５ｉＪ４焼結体の場合、１７
００℃を超えるとグレングロス（粒成長）が生じ、抗折
強度が低下し、更に１９００°Ｃを超えると昇華する恐
れがある。
までで、第６図に示す如（５ｉＪ４焼結体の場合、１７
００℃を超えるとグレングロス（粒成長）が生じ、抗折
強度が低下し、更に１９００°Ｃを超えると昇華する恐
れがある。
以下、更に本発明の具体的な内容を口管用抽伸プラグに
ついて検討した結果にもとづき実施例として示す。
ついて検討した結果にもとづき実施例として示す。
（実施例）
第１図は上記抽伸プラグを用いた鋼管（１）の抽伸状況
及びダイス（２）、フローティングプラグ（３）を示し
ており、抽伸時においては、通常、前記プラグ（３）の
ベアリング部（４）とアプローチ部（５）に負担がかか
る。従って、この部分の仕上げ精度（面粗度）はプラグ
にとって極めて重要である。そこで、かかる抽伸プラグ
を対象とし相対密度９５％のＳｉ３Ｎ４製抽伸プラグ（
２０關ΦＸ４Ｑｍ＋ｅＪ）をカーボンブランク粉末中に
埋め込み、Ｎｚガス中で１時間所要のＨＩＰ処理を施し
た。
及びダイス（２）、フローティングプラグ（３）を示し
ており、抽伸時においては、通常、前記プラグ（３）の
ベアリング部（４）とアプローチ部（５）に負担がかか
る。従って、この部分の仕上げ精度（面粗度）はプラグ
にとって極めて重要である。そこで、かかる抽伸プラグ
を対象とし相対密度９５％のＳｉ３Ｎ４製抽伸プラグ（
２０關ΦＸ４Ｑｍ＋ｅＪ）をカーボンブランク粉末中に
埋め込み、Ｎｚガス中で１時間所要のＨＩＰ処理を施し
た。
第２図はその場合の相対密度に及ぼすＨＩＰ処理温度、
ＨＩＰ処理圧力の影響を示す。
ＨＩＰ処理圧力の影響を示す。
同図より、上記５ｉＪａ抽伸プラグのＨＩＰ処理では、
圧力５００ ｋｇｆ／ｃｎｔ以上、温度１５００℃以上
において密度の向上がみられ、相対密度９８％以上を示
すことが分かる。
圧力５００ ｋｇｆ／ｃｎｔ以上、温度１５００℃以上
において密度の向上がみられ、相対密度９８％以上を示
すことが分かる。
又、この条件では焼結体表層部へのカーボン侵人が認め
られた。
られた。
なお、温度１４００℃においても若干の密度向上は認め
られたが、焼結体表層部へのカーボン侵入は殆ど認めら
れなかった。
られたが、焼結体表層部へのカーボン侵入は殆ど認めら
れなかった。
従って、相対密度の向上及びカーボンの焼結体への侵入
を効果的ならしめるにはＨＩＰ処理圧力５００ ｋｇｆ
／ｃＪ、温度１５００℃以上が必要であるこが理解され
た。
を効果的ならしめるにはＨＩＰ処理圧力５００ ｋｇｆ
／ｃＪ、温度１５００℃以上が必要であるこが理解され
た。
第３図は、上記と同様にして相対密度９８％の５ｉＪａ
製抽伸プラグ（２０鶴Φ×４０龍ｌ）をカーボンブラン
ク粉末中に埋め込み、１６５０℃×ｌｈｒ、 １００
０ ａｔｍ、 Ｎ、ガス中でＨＩＰ処理した試料の切断
面であ邊。
製抽伸プラグ（２０鶴Φ×４０龍ｌ）をカーボンブラン
ク粉末中に埋め込み、１６５０℃×ｌｈｒ、 １００
０ ａｔｍ、 Ｎ、ガス中でＨＩＰ処理した試料の切断
面であ邊。
この試料はほぼ理論密度の焼結体であり、表層部２〜３
龍厚程度が黒色に変化している。
龍厚程度が黒色に変化している。
第４図は上記黒色部分のラマン分光結果を示すが、図に
おいてグラファイトカーボンとＳｉ３Ｎ４の各ピークが
認められる。
おいてグラファイトカーボンとＳｉ３Ｎ４の各ピークが
認められる。
なお、本発明によりＨＩＰ処理を施した各試料はほぼそ
の切断面は上記の場合と同様であり、何れも焼結体表層
部には２〜３龍厚程度の黒色部、即ち、カーボン侵入部
が認められる。
の切断面は上記の場合と同様であり、何れも焼結体表層
部には２〜３龍厚程度の黒色部、即ち、カーボン侵入部
が認められる。
これはＨＩＰ処理前の焼結体は相対密度９５％以上であ
り、開気孔部も存在する。
り、開気孔部も存在する。
そのため、この焼結体をカーボン粉末中に埋め込み、高
温高圧のＨＩＰ処理を行うことにより、カーボンが前記
開気孔中に侵入し表層部に分布したものと考えられる。
温高圧のＨＩＰ処理を行うことにより、カーボンが前記
開気孔中に侵入し表層部に分布したものと考えられる。
次に上記ＨＩＰ処理した試料について、これを研削加工
し、抽伸に供した。
し、抽伸に供した。
この場合、カーボン侵入の本発明によるＳｉ３Ｎ４プラ
グに対しカーボン未侵入の５ｉＪ４プラグを作製し比較
した。
グに対しカーボン未侵入の５ｉＪ４プラグを作製し比較
した。
第５図は上記両者の比較において第１図に示す抽伸プラ
グのベアリング部、アプローチ部の面粗度と抽伸力の関
係を示す。
グのベアリング部、アプローチ部の面粗度と抽伸力の関
係を示す。
なお、このときの抽伸条件は下記の通りである。
抽伸速度 ２ ｍ／ｓｅｅ抽伸前鋼管外径
２５．３３龍 抽伸後鋼管外径 ２１．５２龍 抽伸前鋼管肉厚 １．２５ ｍ璽抽伸後鋼管肉
厚 ０．９６ 龍加工率 ３４．
５９ ％しかして、上記第５図の結果より何れの場合
も面粗度が小さくなると抽伸力も小さくなるが、カーボ
ン侵入Ｓｉ３Ｎ４プラグ（△印）とカーボン未侵入５ｉ
Ｊ４プラグ（Ｏ印）を対比すると、ベアリング部（目印
）、アプローチ（無印）ともに面粗度が大きいと両者の
間には殆ど差は認められないが面粗度が小さくなると、
両者の間には顕著な差が認められ、カーボン侵入５ｉＪ
４プラグの方が抽伸力も小さく滑性のあるＳｉ３Ｎ４プ
ラグであることが推察される。
２５．３３龍 抽伸後鋼管外径 ２１．５２龍 抽伸前鋼管肉厚 １．２５ ｍ璽抽伸後鋼管肉
厚 ０．９６ 龍加工率 ３４．
５９ ％しかして、上記第５図の結果より何れの場合
も面粗度が小さくなると抽伸力も小さくなるが、カーボ
ン侵入Ｓｉ３Ｎ４プラグ（△印）とカーボン未侵入５ｉ
Ｊ４プラグ（Ｏ印）を対比すると、ベアリング部（目印
）、アプローチ（無印）ともに面粗度が大きいと両者の
間には殆ど差は認められないが面粗度が小さくなると、
両者の間には顕著な差が認められ、カーボン侵入５ｉＪ
４プラグの方が抽伸力も小さく滑性のあるＳｉ３Ｎ４プ
ラグであることが推察される。
（発明の効果）
以上の如く、本発明方法によればＨＩＰ処理の利用によ
り既知の混練、焼結による方法と異なり、Ｓ！ ２Ｎ４
焼結体の表層部にカーボンを侵入させることで滑性を有
する５ｉｓＮ４耐摩耗材を作製することができ、就中、
ＨＩＰ処理による高温高圧、かつ等方圧縮のため侵入層
は略均等となって全体的にカーボン侵入を定着させ均質
な耐摩耗材の製造における新規な方法を堤供するのみな
らず、Ｓ ｉ ３ ｔ４４耐摩耗材の作製により用途拡
大が期待される５ｉＪ４材に対し、摩擦を減らし、摩耗
を防止して寿命の延長を図ると共に潤滑材を使用できな
い各種部品にも適用を拡げる顕著な効果を奏する。
り既知の混練、焼結による方法と異なり、Ｓ！ ２Ｎ４
焼結体の表層部にカーボンを侵入させることで滑性を有
する５ｉｓＮ４耐摩耗材を作製することができ、就中、
ＨＩＰ処理による高温高圧、かつ等方圧縮のため侵入層
は略均等となって全体的にカーボン侵入を定着させ均質
な耐摩耗材の製造における新規な方法を堤供するのみな
らず、Ｓ ｉ ３ ｔ４４耐摩耗材の作製により用途拡
大が期待される５ｉＪ４材に対し、摩擦を減らし、摩耗
を防止して寿命の延長を図ると共に潤滑材を使用できな
い各種部品にも適用を拡げる顕著な効果を奏する。
第１図は本発明方法の適用例である鋼管用抽伸プラグ及
びそれによる抽伸状況を示す説明図、第２図は本発明方
法により上記抽伸プラグを作製するときにおける相対密
度に及ぼすＨＩＰ処理温度とＨＩＰ処理圧力の影響を示
す図表、第三図は本発明により得られた抽伸プラグ焼結
体の切断面図、第４図は第３図黒色部のラマン分光結果
を示す図表、第５図はカーボン侵入Ｓｉ３Ｎ４プラグと
カーボン未侵入５１３Ｎ４プラグの面粗度と抽伸力の関
係を示す図表、第６図はＳｉ３Ｎ４焼結体の抗折強度、
密度に及ぼすＨＩＰ処理温度の影響を示す図表である。 圧つ（Ｋり／ｃｕｔつ 第３図 面粗ＩＩに＜、ａｘ更り 第６０ ）（ＩＰ処理温度（°Ｃ） 手続補正書（自発） １、事件の表示 昭和６０年 特 許願第２６６６
６２ 号２、発明の名称 窒化ケイ素耐摩耗材の製
造方法３、補正をする者 事件との関係 特 許 出願人 居所 大阪市南区南船場３丁目９番１０号６、補正
の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄＋１１ 明細
書の下記各員１行目の各「鋼管」の記載を夫々「１１号
管」と補正する。 記 第２頁９行目、第５頁２０行目、第６頁４行目。 第８頁１９行目及び２０行目、第９頁１行目及び２行目
、第１０頁８１〒目。
びそれによる抽伸状況を示す説明図、第２図は本発明方
法により上記抽伸プラグを作製するときにおける相対密
度に及ぼすＨＩＰ処理温度とＨＩＰ処理圧力の影響を示
す図表、第三図は本発明により得られた抽伸プラグ焼結
体の切断面図、第４図は第３図黒色部のラマン分光結果
を示す図表、第５図はカーボン侵入Ｓｉ３Ｎ４プラグと
カーボン未侵入５１３Ｎ４プラグの面粗度と抽伸力の関
係を示す図表、第６図はＳｉ３Ｎ４焼結体の抗折強度、
密度に及ぼすＨＩＰ処理温度の影響を示す図表である。 圧つ（Ｋり／ｃｕｔつ 第３図 面粗ＩＩに＜、ａｘ更り 第６０ ）（ＩＰ処理温度（°Ｃ） 手続補正書（自発） １、事件の表示 昭和６０年 特 許願第２６６６
６２ 号２、発明の名称 窒化ケイ素耐摩耗材の製
造方法３、補正をする者 事件との関係 特 許 出願人 居所 大阪市南区南船場３丁目９番１０号６、補正
の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄＋１１ 明細
書の下記各員１行目の各「鋼管」の記載を夫々「１１号
管」と補正する。 記 第２頁９行目、第５頁２０行目、第６頁４行目。 第８頁１９行目及び２０行目、第９頁１行目及び２行目
、第１０頁８１〒目。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、相対密度９５％以上のＳｉ＿３Ｎ＿４焼結体をコー
クスまたはグラファイト等の黒鉛化炭素含有物又はこれ
ら混合物粉末中に埋め込み、温度１５００℃以上、圧力
５００ｋｇｆ／ｃｍ＾２以上の条件で不活性ガス雰囲気
下、熱間静水圧プレス処理を施し、Ｓｉ＿３Ｎ＿４焼結
体表層部にカーボンを侵入させることを特徴とする滑性
を有する窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法。 ２、熱間静水圧プレス処理時の処理温度が１５００℃〜
１７００℃である特許請求の範囲第１項記載の窒化ケイ
素耐摩耗材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26666285A JPS62128987A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26666285A JPS62128987A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62128987A true JPS62128987A (ja) | 1987-06-11 |
Family
ID=17433943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26666285A Pending JPS62128987A (ja) | 1985-11-27 | 1985-11-27 | 窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62128987A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5122486A (en) * | 1988-02-22 | 1992-06-16 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Method of producing silicon-nitride-based sintered body |
-
1985
- 1985-11-27 JP JP26666285A patent/JPS62128987A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5122486A (en) * | 1988-02-22 | 1992-06-16 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Method of producing silicon-nitride-based sintered body |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5394475B2 (ja) | 炭化ホウ素複合材料 | |
| Li et al. | Microstructure and tribological characteristics of needled C/C–SiC brake composites fabricated by simultaneous infiltration of molten Si and Cu | |
| JP3350394B2 (ja) | 黒鉛複合炭化ケイ素焼結体、黒鉛複合炭化ケイ素焼結複合材及びメカニカルシール | |
| Moriguchi et al. | Sintering behavior and properties of diamond/cemented carbides | |
| JPS62128987A (ja) | 窒化ケイ素耐摩耗材の製造方法 | |
| CN113182520B (zh) | 具有碳化钛增强钛基复合材料硬化层的钛制品及制备方法 | |
| Wäsche et al. | In situ formation of tribologically effective oxide interfaces in SiC‐based ceramics during dry oscillating sliding | |
| Aizawa et al. | Fabrication of CrN/Cr2N bulk composites and their mechanical properties | |
| JPS62128986A (ja) | ジルコニア系耐摩耗材の製造方法 | |
| JP2004183075A (ja) | 耐摩耗部材およびそれを用いた転動部材 | |
| JPS62128988A (ja) | アルミナ耐摩耗材の製造方法 | |
| JPS58153774A (ja) | 硬質被覆部材の製造法 | |
| JP2625505B2 (ja) | セラミックス―炭素系複合材料の製造方法 | |
| Nakamura et al. | Tribological behaviour of uni-directionally aligned silicon nitride against steel | |
| JPH10212182A (ja) | 炭素−炭化ケイ素複合材料及びその製造方法 | |
| EP0416947B1 (en) | Boronized sliding material and method for producing the same | |
| Umansky et al. | The effect of matrix and processed material properties on the performance of diamond drills | |
| JP6524437B2 (ja) | 超硬工具及び超硬工具の製造方法 | |
| JP2652938B2 (ja) | 炭化チタン―炭素複合セラミックス焼成体及び製造方法 | |
| JPS61194131A (ja) | 高靭性被覆焼結合金の製造方法 | |
| Gutmanas et al. | On cold sintering of metal-bonded diamond composites | |
| Ngai et al. | A study on Ti3SiC2 reinforced copper matrix composite by warm compaction powder metallurgy | |
| JPS59217675A (ja) | 窒化珪素反応焼結体複合材料とその製造方法 | |
| JP2000086374A (ja) | 耐酸化性の炭化ホウ素−炭化ケイ素複合炭素材料及びそれを用いた焼結用ルツボ、真空蒸着用ルツボ、連続鋳造用ダイス、溶融金属用ルツボ、ガラス管搬送用ローラー、鋼線材焼鈍用均熱管、高温焼成用治具、ホットプレス用治具 | |
| JPS59111989A (ja) | 摺動部材 |