JPS6192757A - 連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、たとえば鋳片を連続的に鋳造する連続鋳造方
法および装置に関する。

背景技術 第８図は、先行技術の連続鋳造装置１の簡略化した断面
図である。連続鋳造装置１は、溶鋼を加熱貯留するタン
ディツシュ２と、タンディツシュ２に固定された水冷式
の毒−ルド３とを含む。

タンディツシュ２の内壁面には、耐火材４が設けられる
。またタンディツシュ２には、誘導加熱フィル５が設け
られ、電源（図示せず）Ｋよって電力付勢される。タン
ディツシュ２の耐火材４に囲まれた空間である貯留部７
には、溶Ｈ８が注入、貯留され、誘導加熱コイル５によ
る誘導電流によって、加熱保持される。

タンディツシュ２の底部９付近のモールド３のタンディ
ツシュ側には、タンディツシュノズル１０が設けられ、
耐火材料からなる接合リング１１を介してモールド３に
密着される。

モールド３は、内筒であるモールド筒１２と、モールド
筒１２と同軸でモールド筒１２との間に空間部１３を形
成する外筒１４とを含む。外筒１４には、冷却水を注入
する注水口１６と、空間部１３を循環して昇温された冷
却水を排出する排出口１７とが設けられる。前記空間部
１３には、仕切部材１８が設けられる。仕切部材１８は
、モールド筒１２と同軸な直円筒部１９と、直円筒部１
９の外周に周方向にわたって設けられる支持部２０とを
含む。

タンディツシュ２内の溶鋼８は、タンディツシュノズル
１０および接合リング１１を通過してモールド３に流入
され、冷却成型されつつ外部に引き出される。このとき
引き出された鋳片２１は、支持ローラ２２ａ　、２２ｂ
　、＋＋、２２ｍ（総称する参照符を２２とする）によ
って支持される。次Ｖｃ鋳片２１をはさんで対向して設
けられるピンチローラ２３ａ、２３ｂ、−，２３（総称
する参照符を２３とする）によって、第８図の矢符Ａ方
向に引き抜かれる。この時ピンチローラ２３は、回転、
停止、逆転を１サイクルとする間欠的な駆動を行なう。

鋳片２１のモールド３内の凝固したいわゆる凝固シエ、
／Ｉ／ａｌは、タンディツシュノズル１０からモールド
３内に流入された溶泗８の一部が冷却されて、凝固した
部分である０また鋳片２１の最大ビレットサイズｄ２と
タンディツシュノズル１０もしくは接合リング１１の内
のりサイズｄ１との間に一下式が成立するようにｄｉ、
ｄ２を定める。

ｄｉ＜ｄ２　　　　　　　　　　　°−（１）第９図は
、第８図のタンディツシュノズル１０付近の拡大断面図
である。前述したように鋳片２１を引き抜くピンチロー
ラ２３は間欠駆動されるので、溶ｍ８は、第９図の２重
斜線を付した領域ｂ１の如き形状に冷却され凝固する。

次にピンチローラ２３が駆動されると、この２重斜線部
ｂ１は第９図の矢符Ａ方向に引っ張られて、第９図（２
）図示の位置に移動する。

次に、タンディツシュノズル１０からあらたな溶銅８が
供給され、凝固シェルａ１の部分ｂ１の接合リング１１
側の端部と溶融する。一方でこの部分の溶湯８は、接合
リング１１のモールド筒１２側の壁面１１ａ１およびモ
ールド＠１２によって冷却され、仮想＃／１の外方の部
分が凝固することになる。一方、領域ｂ１の凝固シェル
はモールド筒１２によってさらに冷却され、凝固シェル
ａ１がしだいに厚くなっていくことになる。

ここで前述したように接合リング１１のモールド筒１２
側の壁面１１ａは、水冷されているモールド筒１２に接
触しており、きわめて冷却されやすい構造となっている
。

９１０図は、第８図のタンディツシュノズル１０付近の
拡大断面図である。溶鋼８の温度あ；低くなり粘性が大
きくなった場合や鋳片２１の引抜速度が大き過ぎる場合
には、接合リング１１のモールド筒１２側の壁面１１ａ
とモールド筒１２との接合部分において、第１０図示の
ような空隙Ｃが形成される場合がある。このような場合
、″Ｒ：固シェルａ１の層外周面２４は、モールド筒１
２の軸方向に屈曲して形成され、いわゆる湯じわが鋳片
２１０周方向にわたって形成されることになる。

またこのような湯じわが鋳片２１の軸直角方向に沿って
深く形成されると、鋳片２１の半径方向にひび割れが発
生することになる。

前述したように接合リング１１は、モールド筒１２と接
触しており、きわめて冷却されやすい構造となっている
。そのためタンディツシュ２からタンディツシユノズ／
Ｉ／１０を介してモールド３に流入する溶鋼８は、接合
リング１１部分を流過するときに凝固してしまい、溶ｆ
ｉ８がタンディツシュノズル１０から流出できなくなっ
てしまう可能性がある。したがって安定して得られる鋳
片サイズの下限が約１０ｍｍ程度に限られて、これより
小さなサイズのビレットを有する鋳片を製造することが
困難であるという問題があった。

発明が解決しようとする問題点 本発明は、上述の問題点を解決し、連続鋳造装置の連続
運転が阻害されることなく、確実に連続鋳造できるよう
にされ、しかも格段に小サイズの鋳片を製造できるよう
にされた連続鋳造方法およびその装置を提供することを
目的とする。

問題点を解決するための手段 本発明は、タンディツシュの溶融金属に浸漬した電極と
モールドとの間に電力を供給することを特徴とする連続
鋳造方法である。

また本発明は、溶鋼を加熱貯留するタンディツシュと、 タンディツシュから取出された溶鋼を成型、冷却するモ
ールドと、 タンディツシュとモールド°とに設けられた電極と、 前記電極間に電流を通じるための電源装置とを備え、 前記′電極の一方は、タンディツシュ内の溶鋼に浸漬し
て設けられ、 この電極は、冷却されることを特徴とする連続鋳造装置
である。

作　　用 タンディツシュ内の溶融金属に浸漬して一電極が設けら
れ、この電極とモールドとの間に電力を供給する。モー
ルドの内部においては、モールドとモールド内を通過す
る鋳片とが接触しており、゛したがってモールド内部の
溶融金属を介して電流が流れることになる。このとき、
タンディツシュからモールドへの接続部分においては、
その断面積が小さくなっており、したがってこの部分の
電気抵抗が溶Ｃ１の流入経路中で最も大きいことになる
。

したがって、凸汀述したようにタンディツシュ内の電極
とモールド側との電極の間に電流を流すと、この断面積
の最も小さな部分の溶融金、置部で大きいジュール熱を
発生させることができる。このような加熱装置を設ける
ことによりこの部分の金属の溶融状態を安定維持するこ
とが可能となる。

実施例 第１図は、本発明の一実施例の連続鋳造装置３０の簡略
化した断面図である。連続鋳造装置３０のタンディツシ
ュ３１の内壁面は、たとえばアルミナ、ジルコニア、マ
グネシアなどの耐火性材料から成る耐火壁３２が形成さ
れる。この耐火壁３２は、また電気絶縁性である。この
耐火壁３２によって囲まれるタンディツシュ３１内の空
間３３゛に、溶鋼３４が貯留される。溶鋼３４はタンデ
ィツシュ３１に設けられた誘導加熱用のコイル３５によ
って誘導加熱され、溶融状態が維持される。

タンディツシュ３１の内壁面の底部３６付近には、溶鋼
３４を取り出すためのタンディツシュノズル３７が設け
られる。

またタンディツシュ３１と固着されて、モールド３８が
設けられる。モールド３８は大略的に直柱状の内筒であ
るモールド筒３９と、モールド筒３９と同軸であってモ
ールド筒３９との間釦空間部４０を形成する外筒４１と
を含む。モールド筒３９と外筒４１とは気密に構成され
、外筒４１の外周面には冷却水の注入口４２と排出口４
３とが設けられる。

また前述の空間４０内には、仕切部材４４が設けられる
。仕切部材４４は、モールド筒３９と同軸の直柱部４５
と、直柱部４５の周方向に沿って設けられる支持部材４
６とを含む。注入口４２から注入された冷却水は、仕切
部材４４によってモールド３８内の空間４０を循環し、
排出口４３から排出される。このような構成を有するモ
ールド３８のタンディツシュ３１側の端部と、前述した
タンディツシュノズル３７とは、接合リング４７を介し
て相互に固着される。タンディツシュノズル３７と接合
リング４７とは、それぞれ溶鋼３４が流過する孔部３７
ａ、４７ｂを有する。

タンディツシュ３１内の溶＠３４は１モールド３８内を
通過しつつ冷却され、そのタンディツシュ３１とは反対
側のピンチローラ４８によって、冷却された鋳片４９が
引き抜かれる。またモールド３８とピンチローラ４８と
の間には、鋳−片４９をささえる支持ローラ５０ａ、５
０ｂ、・・・、５０ｎが設けられる。ここでモールド３
８付近の鋳片４９において、斜線を付した領域Ａ１はモ
ールド３８によって冷却されて凝固した凝固シェルであ
る。

ここで鋳片４９のビレットサイズＤＩとタンディツシュ
ノズル３７及び接合リング４７の内のりサイズＤ２との
間に下式が成立するようにＤＩ。

Ｄ２を定める。

ＤＩ＜０２　　　　　　　　　　　　・・・（２）タン
ディツシュ３１の上部には、たとえば、溶Ｍ４３４の同
一材料などから成り、正電位を与えられる電極５２が設
けられる。この電極５２に固定された支持部材５３には
ラック５４が形成され、このラック５４は駆動手段５５
によって回転駆動されるピニオン５６と噛み合う。タン
ディツシュ３１内の溶銅３４は、連続妨造が進行するに
つれて、その湯面が下降するので、電極５２をこの湯面
の変位方向に変位させ、常に電極５２の先端部が溶１ｉ
ｑ３４に一定の深さで浸漬した状態を維持するようにさ
れる。

またモールド３８に負電位を与える。モールド３８より
鋳片４９の進行方向下流側に、ばね部材５７と、ばね部
材５７によって鋳片４９に弾発的に圧接される給電ロー
ラ５８を含む補助電極５９が設けられる。このモールド
３８と、補助電極５９とは、電極５２に対して同一の極
性を有する。

これら電極５２ならびにモールド３８および補助電極５
９との間には直流電源装置６０が設けられる。この直流
電源装置６０は、モールド３８付近の鋳片４９の温度を
検出する温度検出手段６１が導出した信号を受信して、
制御信号を導出する制御装置６２によって制御される。

ここで直流電源装置６０の出力は、電極５２側を正極と
し、モールド３８および補助電極５９側を負極とする。

またタンディツシュ３１には、加熱溶融されている溶鋼
３４の温度を検出するための温度検出手段６３が配置さ
れる。温度検出手段６３が検出した温度に対応した信号
は、制御装置６４に導出され、制御装置６４はコイル３
５に電力を供給する電源装置６５の出力を制御する０ 第１図の実施例において、電極５２を正極とし、モール
ド３８および補助電極５９を負極とした理由を以下に説
明する。理解を容易にするために前述の極性の設定を逆
にした場合を想定する。すなわち電極５２を負極とする
。このとき、電極５２には、溶鋼３４の正電荷を有する
鉄イオンが金属鉄となって析出することになる。一方、
モールド筒３９は正極であり、モールド筒３９を構成す
る、たとえば銅Ｃｕなどの金属から金属イオンが遊離し
溶鋼３４に溶は込み溶口の組成を乱したり、モールド筒
３９の内壁面が電食状態となる恐れがある。このような
問題を解決するために、［極５２を正極とし、モールド
３８を負極とする。

第１図の実施例においては、直流電力か用いられたが、
本発明によれば交流電力を用いてもよい。

Ｍ、極５２は、前述したように好ましくは金属銅Ｃｕに
よって形成されるが、本実施例においてたとえば黒鉛な
どを用いない理由を以下に述べる。

電極５２に黒鉛を用いた場合、電極５２は正極であるよ
うに電圧が印加されるので、黒鉛分子が溶鋼３４の中に
溶出することになる。そのため溶鋼３４の組成か変わっ
てしまうという問題がある。

第２図は、間欠引抜きのために第１図のピンチ四−ラ４
８が作動する状態を示すグラフである。

第２図の時刻ｔ１〜ｔ２ＶＣおいて、第１図のピンチ四
−ラ４８は、鋳片４９が矢符Ｃ１方向に進行するように
矢符Ｃ３方向に回転される。次に第２図の時刻ｔ２〜ｔ
３においては、ピンチローラ４９は停止する。時刻ｔ３
〜ｔ４においては、ピンチローラ４８は鋳片４９が矢符
Ｃ２方向（で逆進するように矢符Ｃ４方向に回転される
。次に鴫２図のｌ’ｌ刻ｔ４〜ｔ５において、ピンチロ
ーラ４８は停止する。以下このようにしてピンチローラ
４８は、間欠的に前進、停止、後退、停止、前進のサイ
クルを繰り返すようにして駆動される。

ここで、前述した直流電源装置６０による接合リング４
７付近の溶＠３４への加熱動作を説明する。溶鋼の電気
抵抗率ρは、 ρ＝１．３５Ｘ１０　〜１．４５Ｘ１０　　　　　・・
・（３）であることが知られている。この抵抗率ρを用
いると、接合リング４７部分の溶鋼３４の抵抗値Ｒは、 Ｒ＝ρ−１／Ｓ　　　　　　　　　　　　　　　　・・
・（４）で示される。ここでｌ、Ｓは、それぞれ接合リ
ング４７の溶鋼３４が通過する部分の軸線方向の長さお
よび断面積である。また、接合リング４７部分を通過す
る溶鋼３４の単位時間あたりの体積、すなわち単位時間
あたりの鋳造量をＶとし、溶日３４の比熱をＣとする。

その時、溶鍋３４をＴ０Ｃ加熱するのに必要なエネルギ
ＱＣ′ｒ）は下式で示される。

Ｑ（１）＝Ｖ−Ｃ−Ｔ−Ｊ　　　　　　　　　　　　・
・・（５）ここでＪは、熱の仕事当量であり、Ｑ■の単
位はキロワット時（ｋｗｈ）で表わされる。

このようなエネルギを得るに必要な電流量を以下に説明
する電流Ｉによって発生するエネルギの関係式は、 Ｑ（１）＝１　、Ｒ・・・（６） で表わされ、したがって、 Ｉ　　＝　　Ｉ百面７「　　　　　　　　　　　・・・
（７）である。

ここで下達の第７式に８？；４式および第５式を代入し
て整理すると下式のようになる。

１　　＝　　　Ｖ＠Ｃ＠Ｔ−５Ｊ−Ｐ−１−（８）第８
式かられかるように、ジュール熱を発生するに必要な電
流は、接合リング４７部分の溶盲３４の形状に依存する
ことになる。

第３図は、第１図の接合リング４７付近の拡大−断面図
である。前述したように第１図のピンチローラ４８は間
欠駆動されるので、停止期におＩ、ｚでは溶＄３４はモ
ールド筒３９に接触した部分から冷却されていく。この
とき、接合リング４７付近の溶ｔ１３４は、前述の電流
によって発生するジュール熱によって加熱されている０
詳細には接合リング４７の孔部４７ｂの溶鋼３４はもち
ろん、第３図の壁面４７ａ付近の溶鋼も、接合リング４
７の孔部４７ｂからモールド筒３９へ流れる電流のジュ
ール熱により十分加熱される。そのため接合リング４７
のモールド筒３９側の内壁面４７ａに接触した部分の凝
固量は減少する。よって仮想線Ｉ！２で示されるような
先行技術における凝固シェルと溶鋼との界面は、第３図
（１）の実線！３で示されるようＫなる。すなわち、前
記内壁面４７ａに接触した凝固シェルＡ１の部分７０の
厚みＨ２は、第９図の凝固シェルＡ１の厚みＨ２よりも
小さく形成される。このため、各ストローク時に形成さ
れる凝固シェルが完全に溶着される。

次に第１図のピンチローラ４８が回転駆動されると、第
３図（１）の凝固シェルＡ１は第３図（２）図示のよう
に移動する。このとき、新たに供給される溶鋼３４は、
前述の凝固シェルＡ１の部分７０の半径方向内方端部を
溶解し、かつこの部分７０に溶着する。一方、凝固シェ
ルＡ１はモールド筒３９によって冷却されているので、
その半径方向の厚みは次第に増大すること（（なる。し
たがって凝固シェルＡ１と溶鋼３４との界面は、４４１
ｊａ図（１）に示されるような波形状となる。ここで注
目すべきは、前述の第８式から明らかなよう（、この界
面の彎曲の程度が第９図で示される先行技術の界面の彎
曲の程度に比べ、格段に緩やかになっていることである
。したかつて鋳片４９は、鋳片４９の軸方向に格段に均
等に冷却されることになる。

ここで第１図において鋳片４９に接する補助電極５９が
設けられた理由について説明する。第３図（１）を参照
して、前述のように電極５２とモールド３８との間に供
給される電流は、タンディツシュノズル３７からモール
ド３８側に流れる。このとき、タンディツシュノズル３
７から遠ざかるに従い、溶鋼３４中の電流は電気抵抗の
少ないモールド筒３９を流れる。したがって、モールド
筒３９および凝固シェルＡ１間などに空隙を生じたとき
、火花放電を生じることがある。そのためモールド筒３
９の内壁面３９ａが損傷する。

このような火花放電による内壁面３９ａの損傷を防止す
るため、すなわち鋳片４９の長手方向に沿うモールド３
８との電流密度の不均一を可及的に軽減するために、前
記補助ｉ極５９が設けもれる。

前述の実施例において、電極５２には、溶鋼３４の同一
材料が用いられたが、他の実施例として、黒鉛および金
属銅などを用いるようＫしてもよい。

第４図は、さらに他の実施例の連続鋳造装置３０の一部
分の断面図である。本実施例は、前述の実施例に類似し
、対応する分には同一の参照符を付す。本実施例の注目
すべき点は、電極５２をたとえば、冷却水などの冷媒を
用いて冷却できるように、金具銅から成る中空構造とし
たことであり、電極５２の先端部付近を、溶鋼３４と同
一の材質から成る被覆部材で被覆したことである。すな
わち、電極５２は中空の棒状である電極本体７５と、電
極本体７５の先端部付近を被覆する被覆部材ＣＭとを含
む。電極本体７５の基端部側には、冷却用の冷媒が注入
、排出される注入ロアロおよび排出ロア７が設けられる
。また電極本体７５の中には、基端部から先端部Ｋかけ
て仕切り部材７８が設けられ、仕切り部材７８の先端部
は、電極本体７５の先端部の内壁面とは間隙を有するよ
うにされる。したがって注入ロアロから注入された冷媒
は、電極本体７５内の空間を矢符Ｅ、Ｆで示される方向
に流過して、電極本体７５を冷却することができる。

電極本体７５は冷媒によって冷却されているので、溶ｆ
＠３４に浸漬されている部分の周囲には、冷却された溶
湯３４が凝固、付着することになる。

一方、第１図で示したようＫＮ、極５２は正極になるよ
うに通電されているので、溶＠３４に浸漬した電極５２
の先端部分は、電気分解されることになる。通電する電
気量と電極５２の冷却能力の大きさを制御することによ
り、冷却によって凝固される溶鋼３４の量と、電気分解
される凝固塊７９の量とを均衡させることができる。

被覆部材ＣＭは、電極５２を溶鋼中に浸漬した場合の熱
衝撃等による破損や、電極５２に使用される銅などが電
気分解により溶鋼中に溶解しないように考慮したもので
ある。

第５図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳造装置３
０の断面図である。本実施例は前述の実施例に類似し、
対応する部分には同一の参照符を付す。本実施例の注目
すべき点は、電極５２をタンディツシュ３１の底部３６
付近（（設けたことである。一般に連続鋳造装置３０は
、溶鋼３４の湯面が第５図の仮想線Ｉ！４で示される高
さＨすなわちタンディツシュノズル３７の溶鋼３４が通
過する部分の上端部に至るまで、操業を継続することが
できる。したがって電極５２を設ける底部３６からの距
離Ｈ５は、下式を満たすようにする。

Ｈ５＜Ｈ・・・（９） このような位置に電極５２を設けることによって、たと
えば第１［ｉＮの実施例において説明したように、電極
５２をタンディツシュ３１内の溶鋼の湯面の変位如した
がって、上下に変位させる必要がなくなる。このように
して本実施例においても第１図示の実施例と同様の効果
を得ることができる０ 本実施例においては、電極５２の、底部３６からの高さ
Ｈは、第９式を満足するようにしたが、電極５２は溶鋼
３４に浸漬するかぎり、任意の位置であってよい。

第６図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳造装置３
０の簡略化した断面図である。本実施例は前述の実施例
に類似し、対応する部分には同一の参照符を付す。本実
施例の注目すべき点は、タンディツシュ３１の底部３６
に連続して下方に延びるモールド３８を設け、このモー
ルド３８から下方に鋳片４９を引き抜くようにしたこと
である。

このようないわゆる垂直形の連続鋳造装置３ｏにおいて
も本発明が実施可能となる。

第７図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳造装置の
接合リング４７付近の拡大断面図である。

第１図の実施例において温度検出手段６１は、モールド
３８のピンチローラ４８側の外方に設ケラれた。温度検
出手段６１は、第７図示のように、モールド筒３９のタ
ンディツシュ３１側のＭｍ付近に設けるようにしてもよ
い。このとき温度検出手段６１は、たとえば熱電対か好
適に用いられる。

本発明における電極５２は、水冷金属鋼、溶鋼３４の同
一材料、または黒鉛などの電気の良導体に関連して広〈
実施される。

またモールド筒３９は、金属銅Ｃｕから形成されたが、
他に各種の銅合金または黒鉛など、高い熱伝導性を有す
るような材料を用いてもよい。

また前述の各実施例における電極の極性は、タンディツ
シュ３１側が正極であり、モールド３８および鋳片４９
側が負極であったが、この極性は逆であってもよい。

またピンチローラ４８は、第２図で説明したように間欠
駆動されるが、本発明は連続駆動されるピンチローラ４
８を含む連続鋳造装置３０に関しても実施されることが
できる。

また前述の各実施例において梼令されるものは鉄であっ
たが、本発明は鉄に限らず他の金属を鋳造するような連
続鋳造装置に関して広〈実施されることかできる。

また、前述の各実施例においては、タンディツシュノズ
ル３７や接合リング４７の孔ｍ３７ａ。

４７ｂの形状は円筒であったが、多少のテーパを設けた
り、偏平鋳片を鋳造するための偏平状の矩形断面であっ
たり、凹、◎、Ｈ１△、Ω等の任意の断面についても同
様の効果を得ることができる。

効　　果 以上のようにして、タンディツシュ側に電極を設け、こ
の電極とモールドとの間に電力を供給するようにした。

このようにして、タンディツシュからモールドに取り出
される部分の鋳造すべき金属を、前記両電極間の電流で
ジュール熱を発生し、加熱するようにした。したがって
この部分において、鋳造対象の金属は溶融状態を維持す
ることができ、この部分において過冷却によって鋳造対
象の金属が凝固して閉塞を起さないようにすることがで
きた。したがって連続鋳造装置の連続運転がこの閉塞に
よって阻害されることなく確実に継続するようにできた
。しかも前述のタンディツシュからモールドに取り出さ
れる部分が過冷却によって閉塞しないので、この部分を
格段に小サイズにすることができた。

またタンディツシュに設けられた電極を冷却するように
した。したがって溶ｍ内に浸漬した電極には、溶鋼が冷
却されて凝固する。また一方で、この電極が正極である
とき、電極を構成する金属が電気分解される。この凝固
と分解が均衡するようにすれば、電極の消耗という問題
をも解消できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の連続鋳造装置３０の断面図
、第２図はピンチローラ４８の運転状態を表わすグラフ
、第３図は第１図の接合リング４７付近の拡大断面図、
第４図は本発明の他の実施例の連続鋳造装置３０の一部
分の断面図、第５図は本発明の更に他の実施例の連続鋳
造装置の一部分の断面図、第６図は本発明の更に他の実
施例の連続鋳造装置３・０の簡略化した断面図、第７図
は本発明のさらに他の実施例の接合リング４７付近の拡
大断面図、第８図は先行技術の連続鋳造装置１の断面図
、第９図は！ＩＩＪ８図の接合リング１４付近の拡大断
面図、第１０図は先行技術の間預点を説明するための接
合リング１１付近の拡大断面図である。 ３０・・・連続鋳造装置、３１・・・タンディツシュ１
３８・・・モールド、５２・・・電極、５７・・・ばね
部材、５８・・・給電ローラ、５９・・・補助電極、６
０・・・直流電源装置、７５・・・電極本体、ＣＭ・・
・被覆部材代理人　　　弁理士　西教圭一部 第２図 時間 Ｎ３　図 第６　図 第７図 第９図 第１０図 ２、発明の名称 連続倚造方法および装置 ３、補正をする者 事件との関係　　出願人 住所 名称（０９７＞川崎重工突体式会社 代表者 ４、代理人 住　所　大阪市西区西本町１丁目１３番３８号　新興産
ビル６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、発明の詳細な説明の欄、
図面の簡単な説明の欄および図面７、補正の内容 （１）特許請求の範囲は別紙のとおり。 （２）明細書第２頁第４行目において「第８図は」とあ
るを、　「第９図は」に訂正する。 （３）明細書第４頁第９行目を下記のとおりに訂正する
。 記 第１０図は、第９図のタンディツシュノズル１（４）明
＃Ｉ書第４頁第１２行目において「第９図の１とあるな
、　「第１０図の」に訂正する。 （５）明細書第４頁第１５行目において「第９図」とあ
るを、　「第１０図」に訂正する。 （６）明細書第５真第１０行目を下記のとおりに訂正す
る。 （記 第１１図は、第９図のタンディッシュノχル１（７）明
＃ｌ書！Ｉ′１５頁第１５１丁目において「第１０図示
」とあるな、「第１１図示Ｊに訂正する。 （８）明細８第１１頁第２０行目、第１２頁第１行目お
よび第１２頁第１行目においで［直流電源装ｒ！１６０
」とあるを、　［電源ｉＩｃ置６０Ｊに訂正する。 （９）明細書第１２頁第６行目を下記のとおりに訂正す
る。 記 ルド３８および補助電極５９側を負極とする直流電流で
ある。 （１０）明細書第１３頁第６打目において「直流電力」
とあるを、「直流電流」に訂正する。 （１１）明細８第１３頁ｔ１％７行目において「本発明
によれば」とあるを、　「本発明は後述するように」に
訂正する。 （１２）明ｉｔ第２２頁第７行目においで「用いられる
。Ｊの後に、下記の文を挿入する。 記 第８図は、本発明の更に他の実施例の連続鈎造装置の電
源装置６０の簡略化した回路図である。 本実施例では、第１図の電源装置６０を、交流電流を出
力する装置とする。電源装ｆｆ！６０の構成を以下に説
明する。電源装ｒ！ｉ６０は、電圧ｗ４整用の第１可変
イングクタンス８１と、電流増幅用の変圧器８２とを含
んで構成される。電源から、交流電流が第１可変イング
クタンス８１に供給される。 第１可変イングクタンス８１のライン８３が構成するタ
ップの位置を変化することによって、変圧器８２の１次
側コイル８４に印加される電圧を変化することができる
。 変圧′ｎ８２では電圧を降下させ、電流値を上昇させて
連続鈎遺装置３０に供給する。このように交流電流を用
いることによって、前述の実施例において述べた効果に
加え、更に下記のような効果を得ることができる。 ■電源装置６０の構成を簡略化できる。前述の各実施例
において、直流電流を供給する電源装置６０に関しては
、その具体的構成を説明しなかったが、直流電源を用い
るにはサイリスタなどによる直流電流発生装置が必要で
ある。一方、交流電流を用いるようにすれば、電流増幅
用の変圧器８２が備えられれば、電源装Ｗ１６０として
の機能を果たすことができる。 ここで前述の第４式を参照して１．ｉｐ　＝　７．５　
＋＊ｍ、Ｄ２＝３．５噸■、ρ＝１．４Ｘ１０−’Ω・
Ｃ−を代入してＲを計算するとＲ＝１１Ｘ１０−’Ωと
なる。 ＊たｔＡ５式を参照して、Ｖ＝０．０２５ｋｇ／秒、Ｃ
＝０．２ｋｃａｌ／ｋｇ　、　Ｔ＝５０℃を代入してＱ
（５０）を計算するとＱ（５０）−”　１．０５　Ｋｗ
ｈが得られる。これらの計算結果から、第８図の２次側
フィル８５が出力すべき電流Ｉおよび電圧■は、ツレぞ
れ１＝９７７Ａ、Ｖ＝１．０７Ｖ　　にな！。 このとき１次側コイル８４に供給される電圧、電流の組
み合わせは、１００Ｖ、１０．５Ａ＊たは２２０Ｖ、４
．８Ａでよい、したがって商泪電流を変圧器８２に直接
与えてもよく、電源装ｒａ６０の構成を簡略化できる。 ■電極５２（ｔＩＳ１図参照）の溶解の進行が防がれる
とともに、電極５２または凝固シェルΔ１に鉄分子が析
出することが防がれる。直流電流を用いたときには、極
性により電極５２が溶解したり、溶ｆＩ１４３４（第１
図参照）中の鉄分子が、電極５２おより凝固シェルＡ１
に析出したりする。その結果、電極５２の消耗、猜片４
９（第１図参照）の組成品質の劣化、溶Ｗ４３４の凝固
の際の偏析の発生などが発生することがある。交流電流
を用いれば、これらの不良要因を除外することができる
。 （１３）明細書第２３頁第１０行目において「あったり
、」の後に、［第８八図示のように、」を挿入する。 （１４）明細書第２５頁第５行目〜第６行目を下記のと
おりに訂正する。 記 の拡大断面図、第８図は本発明の更に他の実施例の連続
勢造装置３０の電源装！！６０の簡略化した回路図、第
８Ａ図は本発明の更に他の実施例のタンディツシュノズ
ル３７や接合リング４７の孔部３７ａ＋４７＆付近の断
面図、Ｐｔ４９図は先行技術の連続ｆｉ造装置１の断面
図、第１０図は第９図の接合リング１４付 （１５）明細書ｔｊ＆２５頁第７行目において「第１０
図は」とあるを、「第１１図は」に訂正する。 （１６）図面の第１図、第３図、第４図、第５図および
第６図を別紙のとおりに訂正する。 （１７）図面の第８図および第８Ａ図を別紙のとおりに
補充する。 （１８）別紙のとおりに図面の第８図を第９図、第９図
を第１０図、第１０図を第１１図に訂正する。 以　　上 特許請求の範囲 （１）タンディツシュの溶融金属に浸漬した電極とモー
ルドとの間に電力を供給することを特徴とする連続鋳造
方法。 （２）溶鋼を貯留するタンディツシュと、タンディツシ
ュからとり出された溶鋼を成型冷却するモールドと、 タンディツシュとモールドとに設けられた電極と、 前記電極闇に電流を通じるための電源装置とを備え、 前記電極の一方はタンディツシュ内の溶鋼に浸漬しで設
けられ、 この電極は冷却されることを＊ａとする連続鋳造方法。 第３図 第４図 第６図 第８Ａ図 第１１図 考４か井

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）タンディッシュの溶融金属に浸漬した電極とモー
   ルドとの間に電力を供給することを特徴とする連続鋳造
   方法。
2. （２）溶鋼を加熱、貯留するタンディッシュと、タンデ
   ィッシュからとり出された溶鋼を成型冷却するモールド
   と、 タンディッシュとモールドとに設けられた電極と、 前記電極間に電流を通じるための電源装置とを備え、 前記電極の一方はタンディッシュ内の溶鋼に浸漬して設
   けられ、 この電極は冷却されることを特徴とする連続鋳造装置。