JPS6185072A - 正弦波発生回路 - Google Patents
正弦波発生回路Info
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- JPS6185072A JPS6185072A JP59207335A JP20733584A JPS6185072A JP S6185072 A JPS6185072 A JP S6185072A JP 59207335 A JP59207335 A JP 59207335A JP 20733584 A JP20733584 A JP 20733584A JP S6185072 A JPS6185072 A JP S6185072A
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- sine wave
- primary winding
- magnetic core
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
- H02M7/5383—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a self-oscillating arrangement
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- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は各種電気機器に使用される主として直流電圧を
正弦波交番電圧に変換する正弦波発生回路に関するもの
である。
正弦波交番電圧に変換する正弦波発生回路に関するもの
である。
従来例の構成とその問題点
近年の電気機器の小型化、軽量化、低価格化の要求は激
化の一途をたどり、上記要求にともない、′電気機器に
使用される正弦波発生回路についても小型化、軽量化、
低価格化の要求は目ざましいものである。
化の一途をたどり、上記要求にともない、′電気機器に
使用される正弦波発生回路についても小型化、軽量化、
低価格化の要求は目ざましいものである。
以下図面を参照しながら上述した従来の正弦波発生回路
について説明する。
について説明する。
第１図は従来の正弦波発生回路の構成を示すものである
。
。
第１図においては１は磁心８に磁束を発生させる１次巻
線、２はトランジスタ４にベース電流を供給するベース
巻線、３は磁心８の磁束により出力電圧を発生する出力
巻線、４は１次巻線１に流れる電流を断続するトランジ
スタ、５はトランジスタ４に流れるベース電流を制限す
るベース抵抗、６は発振用コンデンサ、７は回路を起動
させる起動抵抗、８は１次巻ｌｓ１、ベース巻、Ｉ！２
、出方巻線３と同一の磁気回路を構成する磁心、９は１
次巻線１と共振回路を構成するコンデンサ、１ｏはこの
ように構成されたブロッキングオシレーターを動作させ
る直流電源である。
線、２はトランジスタ４にベース電流を供給するベース
巻線、３は磁心８の磁束により出力電圧を発生する出力
巻線、４は１次巻線１に流れる電流を断続するトランジ
スタ、５はトランジスタ４に流れるベース電流を制限す
るベース抵抗、６は発振用コンデンサ、７は回路を起動
させる起動抵抗、８は１次巻ｌｓ１、ベース巻、Ｉ！２
、出方巻線３と同一の磁気回路を構成する磁心、９は１
次巻線１と共振回路を構成するコンデンサ、１ｏはこの
ように構成されたブロッキングオシレーターを動作させ
る直流電源である。
以上のように構成された正弦波発生回路について以下そ
の動作を説明する。
の動作を説明する。
起動抵抗７、ベース抵抗Ｓ、ベース巻線２を通じてトラ
ンジスタ４のベースに電流が流れると、トランジスタ４
のコレクタ電流は増加する。１次巻線１、及びベース巻
線２は互いに正帰環が行われるよう、極性が定められて
いるためベース巻線２に発生した電圧は発振用コンデン
サ６、ベース抵抗６、ベース巻線２、トランジスタ４の
ベースを通じて流れるため、トランジスタ４のコレクタ
電流はさらに増加しようとするが、コンデンサ９及び１
次巻線１とで並列共振回路を構成しているため、トラン
ジスタ４のコレクタ電流は前記並列共振回路の固有側槽
数で決まる正弦波電流となる、このためベース巻線２に
発生する電圧も正弦波電圧となり、発振用コンデンサ６
、ベース抵抗５、ベース巻線２を通じて流れるベース電
流も正弦波電流となるためトランジスタ４のコレクタ電
流は正弦波振動を保つ。この時、トランジスタ４のコレ
クタ電圧はコレクタ電流に逆比例するため、コレクタ電
流波形の極性を反転させた正弦波電圧波形となる。
ンジスタ４のベースに電流が流れると、トランジスタ４
のコレクタ電流は増加する。１次巻線１、及びベース巻
線２は互いに正帰環が行われるよう、極性が定められて
いるためベース巻線２に発生した電圧は発振用コンデン
サ６、ベース抵抗６、ベース巻線２、トランジスタ４の
ベースを通じて流れるため、トランジスタ４のコレクタ
電流はさらに増加しようとするが、コンデンサ９及び１
次巻線１とで並列共振回路を構成しているため、トラン
ジスタ４のコレクタ電流は前記並列共振回路の固有側槽
数で決まる正弦波電流となる、このためベース巻線２に
発生する電圧も正弦波電圧となり、発振用コンデンサ６
、ベース抵抗５、ベース巻線２を通じて流れるベース電
流も正弦波電流となるためトランジスタ４のコレクタ電
流は正弦波振動を保つ。この時、トランジスタ４のコレ
クタ電圧はコレクタ電流に逆比例するため、コレクタ電
流波形の極性を反転させた正弦波電圧波形となる。
時間が経過し正弦波振動が進行すると、ベース巻線２に
発生する電圧は極性が反転し、トランジスタ４はカット
オフとなるが、コンデンサ９及び１次巻線１とで構成さ
れる並列共振回路は正弦波振動が接続するため、トラン
ジスタ４のコレクタ電圧波形は連続した正弦波電圧波形
となる。
発生する電圧は極性が反転し、トランジスタ４はカット
オフとなるが、コンデンサ９及び１次巻線１とで構成さ
れる並列共振回路は正弦波振動が接続するため、トラン
ジスタ４のコレクタ電圧波形は連続した正弦波電圧波形
となる。
さらに正弦波振動が進行するとベース巻線２に発生する
電圧の極性は再び反転し、トランジスタ４に再びベース
電流が流れ上記動作をくりかえし、連続した正弦波電圧
を発生させる。
電圧の極性は再び反転し、トランジスタ４に再びベース
電流が流れ上記動作をくりかえし、連続した正弦波電圧
を発生させる。
しかし上記のような構成では発生する正弦波の正負対称
性を得るために、トランジスタ４がカットオフしている
期間中にコンデンｆ９．１次巻線１とで構成される並列
共振回路の正弦波振動が減衰しないよう、磁心損失の極
めて少ないフェライトコアを使用しなければならず、フ
ェライトコアの磁束密度の上限が３０００ガウス程度と
低いため、磁心８が大型化し、重く、高価になるという
欠点を有していた。
性を得るために、トランジスタ４がカットオフしている
期間中にコンデンｆ９．１次巻線１とで構成される並列
共振回路の正弦波振動が減衰しないよう、磁心損失の極
めて少ないフェライトコアを使用しなければならず、フ
ェライトコアの磁束密度の上限が３０００ガウス程度と
低いため、磁心８が大型化し、重く、高価になるという
欠点を有していた。
又、小型化、軽量化のため磁束密度を３０００ガウス以
上にするためにケイ・素鋼板からなる積層磁心を使用す
れば、磁心損失が大きいため、Ｇ −１１クラスの方向
性ケイ素鋼板を使用したとして −も、磁心損失はフェ
ライトコアに比して１ｏ数倍にもなり、トランジスター
４がカットオフしている期間中のコンデンサ９．１次巻
線１とで構成される並列共振回路の正弦波振動は著るし
く減衰し、発生する正弦波の正負の対称性は著るしくア
ンバランスとなり実用に耐えない欠点を有していた。
上にするためにケイ・素鋼板からなる積層磁心を使用す
れば、磁心損失が大きいため、Ｇ −１１クラスの方向
性ケイ素鋼板を使用したとして −も、磁心損失はフェ
ライトコアに比して１ｏ数倍にもなり、トランジスター
４がカットオフしている期間中のコンデンサ９．１次巻
線１とで構成される並列共振回路の正弦波振動は著るし
く減衰し、発生する正弦波の正負の対称性は著るしくア
ンバランスとなり実用に耐えない欠点を有していた。
又、ケイ素鋼板を積層してなる磁心の損失を軽減しよう
と磁束密度を低下させれば、必然的に磁心形状が大型化
し、高価となり、重くなるという欠点を有していた。
と磁束密度を低下させれば、必然的に磁心形状が大型化
し、高価となり、重くなるという欠点を有していた。
発明の目的
本発明は上記従来の欠点に鑑み小型、軽量、低価格とす
ることのできる正弦波発生回路を提供するものである。
ることのできる正弦波発生回路を提供するものである。
発明の構成
この目的を達成するだめに本発明の正弦波発生回路は、
１次巻線、出力巻線、ベース巻線、トランジスタ、ベー
ス抵抗、起動抵抗、及び発振用、コンデンサからなるブ
ロッキングオシレーターと、上記１次巻線、出力巻線の
少なくともどちらか一方の巻線と並列に接続されたコン
デンサを有し、磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層
してなる磁心を上記１次巻線、ベース巻線、出力巻線、
各々に鎖交させて構成されている。
１次巻線、出力巻線、ベース巻線、トランジスタ、ベー
ス抵抗、起動抵抗、及び発振用、コンデンサからなるブ
ロッキングオシレーターと、上記１次巻線、出力巻線の
少なくともどちらか一方の巻線と並列に接続されたコン
デンサを有し、磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層
してなる磁心を上記１次巻線、ベース巻線、出力巻線、
各々に鎖交させて構成されている。
この構成にすることより重く、高価で、大型なフェライ
トコアが不要となり、小型、軽量、低価格な正弦波発生
回路を提供できることになる。
トコアが不要となり、小型、軽量、低価格な正弦波発生
回路を提供できることになる。
実施例の説明
以下本発明の一実施例について図面を参照しながら説明
する。
する。
第２図は本発明の第１の実施例における正弦波発生回路
の構成を示すものであり、第３図は第２図中に示される
１次巻線１１、ベース巻線１２、出力巻線１３、磁心１
８とで構成されるトランスの構造図である。
の構成を示すものであり、第３図は第２図中に示される
１次巻線１１、ベース巻線１２、出力巻線１３、磁心１
８とで構成されるトランスの構造図である。
１１は磁心１８に磁束を発生させる１次巻線、１２はト
ランジスタ１４にベース電流を供給するベース巻線、１
３は磁心１８の磁束により出力電圧を発生する出力巻線
、１４は１次巻線１１に流れる電流を断続するトランジ
スタ、１５はトランジスタ１４に流れるベース電流を制
限するベース抵抗、１６は発振用コンデンサ、１７は回
路を起動させる起動抵抗、１９は１次巻線１１と共振回
路を構成するコンデンサ、２０はこのように構成された
ブロッキングオシレーターを動作させる直流電源で、以
上は第１図の構成と同じものである。
ランジスタ１４にベース電流を供給するベース巻線、１
３は磁心１８の磁束により出力電圧を発生する出力巻線
、１４は１次巻線１１に流れる電流を断続するトランジ
スタ、１５はトランジスタ１４に流れるベース電流を制
限するベース抵抗、１６は発振用コンデンサ、１７は回
路を起動させる起動抵抗、１９は１次巻線１１と共振回
路を構成するコンデンサ、２０はこのように構成された
ブロッキングオシレーターを動作させる直流電源で、以
上は第１図の構成と同じものである。
１８は磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層してなる
。１次巻線１１、ベース巻線１２、出力巻線１３各々に
鎖交する磁心である。
。１次巻線１１、ベース巻線１２、出力巻線１３各々に
鎖交する磁心である。
第３図について１１は１次巻線、１２はベース巻線、１
３は出力巻線であり、以上は第２図の構成と同じもので
ある。１８は磁路中に空隙２１を設けたケイ素鋼板を積
層してなる磁心で、第２図の構成と同じものである。２
１は磁心１８の磁路中に設けられた空隙である。
３は出力巻線であり、以上は第２図の構成と同じもので
ある。１８は磁路中に空隙２１を設けたケイ素鋼板を積
層してなる磁心で、第２図の構成と同じものである。２
１は磁心１８の磁路中に設けられた空隙である。
以上のように構成された正弦波発生回路について以下そ
の動作について説明する。
の動作について説明する。
回路の動作原理及び各部の波形は第１図の従来例と同一
であるので省略する。
であるので省略する。
以下本発明に用いられる磁路中に空隙２１を設けた積層
磁心１８について説明する。
磁心１８について説明する。
第４図（ａｌは第２図のコンデンサ１９及び１次巻線１
１で構成される並列共振回路の理想等価回路であシ、第
４図伽）は磁心損失を考慮した実際の等価回路である。
１で構成される並列共振回路の理想等価回路であシ、第
４図伽）は磁心損失を考慮した実際の等価回路である。
第４図（ａ） 、 （ｂｌについて
Ｃはコンデンサ１９の容量。
Ｌは１次巻線１１のインダクタンス。
第４図（ｂ）について
Ｒは磁心１８の磁心損失を抵抗に換算したものである。
インダクタンスＬは磁心１８の比透磁率、１次巻線１１
の巻数、磁心断面積、磁路長によって決まり磁心１８の
材質が決まれば比透磁率、最大磁束密度が決まり、又１
次巻線１１に印加される電圧、及び出力巻線から取り出
す電力が決まれば、磁路長、磁心断面積、１次巻線１１
の巻数が決ま−るためある個有の値を持つことになる。
の巻数、磁心断面積、磁路長によって決まり磁心１８の
材質が決まれば比透磁率、最大磁束密度が決まり、又１
次巻線１１に印加される電圧、及び出力巻線から取り出
す電力が決まれば、磁路長、磁心断面積、１次巻線１１
の巻数が決ま−るためある個有の値を持つことになる。
このだめ希望する周波数で発振させるためには容量Ｃを
次の（１）式で表わされる値にする必要がある。
次の（１）式で表わされる値にする必要がある。
Ｃ＝（１／Ｌ）ｘ（１／２・π・ｆ）２・・・・・・・
・・（１）的な並列共振回路を第４図（、）のように構
成すればインダクタンスＬに蓄えられたエネルギーは全
て容量Ｃに移るため正弦波振動は永久に持続することに
なるが、実際にはインダクタンスＬを構成する磁心１８
に損失があるため、実際の等価回路は第４図（ｂｌで示
されるＩ、ＣＲ並列共振回路となシインダクタンスＬに
電圧が発生する毎にインダクタンスＬに蓄えられたエネ
ルギーは抵抗Ｒで消費されて消失し、正弦波振動は徐々
に減衰する。
・・（１）的な並列共振回路を第４図（、）のように構
成すればインダクタンスＬに蓄えられたエネルギーは全
て容量Ｃに移るため正弦波振動は永久に持続することに
なるが、実際にはインダクタンスＬを構成する磁心１８
に損失があるため、実際の等価回路は第４図（ｂｌで示
されるＩ、ＣＲ並列共振回路となシインダクタンスＬに
電圧が発生する毎にインダクタンスＬに蓄えられたエネ
ルギーは抵抗Ｒで消費されて消失し、正弦波振動は徐々
に減衰する。
この減衰する度合を示すパラメーターとして一般にＱと
呼ばれる（２）式又は（３）式で表わされる値を用い、
Ｑが大きい程、正弦波振動が減衰しないことを表わす。
呼ばれる（２）式又は（３）式で表わされる値を用い、
Ｑが大きい程、正弦波振動が減衰しないことを表わす。
Ｑ ＝ Ｒ／ωＬ ω＝２・π・ｆ ・・・・
・・（２）Ｏ＝ＵωＣω＝２πｆ ・・・・・
・（３）（２）及び（３）式よりωを消去すると（４）
式が導き出される。
・・（２）Ｏ＝ＵωＣω＝２πｆ ・・・・・
・（３）（２）及び（３）式よりωを消去すると（４）
式が導き出される。
（４）式から判明するようにＱを上げ正弦波振動が減衰
しないようにするには抵抗Ｒを大きくすれば良いことは
自明であるが、抵抗Ｒを大きくする。すなわち磁心損失
を減少させるには磁束密度を下げる。又はフェライトコ
アを使用しなければならず、大型化、高価格化７重くな
るという従来の欠点を有する。
しないようにするには抵抗Ｒを大きくすれば良いことは
自明であるが、抵抗Ｒを大きくする。すなわち磁心損失
を減少させるには磁束密度を下げる。又はフェライトコ
アを使用しなければならず、大型化、高価格化７重くな
るという従来の欠点を有する。
本発明による磁路中に空隙２１を設けたケイ素鋼板を積
層してなる磁心１８を使用すれば、磁束密度、磁路長、
鉄心断面積、１次巻線１１０巻数を何ら変更することな
くインダクタンスＬを低減できるためＱは大きくなる。
層してなる磁心１８を使用すれば、磁束密度、磁路長、
鉄心断面積、１次巻線１１０巻数を何ら変更することな
くインダクタンスＬを低減できるためＱは大きくなる。
又インダクタンスＬの低減により発振周波数を同一に保
つために容量Ｃを大きくでき、インダクタンスＬの低減
と合せてＱを飛躍的に大きくでき、第２図の正弦波発生
回路は波形の正負対称性に優れた正弦波を発生する。
つために容量Ｃを大きくでき、インダクタンスＬの低減
と合せてＱを飛躍的に大きくでき、第２図の正弦波発生
回路は波形の正負対称性に優れた正弦波を発生する。
なお、本実施例では磁心形状を内鉄型とし、出力巻線１
３を１次巻線１１、ベース巻線１２と分離した構成にな
っているが、第５図のように同一個所に重ねて巻いても
良い。又磁心１８の型状は第６図（ａ）（ｂ）（Ｃ）に
示すように外鉄型とし第６図（ａ）のようにセンターギ
ャップ２１．第６図（ｂ）のように両足ギャップ２１、
第６図（Ｃ）のように通じギャップ２１としても良い。
３を１次巻線１１、ベース巻線１２と分離した構成にな
っているが、第５図のように同一個所に重ねて巻いても
良い。又磁心１８の型状は第６図（ａ）（ｂ）（Ｃ）に
示すように外鉄型とし第６図（ａ）のようにセンターギ
ャップ２１．第６図（ｂ）のように両足ギャップ２１、
第６図（Ｃ）のように通じギャップ２１としても良い。
発明の効果
以上のように本発明は１次巻線あるいは出方巻線にコン
デンサが接続されたブロッキングオシレーターと、磁路
中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層してなる磁心を使用
することにより従来の大型で高価で重いフェライトコア
に替えて従来使用不可能であったケイ素鋼板を積層して
なる磁心を使用できるだめ、小型、低価格、軽量な正弦
波発生回路とする事ができ、その実用効果は絶大なるも
のがある。・
デンサが接続されたブロッキングオシレーターと、磁路
中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層してなる磁心を使用
することにより従来の大型で高価で重いフェライトコア
に替えて従来使用不可能であったケイ素鋼板を積層して
なる磁心を使用できるだめ、小型、低価格、軽量な正弦
波発生回路とする事ができ、その実用効果は絶大なるも
のがある。・
第１図は従来の正弦波発生回路の構成を示す回路図、第
２図は本発明の正弦波発生回路の一実施例の回路図、第
３図は本発明の正弦波回路に用いる要部の構成図、第４
図ｆａ）（ｂ）は第２図の回路図の部分的な等価回路図
、第６図は本発明の第２の実施例の要部の構成図、第６
図（ａ）（ｂ）（ｃ）は本発明の第３、第４．第６の実
施例の磁心の構成図である。 １１・・・・・・１次巻線、１２・・・・・・ベース巻
線、１３・・・・・・出力巻線、１４・・・・・・トラ
ンジスタ、１６・・・・・・ベース抵抗、１６・・・・
・・発振用コンデンサ、１７・・・・・・起動抵抗、１
８・・・・・・磁心、１９・・・・・・コンデンサ、２
ｏ・・・・・・直流電源、２１・・・・・・空隙。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第３図 第４図 （α）（ｂ） 第５図 ム 手続補正書 昭和６Ｑ年 ７月３７日 ２発明の名称 正弦波発生回路 ３補正をする者 事件との関係 特 許 出 願
人住 所 大阪府門真市大字門真１００６番地名 称
（５８２）松下電器産業株式会社代表者 山
下 俊 彦 ４代理人 〒５７１ 住 所 大阪府門真市大字門真１００６番地松下電器
産業株式会社内 ６、補正の内容 （１）明細書を別紙の通り全文補正いたします。 （２）図面の第１図〜第３図を別紙のように補正いたし
ます。 （３）図面の第７図〜第１０図を別紙のように追加しま
す。 明 細 書 １、発明の名称 正弦波発生回路 ２、特許請求の範囲 １次巻線、１以上の出力巻線、ベース巻線、トランジス
タ、ベース抵抗、起動抵抗、及び発振用コンデンサーか
らなるプロツキフグオシレーターと、上記１次巻線、出
力巻線の少なくとも°どれか」の巻線と並列に接続され
たコンデンサを有し磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を
積層してなる磁心を上記１次巻線、ベース巻線、出力巻
線各々に鎖交させた正弦波発生回路。 ３、発明の詳細な説明 産業上の利用分野 本発明は各種電気機器に使用される主として直流電圧を
正弦波交番電圧に変換する正弦波発生回路に関するもの
である。 従来例の構成とその問題点 近年の電気機器の小型化、軽量化、低角格化の要求は激
化の一途をたどり、上記要求にともない、電気機器に使
用される正弦波発生回路についても小型化、軽量化、低
価格化の要求は目ざましいものである。 以下図面を参照しながら上述した従来の正弦波発生回路
について説明する。 第１図は従来の正弦波発生回路の構成を示すものである
。 第１図においては１は磁心８に磁束を発生させる１次巻
線、２はトランジスタ４にベース電流全供給するベース
巻線、３は磁心８の磁束により出力電圧を発生する出力
巻線、４は１次巻線１に流れる電流を継続するトランジ
スタ、５はトランジスタ４に流れるベース電流を制限す
るベース抵抗、６は発振用コンデンサ、７は回路を起動
させる起動抵抗、８は１次巻線１、ベース巻線２、出力
巻線３と同一の磁気回路を構成する磁心、９は１次巻線
１と共振回路全構成するコンデンサ、１０はこのように
構成されたブロッキングオシレーターを動作させる直流
電源である。 以上のように構成された正弦波発生回路について以下そ
の動作を説明する。 起動抵抗７、ベース抵抗６、ベース巻線２を通じてトラ
ンジスタ４０ベースに電流が流れると、トランジスタ４
のコレクタ電流は増加する。１次巻線１、及びベース巻
線２は互いに正帰環が行われるよう、極性が定められて
いるためベース巻線２に発生した電圧は発振用コンデン
サ６、ベース抵抗５、ベース巻線２、トランジスタ４の
ベースを通じて流れるため、トランジスタ４のコレクタ
電流はさらに増加しようとするが、コンデンサ９及び１
次巻線１とで並列共振回路全構成しているため、トラン
ジスタ４のコレクタ電流は前記並列共振回路の固有周波
数で決まる正弦波電流となる。 このためベース巻婢２に発生する電圧も正弦波電圧とな
り、発振用コンデンサ６、ベース抵抗６、ベース巻線２
を通じて流れるベース電流も正弦波電流となるためトラ
ンジスタ４のコレクタ電流は正弦波振動を保つ。この時
、トランジスタ４のコレクタ電圧はコレクタ電流に逆比
例するため、コレクタ電流波形の極性を反転てせた正弦
波電圧波形となる。 時間が経過し正弦波振動が進行すると、ベース巻線２に
発生する電圧は極性が反転し、トランジスタ４はカット
オフとなるが、コンデンサ９及び１次巻線１とで構成さ
れる並列共振回路は正弦波振動が接続するため、トラン
ジスタ４のコレクタ電圧波形は連続した正弦波電圧波形
となる。 さらに正弦波振動が進行するとベース巻線２に発生する
電圧の極性は再び反転し、トランジスタ４に再びベース
電流が流れ上記動作をくりかえし、連続した正弦波電圧
を発生させる・ しかし上記のような構成では発生する正弦波の正負対称
性を得るために、トランジスタ４がカットオフしている
期間中にコンデンサ９，１次巻線１とで構成される並列
共振回路の正弦波振動が減衰しないよう、磁心損失の極
めて少ないフェライトコアを使用しなければならず、フ
ェライトコアの磁束密度の上限が３ｏｏｏガウス程度と
低いため、磁心８が大型化し、重く、高価になるという
欠点を有していた。 又、小型化、軽量化のため磁束密度１３０００ガウス以
上にするためにケイ素鋼板からなる積層磁心を使用すれ
ば、磁心損失が大きいため、Ｇ−１１クラスの方向性ケ
イ素鋼板を使用したとしても、磁心損失はフェライトコ
アに比して１０数倍にもなり、トランジスター４がカッ
トオフしている期間中のコンデンサ９．１次巻線１とで
構成される並列共振回路の正弦波振動は著るしく減衰よ
発生する正弦波の正負の対称性は著るしくアンバランス
となり実用に耐えない欠点を有していた。 又、ケイ素鋼板を積層してなる磁心の損失全軽減しよう
と磁束密度を低下させれば、必然的にｓ心形状が大型化
し、高価となり、重くなるという欠点を有していた。 発明の目的 本発明は上記従来の欠点に鑑み小型、軽量、低価格とす
ることのできる正弦波発生回路全提供するものである。 発明の構成 この目的を達成するために本発明の正弦波発生回路は、
１次巻線、１つ以上の出力巻線、ベース巻線、トランジ
スタ、ベース抵抗、起動抵抗、及び発振用コンデンサか
らなるプロジキングオンレーターと、上記１次巻線、出
力巻線の少なくともどれか１個の巻線と並列に接続され
たコンデンサを有し、磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板
を積層してなる磁心全上記１次巻線、ベース巻線、出力
巻線、各々に鎖交させて構成袋れている。 この構成にすることより重く、高価で、大型なフェライ
トコアが不要となり、小型、軽量、低価格な正弦波発生
回路を提供できることになる。 実施例の説明 以下本発明の一実捲例について図面を参照しながら説明
する。 第２図は本発明の第１の実施例における正弦波発生回路
の構成を示すものであり、第３図は第２図中に示される
１次巻線１、ベース巻線２、出力巻線３、磁心８＆とで
構成されるトランスの構造図である。 １は磁心８ａに磁束を発生させる１次巻線、２はトラン
ジスタ４にベース電流を供給するベース巻線、３は磁心
８ａの磁束により出力電圧を発生する出力巻線、４は１
次巻線１に流れる電流を断続スるトランジスタ、６はト
ランジスタ４に流れるベース電流を制限するベース抵抗
、６は発振用コンデンサ、７は回路を起動させる起動抵
抗、９ば１次巻線１と共振回路を構成するコンデンサ、
１０はこのように構成されたブロッキングオシレーター
を動作させる直流電源で、以上は第１図の構成と同じも
のである。８ａは磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を積
層してなる。１次巻線１、ベース巻線２、出力巻線３各
々に鎖交する磁心である。 第３図について１は１次巻線、２はベース巻線、３は出
力巻線であり、以上は第２図の構成と同じものである。 ８ａｒｌｉ磁路中に空隙１１を設けたケイ素鋼板を積層
してなる磁心で、第２図の構成と同じものである。１１
は磁心８ａの磁路中に設けられた空隙である。 以上のように構成された正弦波発生回路について以下そ
の動作について説明する。 回路の動作原理及び各部の波形は第１図の従来例と同一
であるので省略する。 以下本発明に用いられるｓ路中に空隙１１を設けた積層
磁心８ｂについて説明する。 第４図（＆）は第１図及び第２図のコンデンサ９及び１
次巻線１で構成される並列共振回路の理想等価回路であ
り、第４図（１））は磁心損失を考慮した実際の等価回
路である。 第４図（ａ） 、 （ｂ）について Ｃはコンデンサ９の容量。 Ｌば１矢線１１のインダクタンス。 第４図（′ｂ）について Ｒは磁心８及び８ａの磁心損失全抵抗に換算したもので
ある。 インダクタンスＬは磁心８の比透磁率、１次巻線１の巻
数、磁心断面積、磁路長によって決まり磁心８の材質が
決まれば比透磁率、最大磁束密度が決まり、又１次巻線
１に印加される電圧、及び出力巻線から取り出す電力が
決まれば、磁路長。 磁心断面積、１次巻線１の巻数が決まるためある個有の
値を持つことになる。このため希望する周波数で発振さ
せるためには容量Ｃを次の（１）式で表わされる値にす
る必要がある。 Ｃ＝（１／Ｌ）Ｘ（１／２・π・ｆ）２ ・・・・・
・ （１）このように定められたＬ・及びＣを用いて理
想的な並列共振回路を第４図（＆）のように構成すれば
インダクタンスＬに蓄えられたエネルギーは全て容量Ｃ
に移るため正弦波振動は永久に持続することになるが、
実際にはインダクタンスＬを構成する磁心８に損失があ
るため、実際の等価回路は第４図（ｂ）で示されるＬＣ
Ｒ並列共振回路となりインダクタンスＬに電圧が発生す
る毎にインダクタンスＬに蓄えられたエネルギーは抵抗
Ｂで消費されて消失し、正弦波振動は徐々に減衰する。 この減衰する度合を示すノ（２メーターとして一般にＱ
と呼ばれる（２）式又は（３）式で表わされる値を用い
、Ｑが大きい程、正弦波振動が減衰しないことを表わす
。 Ｑ＝Ｒ／ωＬ ω＝２−ｒｅ−ｆ ・−−（
２）Ｑ＝ｌ’ｉωＣω＝２πｆ ・・・・・
伸）（２）式及び（３）式よりωを消去すると（４）式
が導き出される。 （４）式から判明するようＫＱを上げ正弦波振動が減衰
しないようにするには抵抗Ｒを大きくすれば良いことは
自明であるが、抵抗Ｒを大きくする。すなわち磁心損失
を減少させるには磁束密度を下げる。又は極めて損失の
少ないフェライトコアを使用しなければならず、大型化
、高価格化２重くなるという従来の欠点となる。上記の
従来の欠点に対して本発明による磁路中に空隙１１を設
けたケイ素鋼板を積層してなる磁心８＆を使用すれば、
磁束密度、磁路長、鉄心断面積、１次巻線１の巻数を何
ら変更することなくインダクタンスＬを低減できるため
Ｒは一定でもＱは犬・きくなる。又、（１）式から判る
ようにインダクタンスＬの低減にともない発振周波数を
同一に保つために容量Ｃを大きくでき、インダクタンス
Ｌの低減と合せてＱを飛躍的に大きくでき、第２図の正
弦波発生回路は波形の正負対称性に優れた正弦波を発生
する。 なお、本実施例では磁心形状を内鉄型とし、出力巻線３
を１次巻線１、ベース巻線２と分離した構成になってい
るが、第６図のように同一個所に重ねて巻いても良い。 又磁心８ａの型状は第６図（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すよ
うに外鉄型とし第６図（ａ）のようにセンターギャップ
１１．第６図（ｂ）のように両足ギャップ１１、第６図
（Ｃ）のように通しギャップ１１としても良い。 又、第２図では１次巻線１にコンデンサ・９を並列に接
続しているが、第７図の様に出力巻線３に並列にコンデ
ン′＋ｊ９を接続しても、本発明の効果は変らない。又
、第８図の様に１次巻線１及び出力巻線３に同時にコン
デンサ９を接続しても良し第９図の様に複数の出力巻線
３ａ 、３ｂに各々コンデンサ９を接続しても良い、更
に、第１０図の様に１次巻線１、及び複数の出力巻線＋
３ａ 、３ｂ各々にコンデンサ９を接続しても良い。 発明の効果 以上のように本発明は１次巻線あるいは出力巻線にコン
デンサが接続されたブロッキングオシレーターと、磁路
中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層してなる磁心を使用
することにより従来の大型で高価で重いフェライトコア
に替えて従来使用不可能であまたケイ素鋼板を積層して
なる磁心を使用できるため、小型、低価格、軽量な正弦
波発生回路とする事ができ、その実用効果は絶大なるも
のがある。 ４、図面の簡単な説明 第１図は従来の正弦波発生回路の構成を示す回路図、第
２図は本発明の正弦波発生回路の一実施例の回路図、第
３図は本発明の正弦波回路に用いる要部の構成図、第４
図（＆）（ｂ）は第２図の回路図の部分的な等価回路図
、第５図は本発明の第２の実施例の要部の構成図、第６
図（＆）ｔｂ）（Ｃ）は本発明の第３、第４．第５の実
施例の磁心の構成である。第７図、第８図、第９図、第
１０図は本発明の第６゜第７．第８．第９の実施例の回
路図である。 １・・・・・１次巻線、２・・・・・・ベース巻線、３
・・・・・・出力巻線、４・・・・・・トランジスタ、
５・・・・ベース抵抗、６・・・・・・発振用コンデン
サ、７・・・・・・起動抵抗、８・・・・・・磁心、９
・・・・・・コンデンサ、１０・・・・・直流電源、。 １１・・・・・・空隙、Ｓａ・・・・・・磁心、３λ・
・・・・・出力巻線、３ｂ・・・・・・出力巻線。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第２
図 第７図 第 ８ 図
２図は本発明の正弦波発生回路の一実施例の回路図、第
３図は本発明の正弦波回路に用いる要部の構成図、第４
図ｆａ）（ｂ）は第２図の回路図の部分的な等価回路図
、第６図は本発明の第２の実施例の要部の構成図、第６
図（ａ）（ｂ）（ｃ）は本発明の第３、第４．第６の実
施例の磁心の構成図である。 １１・・・・・・１次巻線、１２・・・・・・ベース巻
線、１３・・・・・・出力巻線、１４・・・・・・トラ
ンジスタ、１６・・・・・・ベース抵抗、１６・・・・
・・発振用コンデンサ、１７・・・・・・起動抵抗、１
８・・・・・・磁心、１９・・・・・・コンデンサ、２
ｏ・・・・・・直流電源、２１・・・・・・空隙。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第３図 第４図 （α）（ｂ） 第５図 ム 手続補正書 昭和６Ｑ年 ７月３７日 ２発明の名称 正弦波発生回路 ３補正をする者 事件との関係 特 許 出 願
人住 所 大阪府門真市大字門真１００６番地名 称
（５８２）松下電器産業株式会社代表者 山
下 俊 彦 ４代理人 〒５７１ 住 所 大阪府門真市大字門真１００６番地松下電器
産業株式会社内 ６、補正の内容 （１）明細書を別紙の通り全文補正いたします。 （２）図面の第１図〜第３図を別紙のように補正いたし
ます。 （３）図面の第７図〜第１０図を別紙のように追加しま
す。 明 細 書 １、発明の名称 正弦波発生回路 ２、特許請求の範囲 １次巻線、１以上の出力巻線、ベース巻線、トランジス
タ、ベース抵抗、起動抵抗、及び発振用コンデンサーか
らなるプロツキフグオシレーターと、上記１次巻線、出
力巻線の少なくとも°どれか」の巻線と並列に接続され
たコンデンサを有し磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を
積層してなる磁心を上記１次巻線、ベース巻線、出力巻
線各々に鎖交させた正弦波発生回路。 ３、発明の詳細な説明 産業上の利用分野 本発明は各種電気機器に使用される主として直流電圧を
正弦波交番電圧に変換する正弦波発生回路に関するもの
である。 従来例の構成とその問題点 近年の電気機器の小型化、軽量化、低角格化の要求は激
化の一途をたどり、上記要求にともない、電気機器に使
用される正弦波発生回路についても小型化、軽量化、低
価格化の要求は目ざましいものである。 以下図面を参照しながら上述した従来の正弦波発生回路
について説明する。 第１図は従来の正弦波発生回路の構成を示すものである
。 第１図においては１は磁心８に磁束を発生させる１次巻
線、２はトランジスタ４にベース電流全供給するベース
巻線、３は磁心８の磁束により出力電圧を発生する出力
巻線、４は１次巻線１に流れる電流を継続するトランジ
スタ、５はトランジスタ４に流れるベース電流を制限す
るベース抵抗、６は発振用コンデンサ、７は回路を起動
させる起動抵抗、８は１次巻線１、ベース巻線２、出力
巻線３と同一の磁気回路を構成する磁心、９は１次巻線
１と共振回路全構成するコンデンサ、１０はこのように
構成されたブロッキングオシレーターを動作させる直流
電源である。 以上のように構成された正弦波発生回路について以下そ
の動作を説明する。 起動抵抗７、ベース抵抗６、ベース巻線２を通じてトラ
ンジスタ４０ベースに電流が流れると、トランジスタ４
のコレクタ電流は増加する。１次巻線１、及びベース巻
線２は互いに正帰環が行われるよう、極性が定められて
いるためベース巻線２に発生した電圧は発振用コンデン
サ６、ベース抵抗５、ベース巻線２、トランジスタ４の
ベースを通じて流れるため、トランジスタ４のコレクタ
電流はさらに増加しようとするが、コンデンサ９及び１
次巻線１とで並列共振回路全構成しているため、トラン
ジスタ４のコレクタ電流は前記並列共振回路の固有周波
数で決まる正弦波電流となる。 このためベース巻婢２に発生する電圧も正弦波電圧とな
り、発振用コンデンサ６、ベース抵抗６、ベース巻線２
を通じて流れるベース電流も正弦波電流となるためトラ
ンジスタ４のコレクタ電流は正弦波振動を保つ。この時
、トランジスタ４のコレクタ電圧はコレクタ電流に逆比
例するため、コレクタ電流波形の極性を反転てせた正弦
波電圧波形となる。 時間が経過し正弦波振動が進行すると、ベース巻線２に
発生する電圧は極性が反転し、トランジスタ４はカット
オフとなるが、コンデンサ９及び１次巻線１とで構成さ
れる並列共振回路は正弦波振動が接続するため、トラン
ジスタ４のコレクタ電圧波形は連続した正弦波電圧波形
となる。 さらに正弦波振動が進行するとベース巻線２に発生する
電圧の極性は再び反転し、トランジスタ４に再びベース
電流が流れ上記動作をくりかえし、連続した正弦波電圧
を発生させる・ しかし上記のような構成では発生する正弦波の正負対称
性を得るために、トランジスタ４がカットオフしている
期間中にコンデンサ９，１次巻線１とで構成される並列
共振回路の正弦波振動が減衰しないよう、磁心損失の極
めて少ないフェライトコアを使用しなければならず、フ
ェライトコアの磁束密度の上限が３ｏｏｏガウス程度と
低いため、磁心８が大型化し、重く、高価になるという
欠点を有していた。 又、小型化、軽量化のため磁束密度１３０００ガウス以
上にするためにケイ素鋼板からなる積層磁心を使用すれ
ば、磁心損失が大きいため、Ｇ−１１クラスの方向性ケ
イ素鋼板を使用したとしても、磁心損失はフェライトコ
アに比して１０数倍にもなり、トランジスター４がカッ
トオフしている期間中のコンデンサ９．１次巻線１とで
構成される並列共振回路の正弦波振動は著るしく減衰よ
発生する正弦波の正負の対称性は著るしくアンバランス
となり実用に耐えない欠点を有していた。 又、ケイ素鋼板を積層してなる磁心の損失全軽減しよう
と磁束密度を低下させれば、必然的にｓ心形状が大型化
し、高価となり、重くなるという欠点を有していた。 発明の目的 本発明は上記従来の欠点に鑑み小型、軽量、低価格とす
ることのできる正弦波発生回路全提供するものである。 発明の構成 この目的を達成するために本発明の正弦波発生回路は、
１次巻線、１つ以上の出力巻線、ベース巻線、トランジ
スタ、ベース抵抗、起動抵抗、及び発振用コンデンサか
らなるプロジキングオンレーターと、上記１次巻線、出
力巻線の少なくともどれか１個の巻線と並列に接続され
たコンデンサを有し、磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板
を積層してなる磁心全上記１次巻線、ベース巻線、出力
巻線、各々に鎖交させて構成袋れている。 この構成にすることより重く、高価で、大型なフェライ
トコアが不要となり、小型、軽量、低価格な正弦波発生
回路を提供できることになる。 実施例の説明 以下本発明の一実捲例について図面を参照しながら説明
する。 第２図は本発明の第１の実施例における正弦波発生回路
の構成を示すものであり、第３図は第２図中に示される
１次巻線１、ベース巻線２、出力巻線３、磁心８＆とで
構成されるトランスの構造図である。 １は磁心８ａに磁束を発生させる１次巻線、２はトラン
ジスタ４にベース電流を供給するベース巻線、３は磁心
８ａの磁束により出力電圧を発生する出力巻線、４は１
次巻線１に流れる電流を断続スるトランジスタ、６はト
ランジスタ４に流れるベース電流を制限するベース抵抗
、６は発振用コンデンサ、７は回路を起動させる起動抵
抗、９ば１次巻線１と共振回路を構成するコンデンサ、
１０はこのように構成されたブロッキングオシレーター
を動作させる直流電源で、以上は第１図の構成と同じも
のである。８ａは磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を積
層してなる。１次巻線１、ベース巻線２、出力巻線３各
々に鎖交する磁心である。 第３図について１は１次巻線、２はベース巻線、３は出
力巻線であり、以上は第２図の構成と同じものである。 ８ａｒｌｉ磁路中に空隙１１を設けたケイ素鋼板を積層
してなる磁心で、第２図の構成と同じものである。１１
は磁心８ａの磁路中に設けられた空隙である。 以上のように構成された正弦波発生回路について以下そ
の動作について説明する。 回路の動作原理及び各部の波形は第１図の従来例と同一
であるので省略する。 以下本発明に用いられるｓ路中に空隙１１を設けた積層
磁心８ｂについて説明する。 第４図（＆）は第１図及び第２図のコンデンサ９及び１
次巻線１で構成される並列共振回路の理想等価回路であ
り、第４図（１））は磁心損失を考慮した実際の等価回
路である。 第４図（ａ） 、 （ｂ）について Ｃはコンデンサ９の容量。 Ｌば１矢線１１のインダクタンス。 第４図（′ｂ）について Ｒは磁心８及び８ａの磁心損失全抵抗に換算したもので
ある。 インダクタンスＬは磁心８の比透磁率、１次巻線１の巻
数、磁心断面積、磁路長によって決まり磁心８の材質が
決まれば比透磁率、最大磁束密度が決まり、又１次巻線
１に印加される電圧、及び出力巻線から取り出す電力が
決まれば、磁路長。 磁心断面積、１次巻線１の巻数が決まるためある個有の
値を持つことになる。このため希望する周波数で発振さ
せるためには容量Ｃを次の（１）式で表わされる値にす
る必要がある。 Ｃ＝（１／Ｌ）Ｘ（１／２・π・ｆ）２ ・・・・・
・ （１）このように定められたＬ・及びＣを用いて理
想的な並列共振回路を第４図（＆）のように構成すれば
インダクタンスＬに蓄えられたエネルギーは全て容量Ｃ
に移るため正弦波振動は永久に持続することになるが、
実際にはインダクタンスＬを構成する磁心８に損失があ
るため、実際の等価回路は第４図（ｂ）で示されるＬＣ
Ｒ並列共振回路となりインダクタンスＬに電圧が発生す
る毎にインダクタンスＬに蓄えられたエネルギーは抵抗
Ｂで消費されて消失し、正弦波振動は徐々に減衰する。 この減衰する度合を示すノ（２メーターとして一般にＱ
と呼ばれる（２）式又は（３）式で表わされる値を用い
、Ｑが大きい程、正弦波振動が減衰しないことを表わす
。 Ｑ＝Ｒ／ωＬ ω＝２−ｒｅ−ｆ ・−−（
２）Ｑ＝ｌ’ｉωＣω＝２πｆ ・・・・・
伸）（２）式及び（３）式よりωを消去すると（４）式
が導き出される。 （４）式から判明するようＫＱを上げ正弦波振動が減衰
しないようにするには抵抗Ｒを大きくすれば良いことは
自明であるが、抵抗Ｒを大きくする。すなわち磁心損失
を減少させるには磁束密度を下げる。又は極めて損失の
少ないフェライトコアを使用しなければならず、大型化
、高価格化２重くなるという従来の欠点となる。上記の
従来の欠点に対して本発明による磁路中に空隙１１を設
けたケイ素鋼板を積層してなる磁心８＆を使用すれば、
磁束密度、磁路長、鉄心断面積、１次巻線１の巻数を何
ら変更することなくインダクタンスＬを低減できるため
Ｒは一定でもＱは犬・きくなる。又、（１）式から判る
ようにインダクタンスＬの低減にともない発振周波数を
同一に保つために容量Ｃを大きくでき、インダクタンス
Ｌの低減と合せてＱを飛躍的に大きくでき、第２図の正
弦波発生回路は波形の正負対称性に優れた正弦波を発生
する。 なお、本実施例では磁心形状を内鉄型とし、出力巻線３
を１次巻線１、ベース巻線２と分離した構成になってい
るが、第６図のように同一個所に重ねて巻いても良い。 又磁心８ａの型状は第６図（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すよ
うに外鉄型とし第６図（ａ）のようにセンターギャップ
１１．第６図（ｂ）のように両足ギャップ１１、第６図
（Ｃ）のように通しギャップ１１としても良い。 又、第２図では１次巻線１にコンデンサ・９を並列に接
続しているが、第７図の様に出力巻線３に並列にコンデ
ン′＋ｊ９を接続しても、本発明の効果は変らない。又
、第８図の様に１次巻線１及び出力巻線３に同時にコン
デンサ９を接続しても良し第９図の様に複数の出力巻線
３ａ 、３ｂに各々コンデンサ９を接続しても良い、更
に、第１０図の様に１次巻線１、及び複数の出力巻線＋
３ａ 、３ｂ各々にコンデンサ９を接続しても良い。 発明の効果 以上のように本発明は１次巻線あるいは出力巻線にコン
デンサが接続されたブロッキングオシレーターと、磁路
中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層してなる磁心を使用
することにより従来の大型で高価で重いフェライトコア
に替えて従来使用不可能であまたケイ素鋼板を積層して
なる磁心を使用できるため、小型、低価格、軽量な正弦
波発生回路とする事ができ、その実用効果は絶大なるも
のがある。 ４、図面の簡単な説明 第１図は従来の正弦波発生回路の構成を示す回路図、第
２図は本発明の正弦波発生回路の一実施例の回路図、第
３図は本発明の正弦波回路に用いる要部の構成図、第４
図（＆）（ｂ）は第２図の回路図の部分的な等価回路図
、第５図は本発明の第２の実施例の要部の構成図、第６
図（＆）ｔｂ）（Ｃ）は本発明の第３、第４．第５の実
施例の磁心の構成である。第７図、第８図、第９図、第
１０図は本発明の第６゜第７．第８．第９の実施例の回
路図である。 １・・・・・１次巻線、２・・・・・・ベース巻線、３
・・・・・・出力巻線、４・・・・・・トランジスタ、
５・・・・ベース抵抗、６・・・・・・発振用コンデン
サ、７・・・・・・起動抵抗、８・・・・・・磁心、９
・・・・・・コンデンサ、１０・・・・・直流電源、。 １１・・・・・・空隙、Ｓａ・・・・・・磁心、３λ・
・・・・・出力巻線、３ｂ・・・・・・出力巻線。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第２
図 第７図 第 ８ 図
Claims (1)
- １次巻線、出力巻線、ベース巻線、トランジスタ、ベー
ス抵抗、起動抵抗、及び発振用コンデンサーからなるブ
ロッキングオシレーターと、上記１次巻線、出力巻線の
少なくともどちらか一方の巻線と並列に接続されたコン
デンサを有し磁路中に空隙を設けたケイ素鋼板を積層し
てなる磁心を上記１次巻線、ベース巻線、出力巻線各々
に鎖交させた正弦波発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59207335A JPH0638713B2 (ja) | 1984-10-02 | 1984-10-02 | 正弦波発生回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59207335A JPH0638713B2 (ja) | 1984-10-02 | 1984-10-02 | 正弦波発生回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6185072A true JPS6185072A (ja) | 1986-04-30 |
| JPH0638713B2 JPH0638713B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=16538039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59207335A Expired - Lifetime JPH0638713B2 (ja) | 1984-10-02 | 1984-10-02 | 正弦波発生回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0638713B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013175654A (ja) * | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 薄型トランス |
| JP2013175657A (ja) * | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 薄型コアコイルおよび薄型トランス |
| US11788271B2 (en) | 2018-03-09 | 2023-10-17 | Cetres Holdings, Llc | Reinforced stud-framed wall |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58112091U (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-30 | 松下電工株式会社 | トランジスタインバ−タ装置 |
-
1984
- 1984-10-02 JP JP59207335A patent/JPH0638713B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58112091U (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-30 | 松下電工株式会社 | トランジスタインバ−タ装置 |
Cited By (3)
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| JP2013175654A (ja) * | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 薄型トランス |
| JP2013175657A (ja) * | 2012-02-27 | 2013-09-05 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 薄型コアコイルおよび薄型トランス |
| US11788271B2 (en) | 2018-03-09 | 2023-10-17 | Cetres Holdings, Llc | Reinforced stud-framed wall |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0638713B2 (ja) | 1994-05-18 |
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