JPS6184358A - ステンレススチ−ル - Google Patents
ステンレススチ−ルInfo
- Publication number
- JPS6184358A JPS6184358A JP60120348A JP12034885A JPS6184358A JP S6184358 A JPS6184358 A JP S6184358A JP 60120348 A JP60120348 A JP 60120348A JP 12034885 A JP12034885 A JP 12034885A JP S6184358 A JPS6184358 A JP S6184358A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- weight
- molybdenum
- carbon
- corrosion
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は優れた耐腐食性および耐侵食性を有する新しい
オーステナイト鋼であるステンレススチールに関する。
オーステナイト鋼であるステンレススチールに関する。
［従来の技術］
優れた耐腐食性およびに耐侵食性を有する鋼は種々の工
業分野において必要とされているが、代表的な例として
硫酸でリン鉱石を消化するときに耐腐食性および耐侵食
性の双方を有さなければならない羽根車およびポンプの
ような動く部品がいくつか用いられる湿式法によるリン
酸の製造があげられる。
業分野において必要とされているが、代表的な例として
硫酸でリン鉱石を消化するときに耐腐食性および耐侵食
性の双方を有さなければならない羽根車およびポンプの
ような動く部品がいくつか用いられる湿式法によるリン
酸の製造があげられる。
リン鉱石はイスラエル、ヨルダン、シリア、スペイン領
すハラおよびメキシコから産出し、いくぶん少ないがノ
ースカロライナ州、コーラ半島、モロッコ、チュニジア
およびトーゴランドから産出するということはことさら
真実である。これらのリン鉱石を硫酸で消化するあいだ
におこる腐食および侵食の条件は、１重間％の２〜３百
分の１から１０分の１をこえる程度まで変化する比較的
に高いフッ化物濃度、天然の非常に硬い石英を含有する
原料ならびに遊離フッ化物含量の影響を抑制するために
加えられるごとき非常に硬い石英を含有する原料の変化
量（ｖａｒｙｉｎｇ ａｍｏｕｎｔｓ）の存在、消化に
先だッテとくに焙焼されない鉱石が溶解するあいだに泡
およびガスの生成によって増加した激しいキャビテーシ
ョン、およびしばしば還元あるいは少なくとも酸化しな
い媒体に起因する。その結果、硫酸を用いてリン鉱石を
前記の方式で消化するのに用いられるポンプおＪ：び羽
根車をたびたび、たとえば２ないし３力月ごとに取りか
えなければならないということは長い間の決まりきった
経験である。
すハラおよびメキシコから産出し、いくぶん少ないがノ
ースカロライナ州、コーラ半島、モロッコ、チュニジア
およびトーゴランドから産出するということはことさら
真実である。これらのリン鉱石を硫酸で消化するあいだ
におこる腐食および侵食の条件は、１重間％の２〜３百
分の１から１０分の１をこえる程度まで変化する比較的
に高いフッ化物濃度、天然の非常に硬い石英を含有する
原料ならびに遊離フッ化物含量の影響を抑制するために
加えられるごとき非常に硬い石英を含有する原料の変化
量（ｖａｒｙｉｎｇ ａｍｏｕｎｔｓ）の存在、消化に
先だッテとくに焙焼されない鉱石が溶解するあいだに泡
およびガスの生成によって増加した激しいキャビテーシ
ョン、およびしばしば還元あるいは少なくとも酸化しな
い媒体に起因する。その結果、硫酸を用いてリン鉱石を
前記の方式で消化するのに用いられるポンプおＪ：び羽
根車をたびたび、たとえば２ないし３力月ごとに取りか
えなければならないということは長い間の決まりきった
経験である。
もつともよく知られているオーステナイト鋼は１４０〜
１８０のブリネル硬さを有するが、これは種々の用途に
対して、たとえば前記のようなリン鉱石を消化している
あいだに広がる侵食条件に対しては充分でない。公知の
鋼はまた要求される耐腐食性を有していない。ブリネル
硬さが２４０〜３１０の範囲にあるＣＤ−４という名称
で知られているような鋼がいくつかあるが、耐腐食性は
充分でないので前記の目的には適当ではない。
１８０のブリネル硬さを有するが、これは種々の用途に
対して、たとえば前記のようなリン鉱石を消化している
あいだに広がる侵食条件に対しては充分でない。公知の
鋼はまた要求される耐腐食性を有していない。ブリネル
硬さが２４０〜３１０の範囲にあるＣＤ−４という名称
で知られているような鋼がいくつかあるが、耐腐食性は
充分でないので前記の目的には適当ではない。
また優れた耐腐食性を有するが、耐侵食性が充分でない
ハステロイ（ｌＩａｓｔｅｌｌｏＶ） ＣＨ７録商標）
のごとき公知の特殊鋼もいくつかあるが、たとえばハス
テロイＣのブリネル硬さはわずか約１８０である。
ハステロイ（ｌＩａｓｔｅｌｌｏＶ） ＣＨ７録商標）
のごとき公知の特殊鋼もいくつかあるが、たとえばハス
テロイＣのブリネル硬さはわずか約１８０である。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明はすぐれた耐腐食性および耐侵食性を有する新し
いオーステナイト鋼であるステンレススチールを提供す
るためになされたものである。
いオーステナイト鋼であるステンレススチールを提供す
るためになされたものである。
［問題を解決するための手段］
本発明は鉄を主成分とし、モリブデン３〜６重量％、銅
０．２５〜０．３５重１％、ケイ素最大１．５垂量％、
マンガン最大１徂量％および炭素０．１２〜０．３０重
量％を含有し、モリブデンと炭素の相対的割合が式 モリブデン含量（重量％）−炭素含量（重量％）×１６
＝１〜２，５（重量％） で決定される条件をもつステンレススチールおよびその
成形物に関する。
０．２５〜０．３５重１％、ケイ素最大１．５垂量％、
マンガン最大１徂量％および炭素０．１２〜０．３０重
量％を含有し、モリブデンと炭素の相対的割合が式 モリブデン含量（重量％）−炭素含量（重量％）×１６
＝１〜２，５（重量％） で決定される条件をもつステンレススチールおよびその
成形物に関する。
−４＝
［実施例］
本発明において、鉄を主成分どし、モリブデン３〜６％
（重量％、以下同様）、銅０．２５〜０．３５％、ケイ
素最大１，５％、マンガン最大１％および炭素０．１２
〜０．３０％を含有し、モリブデンと炭素の相対的割合
が式 モリブデン含量（重量％）−炭素の含量（重量Ｘ）ｘ１
Ｇ＝１〜２．５（重量％） で決定されるという条件をもつステンレススチールが提
供される。
（重量％、以下同様）、銅０．２５〜０．３５％、ケイ
素最大１，５％、マンガン最大１％および炭素０．１２
〜０．３０％を含有し、モリブデンと炭素の相対的割合
が式 モリブデン含量（重量％）−炭素の含量（重量Ｘ）ｘ１
Ｇ＝１〜２．５（重量％） で決定されるという条件をもつステンレススチールが提
供される。
炭素の含有量は好ましくは０．１５〜０．２７χの範囲
である。
である。
また本発明のステンレススチールに選択的にニッケルお
よび／またはクロムを、たとえばニッケルを約５〜２５
％および／またはクロムを約５〜２０％含有させてもよ
い。
よび／またはクロムを、たとえばニッケルを約５〜２５
％および／またはクロムを約５〜２０％含有させてもよ
い。
さらに本発明のステンレススチールに選択的にニオブお
よび／またはタンタルをそれぞれ約０．２５〜０．６５
％含有させてもよい。
よび／またはタンタルをそれぞれ約０．２５〜０．６５
％含有させてもよい。
本発明はまた特定の種類のステンレススチ−ルからなる
成形物にある。
成形物にある。
以下、本発明の新しいステンレススチールは総してＣＥ
Ｄ−９と称ぶことにする。ＣＥＤ−９は銅の含有量が従
来の平均的なオーステナイト鋼のステンレススチールに
比べ約３分の１と相対的に少なく、比較的多量のモリブ
デンと結合する炭素の含有量が相対的に多いことによっ
て特徴づけられる。これらの要素の組合せが、ＣＥＤ−
９に所望の優れた耐腐食性および耐侵食性を与えると考
えられる。
Ｄ−９と称ぶことにする。ＣＥＤ−９は銅の含有量が従
来の平均的なオーステナイト鋼のステンレススチールに
比べ約３分の１と相対的に少なく、比較的多量のモリブ
デンと結合する炭素の含有量が相対的に多いことによっ
て特徴づけられる。これらの要素の組合せが、ＣＥＤ−
９に所望の優れた耐腐食性および耐侵食性を与えると考
えられる。
本発明のＣＥＤ−９鋳造物は、従来の鋼鋳造技術により
調製される。溶融物はたとえば約１６００℃という高温
にて調製され、紡造後、鋳造物は鋳造物の厚さ約２．５
４ｃｍ （１インチ）につき、少なくとも１時間に約１
０００〜１２００℃の熱処理がおこなわれ、そののち鋳
造物は水で急冷される。
調製される。溶融物はたとえば約１６００℃という高温
にて調製され、紡造後、鋳造物は鋳造物の厚さ約２．５
４ｃｍ （１インチ）につき、少なくとも１時間に約１
０００〜１２００℃の熱処理がおこなわれ、そののち鋳
造物は水で急冷される。
ＣＥＤ−９のブリネル硬さは、ブリネル硬さ２６５をも
つが前述したごとく充分な耐腐食性を有しないＣＤ−４
を除いてもっとも一般的に用いられている鋼が有する１
４０〜１８０と比較して２９０〜３８０の範囲にある。
つが前述したごとく充分な耐腐食性を有しないＣＤ−４
を除いてもっとも一般的に用いられている鋼が有する１
４０〜１８０と比較して２９０〜３８０の範囲にある。
耐腐食性は電流の強さ ｉ。ｏｒｒにｊ：って決定され
るが、該電流の強さという用語の説明としてカーク（Ｋ
ｉｒｋ）−オス？ −（Ｏｔｈｍｅｒ）共著の第３版エ
ンサイクロペディア オブ ケミカル テクノロジー（
Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ ＣｈｅｍｉｃａｌＴ
ｅｃｈｎｏｌｏＯＶ） 、第７巻１２０〜１２１頁を参
照することができる。’ｃｏｒｐはイスラエルのハイフ
ァにあるＩ旧研究開発協会（［８１Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ
ｆｏｒｒｌｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｄｅｖｅｌｏｐ
ｍｅｎｔ）によッテ開発された１８１侵食／腐食装置の
ような装置によって決定される。該装置は懸濁した固形
粒子を含有する移動するスラリーにさらされた金属およ
び合金の腐食を測定する。そのような系では侵食腐食（
ｅｒｏｓｉｏｎ−ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）として知られる
ような腐食が起こり、腐食作用は７０−レジム（ｆｌＯ
Ｗｒｅｏｉｍｅ）およびその速度（ｌｏｃａｌ ｖｅｌ
ｏｃｉｔｙ）、侵食、摩耗、衝突などの機械的および流
体力学的要因によって高められる。
るが、該電流の強さという用語の説明としてカーク（Ｋ
ｉｒｋ）−オス？ −（Ｏｔｈｍｅｒ）共著の第３版エ
ンサイクロペディア オブ ケミカル テクノロジー（
Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ ＣｈｅｍｉｃａｌＴ
ｅｃｈｎｏｌｏＯＶ） 、第７巻１２０〜１２１頁を参
照することができる。’ｃｏｒｐはイスラエルのハイフ
ァにあるＩ旧研究開発協会（［８１Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ
ｆｏｒｒｌｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｄｅｖｅｌｏｐ
ｍｅｎｔ）によッテ開発された１８１侵食／腐食装置の
ような装置によって決定される。該装置は懸濁した固形
粒子を含有する移動するスラリーにさらされた金属およ
び合金の腐食を測定する。そのような系では侵食腐食（
ｅｒｏｓｉｏｎ−ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）として知られる
ような腐食が起こり、腐食作用は７０−レジム（ｆｌＯ
Ｗｒｅｏｉｍｅ）およびその速度（ｌｏｃａｌ ｖｅｌ
ｏｃｉｔｙ）、侵食、摩耗、衝突などの機械的および流
体力学的要因によって高められる。
該試験装置は添付図面に描かれており、ここに第１図は
Ｉ旧試験装置の概略図、第２図は拡大された金属の標本
（５）の断面図、第３図は拡大されたグラインダー（ｇ
ｒｉｎｄｅｒ） ［６）の底面図を示す。
Ｉ旧試験装置の概略図、第２図は拡大された金属の標本
（５）の断面図、第３図は拡大されたグラインダー（ｇ
ｒｉｎｄｅｒ） ［６）の底面図を示す。
ここで図示した試験装置は、スラリーを入れ、スターク
−（２）が備えつけられた容器（１）からなる。
−（２）が備えつけられた容器（１）からなる。
容器（１）およびセル（３）の内側のスラリーが互いに
連通ずるように孔のあいたセル（３）がスラリーの中に
部分的に沈められている。試験装置はさらに試験する凹
部を有する金属の標本（５）を据え付けられた標本ホル
ダー（４）からなっている。ホルダー（４）と標本（５
）の向かい側には、種々の異なった形状をなし、第２図
および第３図かられかるように標本（５）の凹所に適合
するグラインダー（６）が据え付けられている。グライ
ンダー（６）は回転シャフト（刀に取り付けられている
。
連通ずるように孔のあいたセル（３）がスラリーの中に
部分的に沈められている。試験装置はさらに試験する凹
部を有する金属の標本（５）を据え付けられた標本ホル
ダー（４）からなっている。ホルダー（４）と標本（５
）の向かい側には、種々の異なった形状をなし、第２図
および第３図かられかるように標本（５）の凹所に適合
するグラインダー（６）が据え付けられている。グライ
ンダー（６）は回転シャフト（刀に取り付けられている
。
セル（３）は、標準カロメル電極（ＳＣＥ） （８）お
よび補助白金電極（９）を備えているが双方とも標本（
５）にきわめて近接しており、標本（５）はのちに系の
第３番目の電極を形成する。
よび補助白金電極（９）を備えているが双方とも標本（
５）にきわめて近接しており、標本（５）はのちに系の
第３番目の電極を形成する。
−８一
回転シャフト（刀はおもり（１０）を備えており、電気
または空気駆動のモータ（１１）が該シャフト（刀に固
定されている。
または空気駆動のモータ（１１）が該シャフト（刀に固
定されている。
３つの電極（５）、（８）および（９）は、ポテンシオ
メータ（１２）、アンペロメータ（ａｍｐｅｒｏｍｅｔ
ｅｒ）（１３）、補助電極コントロール（１４）および
分極電位ゼネレータ（１５）からなるデジタル測定計器
に接続されている。
メータ（１２）、アンペロメータ（ａｍｐｅｒｏｍｅｔ
ｅｒ）（１３）、補助電極コントロール（１４）および
分極電位ゼネレータ（１５）からなるデジタル測定計器
に接続されている。
前記計器は標本表面上の瞬時の腐食速度を測定するため
に分極抵抗技術（ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎｒｅｓｉｓ
ｔａｎｃｅ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）を用いる。ポテンシ
オメータ（１２）は標本の電位を、またアンペロメータ
（１３）は、小さな分極電位がゼネレータ（１５）によ
って生じたとぎに標本（５）と補助電極（９）とのあい
だに流れる腐食電流を測定する。前記分極電位が腐食電
位Ｅ。ｏｒｒ （カーク−オスマーの前記引用文参照）
に等しくなるように参照電極がセットされる。
に分極抵抗技術（ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎｒｅｓｉｓ
ｔａｎｃｅ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）を用いる。ポテンシ
オメータ（１２）は標本の電位を、またアンペロメータ
（１３）は、小さな分極電位がゼネレータ（１５）によ
って生じたとぎに標本（５）と補助電極（９）とのあい
だに流れる腐食電流を測定する。前記分極電位が腐食電
位Ｅ。ｏｒｒ （カーク−オスマーの前記引用文参照）
に等しくなるように参照電極がセットされる。
前記の試験装置を用いて、試験標本の１年間に減少する
寸法ｍｍ／Ｙ （ｍｍ ｐｅｒ ｙｅａｒ）によって表
わさ゛れる年間の腐蝕速度’ｃｏｒｒが２つの従来の鋼
３１６５ｔｓｔおよびウラナス（Ｕｒａｎｕｓ）Ｂ−６
ならびに本発明のＣＥＤ−９について測定された。３つ
の異なった条件のもとて測定値をえた。つまり該条件は
グラインダーの回転数が２５ｒｐＨｌおよび１１００ｒ
ｐで低荷重（４９ｋｏ／ｃｍ２ ）のばあいと回転数が
１００ｒｐｉ＋で高荷重（７８ｋａ／ｃｍ２）のばあい
である。結果を下記の第１表に示す。
寸法ｍｍ／Ｙ （ｍｍ ｐｅｒ ｙｅａｒ）によって表
わさ゛れる年間の腐蝕速度’ｃｏｒｒが２つの従来の鋼
３１６５ｔｓｔおよびウラナス（Ｕｒａｎｕｓ）Ｂ−６
ならびに本発明のＣＥＤ−９について測定された。３つ
の異なった条件のもとて測定値をえた。つまり該条件は
グラインダーの回転数が２５ｒｐＨｌおよび１１００ｒ
ｐで低荷重（４９ｋｏ／ｃｍ２ ）のばあいと回転数が
１００ｒｐｉ＋で高荷重（７８ｋａ／ｃｍ２）のばあい
である。結果を下記の第１表に示す。
［以下余白］
第１表からＣＥＤ−Ｑのみが低腐食性すなわち、低い
’ｃｏｒｒ値および低侵食速度を有することがわかる。
’ｃｏｒｒ値および低侵食速度を有することがわかる。
［発明の効果］
前記のように本発明のＣＩＥＤ−９は従来の鋼と比べて
優れた耐腐食性および耐侵食性を有し、湿式法によるリ
ン酸の製造で用いられる部品などに有用であるという効
果を奏する。
優れた耐腐食性および耐侵食性を有し、湿式法によるリ
ン酸の製造で用いられる部品などに有用であるという効
果を奏する。
第１図は実施例で用いた■旧試験装置の概略図、第２図
は実施例で用いた拡大された金属の標本の断面図、第３
図は実施例で用いた拡大されたグラインダーの底面図を
示す。 ［図面の符号］ （１）：容器 （２）：スターラー （３）：セ ル （４）：標本ホルダー （５）：標 本 （６）：グラインダー （刀：回転シャフト （８）：標準カロメル電極 （９）：補助白金電極 （１０） ：おもり （１１）：モータ （１２） ：ポテンシオメータ （１３） ：アンペロメータ （１４） ：補助電極コントロール （１５） ：分極電位ゼネレータ 特許出願人 ファーティライザーズ アンドニｈ３
は実施例で用いた拡大された金属の標本の断面図、第３
図は実施例で用いた拡大されたグラインダーの底面図を
示す。 ［図面の符号］ （１）：容器 （２）：スターラー （３）：セ ル （４）：標本ホルダー （５）：標 本 （６）：グラインダー （刀：回転シャフト （８）：標準カロメル電極 （９）：補助白金電極 （１０） ：おもり （１１）：モータ （１２） ：ポテンシオメータ （１３） ：アンペロメータ （１４） ：補助電極コントロール （１５） ：分極電位ゼネレータ 特許出願人 ファーティライザーズ アンドニｈ３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鉄を主成分とし、モリブデン３〜６重量％、銅０．
２５〜０．３５重量％、ケイ素最大１．５重量％、マン
ガン最大１重量％および炭素 ０．１２〜０．３０重量％を含有し、モリブデンと炭素
の相対的割合が式 モリブデン含量（重量％）−炭素含量（重量％）×１６
＝１〜２．５（重量％） で決定される条件をもつステンレススチール。 ２ ニッケルを含有する特許請求の範囲第１項記載のス
テンレススチール。 ３ ニッケルを約５〜２５重量％含有する特許請求の範
囲第２項記載のステンレススチール。 ４ クロムを含有する特許請求の範囲第１項、第２項ま
たは第３項記載のステンレススチール。 ５ クロムを約５〜２０重量％含有する特許請求の範囲
第４項記載のステンレススチール。 ６ ニオブを０．２５〜０．６５重量％含有する特許請
求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項または第５項
記載のステンレススチール。 ７ タンタルを０．２５〜０．５５重量％含有する特許
請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項、第５項ま
たは第６項記載のステンレススチール。 ８ 特許請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項、
第５項、第６項または第７項記載のステンレススチール
からなるステンレススチールの成形物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IL72001 | 1984-06-04 | ||
| IL72001A IL72001A (en) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | Stainless steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6184358A true JPS6184358A (ja) | 1986-04-28 |
Family
ID=11055109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60120348A Pending JPS6184358A (ja) | 1984-06-04 | 1985-06-03 | ステンレススチ−ル |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4740353A (ja) |
| EP (1) | EP0168919B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6184358A (ja) |
| AT (1) | ATE38251T1 (ja) |
| CA (1) | CA1251661A (ja) |
| DE (1) | DE3565859D1 (ja) |
| DK (1) | DK166090C (ja) |
| ES (1) | ES8603965A1 (ja) |
| IL (1) | IL72001A (ja) |
| NL (1) | NL8502027A (ja) |
| ZA (1) | ZA853397B (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5000912A (en) * | 1989-12-15 | 1991-03-19 | Ethicon, Inc. | Nickel titanium martensitic steel for surgical needles |
| GR930100464A (el) * | 1992-12-09 | 1994-08-31 | Ethicon Inc | Διάταξη δια τη πρόβλεψη της συμπεριφοράς κραμάτων ανοξείδωτου χάλυβος προς χρήσιν με χειρουργικες βελόνες. |
| US6187261B1 (en) * | 1996-07-09 | 2001-02-13 | Modern Alloy Company L.L.C. | Si(Ge)(-) Cu(-)V Universal alloy steel |
| JP2000329042A (ja) * | 1999-05-20 | 2000-11-28 | Mitsubishi Electric Corp | スタータ |
| US8430075B2 (en) * | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
| US8479700B2 (en) * | 2010-01-05 | 2013-07-09 | L. E. Jones Company | Iron-chromium alloy with improved compressive yield strength and method of making and use thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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