JPS6179950A - 多室冷暖房装置 - Google Patents
多室冷暖房装置Info
- Publication number
- JPS6179950A JPS6179950A JP20082884A JP20082884A JPS6179950A JP S6179950 A JPS6179950 A JP S6179950A JP 20082884 A JP20082884 A JP 20082884A JP 20082884 A JP20082884 A JP 20082884A JP S6179950 A JPS6179950 A JP S6179950A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- pressure
- heating
- pump
- heater
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は補助熱源により高圧液冷媒を加熱する冷媒加熱
器を有し、その熱エネルギを暖房時の低圧蒸発器で得ら
れた主熱源からの暖房出力に加える事でヒートポンプ暖
房能力の増加をはかる多室冷暖房装置において、冷媒加
熱器内を流れる冷媒の流量制御手段に関するものである
。
器を有し、その熱エネルギを暖房時の低圧蒸発器で得ら
れた主熱源からの暖房出力に加える事でヒートポンプ暖
房能力の増加をはかる多室冷暖房装置において、冷媒加
熱器内を流れる冷媒の流量制御手段に関するものである
。
従来例の構成とその問題点
従来、空気熱源ヒートポンプ式の多室冷暖房装置では低
外気温時の暖房能力不足や暖房運転開始時の暖房効果の
立ち上り特性の改善を図るため、例えば第２図で示され
るような冷媒加熱器を有した冷暖房装置が提案されてい
る。第３図はその動作を表わしたモリエル線図である。
外気温時の暖房能力不足や暖房運転開始時の暖房効果の
立ち上り特性の改善を図るため、例えば第２図で示され
るような冷媒加熱器を有した冷暖房装置が提案されてい
る。第３図はその動作を表わしたモリエル線図である。
第２図において、１は屋外ユニット部分、２および２は
屋内ユニット部分で、これらのユニットはそれぞれ２本
の冷媒配管３，４および３′、４により接続されている
。屋外ユニット部分１におい回路となる配管４および４
′から減圧器８への糸路に設けられた受液器であり、受
液器９からは冷媒ポンプ１０、冷媒加熱器１１および逆
止弁１２を直列に介して圧縮機５の吐出冷媒ガス配管１
３と接続される冷媒回路１４が設けられている。１５お
よび１６は屋内ユニット２を使用する時に開動作する電
磁弁、１５′および１６′は屋内ユニット２′を使用す
る時に開動作する電磁弁である。電磁弁１５．１５は分
岐回路１７を介して四方弁６と、電磁弁１６ 、１６’
は分岐回路１８を介して受液器９とそれぞれ接続されて
いる。
屋内ユニット部分で、これらのユニットはそれぞれ２本
の冷媒配管３，４および３′、４により接続されている
。屋外ユニット部分１におい回路となる配管４および４
′から減圧器８への糸路に設けられた受液器であり、受
液器９からは冷媒ポンプ１０、冷媒加熱器１１および逆
止弁１２を直列に介して圧縮機５の吐出冷媒ガス配管１
３と接続される冷媒回路１４が設けられている。１５お
よび１６は屋内ユニット２を使用する時に開動作する電
磁弁、１５′および１６′は屋内ユニット２′を使用す
る時に開動作する電磁弁である。電磁弁１５．１５は分
岐回路１７を介して四方弁６と、電磁弁１６ 、１６’
は分岐回路１８を介して受液器９とそれぞれ接続されて
いる。
冷媒加熱器１１に設けられる補助熱源としては例えば圧
縮機５をエンジンで駆動する場合に得られるエンジン排
熱や、電気ヒータなど何でもよいが第２図の従来例では
２個の電気ヒータ１９および１９を用いた例を示してい
る。各電気ヒータは電源２０に対して並列に接続され、
それぞれスイッチ２１および２１を有している。各スイ
ッチは屋内ユニット２を暖房運転している時にスイッチ
２１かＯＮし、屋内ユニット２′を暖房運転している時
にスイッチ２１′がＯＮとなるよう構成されている。
縮機５をエンジンで駆動する場合に得られるエンジン排
熱や、電気ヒータなど何でもよいが第２図の従来例では
２個の電気ヒータ１９および１９を用いた例を示してい
る。各電気ヒータは電源２０に対して並列に接続され、
それぞれスイッチ２１および２１を有している。各スイ
ッチは屋内ユニット２を暖房運転している時にスイッチ
２１かＯＮし、屋内ユニット２′を暖房運転している時
にスイッチ２１′がＯＮとなるよう構成されている。
以上の従来の構成において、暖房２室運転時の動作を第
３図を併用して説明する。屋内熱交換器２２および２２
で凝縮した高圧冷媒液は受液器９へ流入しく第３図ｄ点
）、二方向に分岐される。
３図を併用して説明する。屋内熱交換器２２および２２
で凝縮した高圧冷媒液は受液器９へ流入しく第３図ｄ点
）、二方向に分岐される。
一方は減圧器８で減圧され屋外熱交換器７へ流入しく第
３図ｅ点）、外気より吸熱気化し圧縮機５に吸入後（第
３図ａ点）圧縮され、高圧冷媒ガスとして吐出される。
３図ｅ点）、外気より吸熱気化し圧縮機５に吸入後（第
３図ａ点）圧縮され、高圧冷媒ガスとして吐出される。
他方は、冷媒ポンプ１０により冷媒加熱器１１に流入し
く第３図ｆ点）、電気ヒータ１９および１９により加熱
気化された後、逆止弁１２を経て、圧縮機５から出た吐
出冷媒カスと混合しく第３図Ｃ点）四方弁６を経て再び
屋内熱交換器２２および２２′で凝縮液化される。
く第３図ｆ点）、電気ヒータ１９および１９により加熱
気化された後、逆止弁１２を経て、圧縮機５から出た吐
出冷媒カスと混合しく第３図Ｃ点）四方弁６を経て再び
屋内熱交換器２２および２２′で凝縮液化される。
以上の説明でわかるように、
ＧＭ、圧縮機５の冷媒流量
Ｇｐ 、冷媒ポンプ１０の冷媒流量
ＧＯ９屋内熱交換器２２および２２を流れる合計の冷媒
流量 ＱＨ：暖房能力 とすれば ＧＣ＝ ＧＭ ＋ ＧＣ となり、ＱＨは ＱＨ＝Ｇｃ （ｉｃ−ｉｄ）＝ＧＭ（ｉＣ’ｃｉ）十Ｇ
ｐ（ｉｃ ｉｄ） すなわち、冷媒加熱器１１の加熱能力ＱＲＨＱ ＲＨ”
” ＧＰ （ｉｃ ｉｄ）ふんだけ暖房能力が増加す
る事になり、低外気温時の暖房能力不足や暖房運転開始
時の暖房効果の立ち上り特性の改善を図る手段として用
いられていた。しかしこのような従来の冷暖房装置で暖
房１室運転を行なうため冷媒加熱器１１の電気ヒータ１
９又は１９′のいずれかＯＦＦして加熱量ＱＲＨを半減
させようとした場合には次のような欠点があった。
流量 ＱＨ：暖房能力 とすれば ＧＣ＝ ＧＭ ＋ ＧＣ となり、ＱＨは ＱＨ＝Ｇｃ （ｉｃ−ｉｄ）＝ＧＭ（ｉＣ’ｃｉ）十Ｇ
ｐ（ｉｃ ｉｄ） すなわち、冷媒加熱器１１の加熱能力ＱＲＨＱ ＲＨ”
” ＧＰ （ｉｃ ｉｄ）ふんだけ暖房能力が増加す
る事になり、低外気温時の暖房能力不足や暖房運転開始
時の暖房効果の立ち上り特性の改善を図る手段として用
いられていた。しかしこのような従来の冷暖房装置で暖
房１室運転を行なうため冷媒加熱器１１の電気ヒータ１
９又は１９′のいずれかＯＦＦして加熱量ＱＲＨを半減
させようとした場合には次のような欠点があった。
冷媒ポンプ１０の冷媒流量Ｇｐは所要の最大能力、すな
わち暖房２室運転時の冷媒加熱能力ＱＲＨに合わせて設
計されており、電気ヒータ１９，１９か共にＯＮになっ
た時に冷媒加熱器１１を出た冷媒の状態が適性な過熱ガ
ス域となるように設計される。その理由は、圧縮機５か
ら出た吐出ガスと合流して（第２図Ｃ点）、四方弁６、
冷媒配管３を経て屋内熱交換器２２および２２′の入口
に至る経路中の冷媒ガス状態を過熱ガス状態に保つため
である。もし冷媒加熱器１１の出口冷媒状態が飽和状態
に近いと、圧縮機５との合流点（第３図Ｃ点）は飽和ガ
ス領域に近ずく事になり、屋内熱交換器２２および２２
の入口に至る前に、経路中での放熱により飽和域に達し
てしまい、本来は暖房能力に１００％利用すべき凝縮潜
熱の一部が失われてしまい、暖房効率の低下を招く事に
なる。
わち暖房２室運転時の冷媒加熱能力ＱＲＨに合わせて設
計されており、電気ヒータ１９，１９か共にＯＮになっ
た時に冷媒加熱器１１を出た冷媒の状態が適性な過熱ガ
ス域となるように設計される。その理由は、圧縮機５か
ら出た吐出ガスと合流して（第２図Ｃ点）、四方弁６、
冷媒配管３を経て屋内熱交換器２２および２２′の入口
に至る経路中の冷媒ガス状態を過熱ガス状態に保つため
である。もし冷媒加熱器１１の出口冷媒状態が飽和状態
に近いと、圧縮機５との合流点（第３図Ｃ点）は飽和ガ
ス領域に近ずく事になり、屋内熱交換器２２および２２
の入口に至る前に、経路中での放熱により飽和域に達し
てしまい、本来は暖房能力に１００％利用すべき凝縮潜
熱の一部が失われてしまい、暖房効率の低下を招く事に
なる。
しかしながら、暖房１室運転時は電気ヒータ１９．１９
の一方をＯＦＦにする事は、屋内熱交換器の台数減少に
よる冷媒回路の高圧異常上昇を防ぐ点からは必要不可欠
である。したかって冷媒加熱能力ＱＲＨを半減させた場
合は、冷媒ポンプ１０の冷媒流量Ｇｐか暖房２室時と同
一であれは冷媒加熱器１１の出口冷媒状態は飽和域に入
ってしまい（第３図ｇ点）、前述の暖房効率の低下を招
くという欠点を生じてくる。これを防止するために冷媒
ポンプ１０の流量Ｇｐを加熱量ＱＲＨの変化に合わせて
変化させ、冷媒加熱器１１の出口冷媒状態を一定の過熱
ガス状態に保つ必要かあった。このため冷媒ポンプ１ｏ
の流量可変手段を設ける必要かある。具体的には冷媒ポ
ンプ１０の回転数を変化させる方法や冷媒ポンプ１０の
出口または入口側に流量調整弁を設ける方法があったが
、前者は電気的な制御回路が必要であり、後者は弁を駆
動する可動部分が必要であるなど、共にコストアップや
複雑化の要因となっていた。
の一方をＯＦＦにする事は、屋内熱交換器の台数減少に
よる冷媒回路の高圧異常上昇を防ぐ点からは必要不可欠
である。したかって冷媒加熱能力ＱＲＨを半減させた場
合は、冷媒ポンプ１０の冷媒流量Ｇｐか暖房２室時と同
一であれは冷媒加熱器１１の出口冷媒状態は飽和域に入
ってしまい（第３図ｇ点）、前述の暖房効率の低下を招
くという欠点を生じてくる。これを防止するために冷媒
ポンプ１０の流量Ｇｐを加熱量ＱＲＨの変化に合わせて
変化させ、冷媒加熱器１１の出口冷媒状態を一定の過熱
ガス状態に保つ必要かあった。このため冷媒ポンプ１ｏ
の流量可変手段を設ける必要かある。具体的には冷媒ポ
ンプ１０の回転数を変化させる方法や冷媒ポンプ１０の
出口または入口側に流量調整弁を設ける方法があったが
、前者は電気的な制御回路が必要であり、後者は弁を駆
動する可動部分が必要であるなど、共にコストアップや
複雑化の要因となっていた。
発明の目的
本発明は、複数の高圧冷媒凝縮熱交換器にそれぞれ第１
次減圧器を設け、冷媒ポンプの吸い込み側を第１次減圧
器の出口側に接続するという安価で簡単な構成で冷媒ポ
ンプの流量制御を行ない、冷媒加熱器の加熱量が暖房２
室時から暖房１室時へと大きく変化しても、冷媒加熱器
出口の冷媒状態を過熱ガス状態に保つ冷媒流量制御手段
を提供する事を目的とするものである。
次減圧器を設け、冷媒ポンプの吸い込み側を第１次減圧
器の出口側に接続するという安価で簡単な構成で冷媒ポ
ンプの流量制御を行ない、冷媒加熱器の加熱量が暖房２
室時から暖房１室時へと大きく変化しても、冷媒加熱器
出口の冷媒状態を過熱ガス状態に保つ冷媒流量制御手段
を提供する事を目的とするものである。
発明の構成
この目的を達成するため本発明は、複数の高圧冷媒凝縮
熱交換器と、各高圧冷媒凝縮熱交換器から出た高圧液冷
媒を独立に減圧する複数の第１次減圧器と、前記複数の
第１次減圧器を出た冷媒を減圧する第２次減圧器と、１
台の低圧蒸発熱交換器および圧縮機により構成されるヒ
ートポンプ暖房サイクルに、前記第１次減圧器を出た冷
媒を冷媒ポンプ、冷媒加熱器および逆止弁を介して圧縮
機吐出冷媒回路へ導く冷媒回路を設けたものである。
熱交換器と、各高圧冷媒凝縮熱交換器から出た高圧液冷
媒を独立に減圧する複数の第１次減圧器と、前記複数の
第１次減圧器を出た冷媒を減圧する第２次減圧器と、１
台の低圧蒸発熱交換器および圧縮機により構成されるヒ
ートポンプ暖房サイクルに、前記第１次減圧器を出た冷
媒を冷媒ポンプ、冷媒加熱器および逆止弁を介して圧縮
機吐出冷媒回路へ導く冷媒回路を設けたものである。
この構成により暖房２室運転から１室運転に移行し冷媒
加熱器の加熱量が変化しても冷媒ポンプの流量が減少し
冷媒加熱器出口の冷媒状態を過熱ガス状態に保つことが
できる。
加熱器の加熱量が変化しても冷媒ポンプの流量が減少し
冷媒加熱器出口の冷媒状態を過熱ガス状態に保つことが
できる。
実施例の説明
以下、本発明の一実施例について添付図面の第１図を参
考に説明する。
考に説明する。
同図において、第２図の従来例と同一部品は同一番号に
て示しである。従来例と異なる構成部分は、屋内熱交換
器２２および２２′から分岐回路１８に至る冷媒回路中
に第１次減圧器２３および２３′を設け、分岐回路１８
から屋外熱交換器７に至る冷媒回路中に第２次減圧器２
４を設け、前記第１次減圧器２３．２３’と第２次減圧
器２４とを結ぶ冷媒回路に冷媒ポンプ１０の吸込側を接
続し、前記第１次減圧器２３．２３’を出た冷媒ポンプ
１０、冷媒加熱器１１および逆止弁１２を介して圧縮機
吐出冷媒回路１３へ導いている点である。
て示しである。従来例と異なる構成部分は、屋内熱交換
器２２および２２′から分岐回路１８に至る冷媒回路中
に第１次減圧器２３および２３′を設け、分岐回路１８
から屋外熱交換器７に至る冷媒回路中に第２次減圧器２
４を設け、前記第１次減圧器２３．２３’と第２次減圧
器２４とを結ぶ冷媒回路に冷媒ポンプ１０の吸込側を接
続し、前記第１次減圧器２３．２３’を出た冷媒ポンプ
１０、冷媒加熱器１１および逆止弁１２を介して圧縮機
吐出冷媒回路１３へ導いている点である。
以上の構成であるため、冷媒ポンプ１０の吸い込み側冷
媒の圧力は常に凝縮圧力より低く、蒸発圧力よりは高い
圧力となる。
媒の圧力は常に凝縮圧力より低く、蒸発圧力よりは高い
圧力となる。
次に本発明の詳細な説明する。第４図はその動作を表わ
したモリエル線図である。暖房２室運転時、冷媒加熱器
１１の加熱能力ＱＲＨは電気ヒータ１９ 、１９’が共
に○Ｎされている。屋内熱交換器２２ 、２２’で凝縮
した液冷媒（第４図ｄ点）は第１次減圧器２３および２
３′で若干減圧され圧力ＰＭ２となり、受液器９に流入
しく第４図量２点）二方向に分岐される。一方は第２次
減圧器２４で減圧され屋外熱交換器７へ流入しく第４図
ｅ点）、外気より吸熱気化し圧縮機５に吸入後（第４図
ａ点）圧縮され、高圧冷媒カスとして吐出される。
したモリエル線図である。暖房２室運転時、冷媒加熱器
１１の加熱能力ＱＲＨは電気ヒータ１９ 、１９’が共
に○Ｎされている。屋内熱交換器２２ 、２２’で凝縮
した液冷媒（第４図ｄ点）は第１次減圧器２３および２
３′で若干減圧され圧力ＰＭ２となり、受液器９に流入
しく第４図量２点）二方向に分岐される。一方は第２次
減圧器２４で減圧され屋外熱交換器７へ流入しく第４図
ｅ点）、外気より吸熱気化し圧縮機５に吸入後（第４図
ａ点）圧縮され、高圧冷媒カスとして吐出される。
他方は冷媒ポンプ１０に流入し、電気ヒータ１９および
１９′により加熱気化された後、逆止弁１２を経て、圧
縮機５から出た吐出ガス冷媒と混合しく第４図Ｃ点）四
方弁６を経て再び屋内熱交換器２２および２２′で凝縮
液化される。
１９′により加熱気化された後、逆止弁１２を経て、圧
縮機５から出た吐出ガス冷媒と混合しく第４図Ｃ点）四
方弁６を経て再び屋内熱交換器２２および２２′で凝縮
液化される。
この時、冷媒ポンプ１０の吸い込み側の冷媒圧力ＰＭ２
は絞り抵抗２３および２３′のため凝縮圧力ＰＣ２より
若干低く、蒸発圧力ＰＥ２よりは高い中間圧力となって
いる。
は絞り抵抗２３および２３′のため凝縮圧力ＰＣ２より
若干低く、蒸発圧力ＰＥ２よりは高い中間圧力となって
いる。
第５図は冷媒ポンプ１ｏの流量特性図であり、横軸は冷
媒流量Ｇｐ、ｇ軸は冷媒ポンプ１０の吐出揚程ΔＰであ
る。暖房２室運転時、実線２４て示す流量特性を有する
冷媒ポンプ１０はΔｐ２＝ＰＣ２−ＰＭ２の吐出揚程で
運転され冷媒流量ＧＰ２を流し、冷媒加熱器１１の出口
冷媒状態が適性な過熱ガス状態を維持している。
媒流量Ｇｐ、ｇ軸は冷媒ポンプ１０の吐出揚程ΔＰであ
る。暖房２室運転時、実線２４て示す流量特性を有する
冷媒ポンプ１０はΔｐ２＝ＰＣ２−ＰＭ２の吐出揚程で
運転され冷媒流量ＧＰ２を流し、冷媒加熱器１１の出口
冷媒状態が適性な過熱ガス状態を維持している。
次に暖房１室時の動作について説明する。暖房１室時一
方の屋内ユニット、例えば２′は停止されるから、冷媒
加熱器１１内の電気ヒータ１９も○ＦＦとなり冷媒加熱
能力ＱＲＨは減少する。この時の冷媒ポンプ１０にかか
る吐出揚程ΔＰ１はΔＰ１ ”ＰＣＩ −ＰＭｌであり
暖房２室時の吐出揚程ΔＰ２に比較しΔＰ１）ΔＰ２と
なっている。
方の屋内ユニット、例えば２′は停止されるから、冷媒
加熱器１１内の電気ヒータ１９も○ＦＦとなり冷媒加熱
能力ＱＲＨは減少する。この時の冷媒ポンプ１０にかか
る吐出揚程ΔＰ１はΔＰ１ ”ＰＣＩ −ＰＭｌであり
暖房２室時の吐出揚程ΔＰ２に比較しΔＰ１）ΔＰ２と
なっている。
これは、暖房１室時は屋内熱交換器の台数が減少し凝縮
圧力ＰＣＩ を上昇させると同時に、屋内熱交換器２２
に比較し相対的に大きくなる屋外熱交換器７のため蒸発
圧力Ｐ。１が上昇し、圧縮機５の冷媒流量が増加するた
め、暖房２室運転時に比較し暖房１室運転時の方が１室
あたりの冷媒流量が増加するためである。
圧力ＰＣＩ を上昇させると同時に、屋内熱交換器２２
に比較し相対的に大きくなる屋外熱交換器７のため蒸発
圧力Ｐ。１が上昇し、圧縮機５の冷媒流量が増加するた
め、暖房２室運転時に比較し暖房１室運転時の方が１室
あたりの冷媒流量が増加するためである。
この結果第５図に示すように、冷媒ポンプ１゜の吐出揚
程はΔＰ１へ増加し、冷媒ポンプ１０の流量はＧＰｌへ
と減少する。
程はΔＰ１へ増加し、冷媒ポンプ１０の流量はＧＰｌへ
と減少する。
すなわち、前記第１次減圧器の絞り抵抗を適切に設定す
れば、暖房２室運転時と暖房１室時の冷媒ポンプ流量を
冷媒加熱器１１の加熱能力の大小に応じて切換える事が
できる。
れば、暖房２室運転時と暖房１室時の冷媒ポンプ流量を
冷媒加熱器１１の加熱能力の大小に応じて切換える事が
できる。
この結果、圧縮機５からでた吐出冷媒ガスとの合流点（
第１図Ｃ点）の過熱度は適切に保たれ、四方弁６、冷媒
配管３を経て屋内熱交換器２の入口に至る経路中の冷媒
ガス状態を過熱ガス状態に保つ事ができ、その経路中で
は放熱による冷媒の凝縮を防止でき、屋内熱交換器２内
で凝縮潜熱を有効に使用でき、暖房効率の低下を防止で
きる。
第１図Ｃ点）の過熱度は適切に保たれ、四方弁６、冷媒
配管３を経て屋内熱交換器２の入口に至る経路中の冷媒
ガス状態を過熱ガス状態に保つ事ができ、その経路中で
は放熱による冷媒の凝縮を防止でき、屋内熱交換器２内
で凝縮潜熱を有効に使用でき、暖房効率の低下を防止で
きる。
発明の効果
以上述べたように本発明は、複数の高圧冷媒凝縮熱交換
器と、各高圧冷媒凝縮熱交換器から出た高圧液冷媒を独
立に減圧する複数の第１次減圧器と、前記複数の第１次
減圧器を出た冷媒を減圧する第２次減圧器と、１台の低
圧蒸発熱交換器および圧縮機により構成されるヒートポ
ンプ暖房サイクルにおいて、前記第１次減圧器を出た冷
媒を冷媒ポンプ、冷媒加熱器および逆止弁を介して圧縮
機吐出冷媒回路へ導く冷媒回路を設けるという安価で簡
単な構成により、暖房２室運転時と暖房１室運転時とで
冷媒ポンプに作用する吐出揚程を変化させ、その冷媒流
量を制御する事ができる。
器と、各高圧冷媒凝縮熱交換器から出た高圧液冷媒を独
立に減圧する複数の第１次減圧器と、前記複数の第１次
減圧器を出た冷媒を減圧する第２次減圧器と、１台の低
圧蒸発熱交換器および圧縮機により構成されるヒートポ
ンプ暖房サイクルにおいて、前記第１次減圧器を出た冷
媒を冷媒ポンプ、冷媒加熱器および逆止弁を介して圧縮
機吐出冷媒回路へ導く冷媒回路を設けるという安価で簡
単な構成により、暖房２室運転時と暖房１室運転時とで
冷媒ポンプに作用する吐出揚程を変化させ、その冷媒流
量を制御する事ができる。
その結果、冷媒加熱器出口の冷媒の状態を最過熱ガス状
態に保つ事ができ、屋内熱交換器入口前で冷媒ガスが凝
縮してしまい、暖房効率が低下するのを防止する事がで
きる。なお、本発明の実施例では２室冷暖房装置につい
て述べたが、屋内外ユニ、７）が各１台の１室冷暖房装
置で本発明を実施しても、冷媒加熱能力の変化に対して
は同様の効果を有する事は言うまでもない。
態に保つ事ができ、屋内熱交換器入口前で冷媒ガスが凝
縮してしまい、暖房効率が低下するのを防止する事がで
きる。なお、本発明の実施例では２室冷暖房装置につい
て述べたが、屋内外ユニ、７）が各１台の１室冷暖房装
置で本発明を実施しても、冷媒加熱能力の変化に対して
は同様の効果を有する事は言うまでもない。
また、第１図の実施例では第１次減圧器をキャピラリチ
ー−ブで構成しているが、自動膨張弁などで構成しても
同様の効果を得る事ができるものである。
ー−ブで構成しているが、自動膨張弁などで構成しても
同様の効果を得る事ができるものである。
第１図は本発明の多室冷暖房装置の一実施例を示す冷媒
回路図、第２図は従来の多室冷暖房装置の冷媒回路図、
第３図は第２図の多室冷暖房装置の動作を表わすモリエ
ル線図、第４図は第１図の多室冷暖房装置の動作を表わ
すモリエル線図、第５図は冷媒ポンプの流量特性図であ
る。 ５・・ 圧縮機、７・・・・・・屋外熱交換器、１０
・冷媒ポンプ、１１・・ 冷媒加熱器、１２・・ 逆止
弁、２２．２２’ ・・屋内熱交換器、２３．２３−
・第１次減圧器、２４・・−第２次減圧器。
回路図、第２図は従来の多室冷暖房装置の冷媒回路図、
第３図は第２図の多室冷暖房装置の動作を表わすモリエ
ル線図、第４図は第１図の多室冷暖房装置の動作を表わ
すモリエル線図、第５図は冷媒ポンプの流量特性図であ
る。 ５・・ 圧縮機、７・・・・・・屋外熱交換器、１０
・冷媒ポンプ、１１・・ 冷媒加熱器、１２・・ 逆止
弁、２２．２２’ ・・屋内熱交換器、２３．２３−
・第１次減圧器、２４・・−第２次減圧器。
Claims (1)
- 複数の高圧冷媒凝縮熱交換器と、各高圧冷媒凝縮熱交換
器から出た高圧液冷媒を独立して減圧する複数の第１次
減圧器と、前記複数の第１次減圧器を出た冷媒を減圧す
る第２次減圧器と、１台の低圧蒸発熱交換器および圧縮
機により構成されるヒートポンプ暖房サイクルに、前記
第１次減圧器を出た冷媒を冷媒ポンプ、冷媒加熱器およ
び逆止弁を介して圧縮機吐出冷媒回路へ導く冷媒回路を
設けた多室冷暖房装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20082884A JPS6179950A (ja) | 1984-09-26 | 1984-09-26 | 多室冷暖房装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20082884A JPS6179950A (ja) | 1984-09-26 | 1984-09-26 | 多室冷暖房装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6179950A true JPS6179950A (ja) | 1986-04-23 |
| JPH0252785B2 JPH0252785B2 (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=16430875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20082884A Granted JPS6179950A (ja) | 1984-09-26 | 1984-09-26 | 多室冷暖房装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6179950A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5343935A (en) * | 1990-09-14 | 1994-09-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Multiple type air conditioning apparatus |
-
1984
- 1984-09-26 JP JP20082884A patent/JPS6179950A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5343935A (en) * | 1990-09-14 | 1994-09-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Multiple type air conditioning apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0252785B2 (ja) | 1990-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07234038A (ja) | 多室型冷暖房装置及びその運転方法 | |
| JP2006258343A (ja) | 空気調和装置 | |
| KR930005666B1 (ko) | 공기 조화장치 및 그 운전방법 | |
| KR20160091298A (ko) | 공기 조화 시스템 | |
| KR100225636B1 (ko) | 냉난방겸용 공기조화기 | |
| JPS6155018B2 (ja) | ||
| JP4898025B2 (ja) | マルチ型ガスヒートポンプ式空気調和装置 | |
| KR20200003589A (ko) | 공기 조화 시스템 | |
| JP3456871B2 (ja) | 冷凍能力制御用熱交換器部付き冷凍回路 | |
| KR100788477B1 (ko) | 열교환기가 구비된 히트펌프형 공조시스템 | |
| JP2538210B2 (ja) | エンジン駆動式ヒ−トポンプ装置 | |
| JPS6179950A (ja) | 多室冷暖房装置 | |
| JP3511161B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| KR100441008B1 (ko) | 냉난방 공기조화시스템 | |
| KR20200114123A (ko) | 공기조화 장치 | |
| CN216924596U (zh) | 一种三联供空调热水系统 | |
| CN113218098B (zh) | 一种基于三器冷媒压缩循环的气体处理方法和系统 | |
| CN220250345U (zh) | 热泵系统 | |
| JP3326322B2 (ja) | 空気調和機ならびにこの空気調和機を備えた空気調和システム | |
| JP2511960B2 (ja) | 多室形空気調和機 | |
| KR20230014959A (ko) | 일렉트릭 히트펌프 시스템 | |
| JPS6144256A (ja) | 冷暖房装置 | |
| JPS60598Y2 (ja) | 分離形冷暖房機 | |
| CN112393456A (zh) | 空调系统及空调系统的控制方法 | |
| JPH03113249A (ja) | 冷暖房融雪装置 |