JPS6178541A - ノズル - Google Patents
ノズルInfo
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- JPS6178541A JPS6178541A JP20067884A JP20067884A JPS6178541A JP S6178541 A JPS6178541 A JP S6178541A JP 20067884 A JP20067884 A JP 20067884A JP 20067884 A JP20067884 A JP 20067884A JP S6178541 A JPS6178541 A JP S6178541A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- molten steel
- small
- nozzle according
- diameter part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はタンディツシュノズル特にはアルミニウム含有
量が１０１０％以上のアルミキルド鋼の小断面連続鋳造
法に使用するに最適なノズル耐火物するものである。
量が１０１０％以上のアルミキルド鋼の小断面連続鋳造
法に使用するに最適なノズル耐火物するものである。
（従来の技術および発明が解決しようとする問題点）
アルミキルド鋼の連続鋳造において、溶鋼中のアルミニ
ュウム含有量が１０１０％５ｃ上まわると、一般に市販
されているタンディシュノズルでは、溶−が通過する際
にα−ム１ｘｏｓ ’に主体とした付着物が生成するこ
とが良く知られている。この付着物の虫取メカニズムに
ついては、未だ確固次る定説はないが （１） 耐大物と溶鋼の反応生成物 （２） 耐火物気孔から浸入してくる空気による溶鋼
酸化物 （３）温度低下による過飽和Ａｌ２Ｏ，の析出物の耐火
物への付着 （４）脱酸生成物の耐火物への付着 といった原因が挙げられている。いすｈ、にしてもこの
ような付着物はタンディシュノズルからの溶鋼の供給を
妨げるいわゆるノズル閉塞現象を引き起こす原因となる
。とりわけ小断面連鋳においては、ノズル口径を大きく
とれないのでノズル閉塞が生じ易く、溶鋼中のアルミニ
ュウム含有量がＣＬ（ＭＯ％を上まわると鋳込に著しい
支障をきたすことは周知の事実である。
ュウム含有量が１０１０％５ｃ上まわると、一般に市販
されているタンディシュノズルでは、溶−が通過する際
にα−ム１ｘｏｓ ’に主体とした付着物が生成するこ
とが良く知られている。この付着物の虫取メカニズムに
ついては、未だ確固次る定説はないが （１） 耐大物と溶鋼の反応生成物 （２） 耐火物気孔から浸入してくる空気による溶鋼
酸化物 （３）温度低下による過飽和Ａｌ２Ｏ，の析出物の耐火
物への付着 （４）脱酸生成物の耐火物への付着 といった原因が挙げられている。いすｈ、にしてもこの
ような付着物はタンディシュノズルからの溶鋼の供給を
妨げるいわゆるノズル閉塞現象を引き起こす原因となる
。とりわけ小断面連鋳においては、ノズル口径を大きく
とれないのでノズル閉塞が生じ易く、溶鋼中のアルミニ
ュウム含有量がＣＬ（ＭＯ％を上まわると鋳込に著しい
支障をきたすことは周知の事実である。
この現象を回避する為にタンディシュノズルの付着物を
不活性ガスで脱落させる方法が提案されているが、ノズ
ル口径が小さい小断面連鋳においては、その細工が極め
て困難である。その上不活性ガスの吹き込みは注入ｉｔ
−乱し、ノズル耐火物の溶損を１ねき易いことが予想さ
れその制御に著しい困難が伴なうと考えられる。
不活性ガスで脱落させる方法が提案されているが、ノズ
ル口径が小さい小断面連鋳においては、その細工が極め
て困難である。その上不活性ガスの吹き込みは注入ｉｔ
−乱し、ノズル耐火物の溶損を１ねき易いことが予想さ
れその制御に著しい困難が伴なうと考えられる。
またメンディ７−１Ｌノズルの付着０！Ｉ？脱落させ閉
塞を回避する為に故意に耐火物の溶損金大きくしたいわ
ゆる溶損型タンディシュノズルの使用も考案ざｎ、でい
るが均一に溶損させると七が困難で鋳込速度の変動をま
ねき易い。
塞を回避する為に故意に耐火物の溶損金大きくしたいわ
ゆる溶損型タンディシュノズルの使用も考案ざｎ、でい
るが均一に溶損させると七が困難で鋳込速度の変動をま
ねき易い。
いずれにしてもタンディシュノズルの付着物を脱落させ
る手法は、その脱落物が溶鋼を汚染する懸念があシ、品
質上極めて好ましくない欠点がある。
る手法は、その脱落物が溶鋼を汚染する懸念があシ、品
質上極めて好ましくない欠点がある。
この他、タンディシュノズルロ径を大きくしノズルの閉
塞を回避する方法があるが、適切に溶鋼供給速度を制御
する為のストッパー、あるいはスライディングノズルの
併用が前提となる。
塞を回避する方法があるが、適切に溶鋼供給速度を制御
する為のストッパー、あるいはスライディングノズルの
併用が前提となる。
このような大口径のタンディシュノズルを使用すること
によって、ノズルの閉塞は回避できるものの、付着物の
脱着による溶鋼供給速度の変効は−けら力。ない。とり
わけ小断面連鋳ではこの変動によるモールド内メニスカ
スの変動が大きく、その制御が碑めて困難となり品質上
にも問題が残る。さらにストッパーやスライディングノ
ズル等の耐火物あるいに、付着物の脱落は溶鋼の汚染源
となる可能性がある。
によって、ノズルの閉塞は回避できるものの、付着物の
脱着による溶鋼供給速度の変効は−けら力。ない。とり
わけ小断面連鋳ではこの変動によるモールド内メニスカ
スの変動が大きく、その制御が碑めて困難となり品質上
にも問題が残る。さらにストッパーやスライディングノ
ズル等の耐火物あるいに、付着物の脱落は溶鋼の汚染源
となる可能性がある。
（問題点を解決するための手段および実施例）本発明は
、上記の不具合を回避【１、小断面連鋳でも容易にアル
ミキルド鋼を鋳込めるタンディシュノズルの材質、およ
び形状にかかわるものである。
、上記の不具合を回避【１、小断面連鋳でも容易にアル
ミキルド鋼を鋳込めるタンディシュノズルの材質、およ
び形状にかかわるものである。
以下に本発明を第１図及び第２図を参照して説明する。
第１図に本発明ノズルの典型例を示す断面図でありノズ
ル部１、リングノズル部２から基本的に構成される複合
ノズルである。
ル部１、リングノズル部２から基本的に構成される複合
ノズルである。
ここで、ノズル部１は溶鋼の流路４ａｔ−形成する大口
径部１ａと流路４ｂｔ−形成する小口径部１ｂＱ有して
いるもので、少くとも段階的に縮小された流路４ｂを備
えてなるものである。
径部１ａと流路４ｂｔ−形成する小口径部１ｂＱ有して
いるもので、少くとも段階的に縮小された流路４ｂを備
えてなるものである。
そこで、このノズル部１は一般に市販されているタンデ
ィシュノズルの材質、例えばＡ１．Ｏ。
ィシュノズルの材質、例えばＡ１．Ｏ。
−５１ｏ、系シャモット及びハイアルミナ耐火物などか
らなる材質で製造し次ものが使用でき、大口径部の口径
りとしては、α−Ａ １＝ ｏｎを主体とした付着物が
生成しても閉塞が生じないと考えられる任意の口径を容
易に選ぶことができる。
らなる材質で製造し次ものが使用でき、大口径部の口径
りとしては、α−Ａ １＝ ｏｎを主体とした付着物が
生成しても閉塞が生じないと考えられる任意の口径を容
易に選ぶことができる。
つぎにリングノズル部２は小口径部１ｂの端部内面にり
／グ状として配設してなるセラミックス内張りである。
／グ状として配設してなるセラミックス内張りである。
本発明でこのリングノズル部は溶鋼に対して偏れにくい
材質からなるセラミックスでつくられ九ものであり、こ
れらの材質としては非酸化物が適当であり、具体的ＶＣ
Ｆ′ｉ、ＺｒＢ１． ＴｉＢ１゜Ｔｉｅ 、 ８１３
Ｎ、 、 ＳｉＯ、Ｂ４（！ 、 ＡＩＮ 、 ＢＮの
−ｍ又は二種以上を主成分とするものが良くなかでも、
ＺｒＢ１− ＢＮ 複合体が溶鋼にぬれなく、α−Ａ１
□０３が付着しない点から重１“予てＺｒＢ２９５〜６
０％、ＢＮ ５〜４０％のものが最適である−０この
ようなセラミックスからなるリングノズルは予め環状リ
ングとして成形したものを焼結することで得られる一体
焼結リングであるものが好ましく使用でき、ノズル部本
体には適当な微合剤などを介して貼り合わせるなり、或
は故意にはめ合わせしめるなりして配設することができ
る。
材質からなるセラミックスでつくられ九ものであり、こ
れらの材質としては非酸化物が適当であり、具体的ＶＣ
Ｆ′ｉ、ＺｒＢ１． ＴｉＢ１゜Ｔｉｅ 、 ８１３
Ｎ、 、 ＳｉＯ、Ｂ４（！ 、 ＡＩＮ 、 ＢＮの
−ｍ又は二種以上を主成分とするものが良くなかでも、
ＺｒＢ１− ＢＮ 複合体が溶鋼にぬれなく、α−Ａ１
□０３が付着しない点から重１“予てＺｒＢ２９５〜６
０％、ＢＮ ５〜４０％のものが最適である−０この
ようなセラミックスからなるリングノズルは予め環状リ
ングとして成形したものを焼結することで得られる一体
焼結リングであるものが好ましく使用でき、ノズル部本
体には適当な微合剤などを介して貼り合わせるなり、或
は故意にはめ合わせしめるなりして配設することができ
る。
このようにこのリングノズル部は、
■ 溶鋼との塗れ性が悪いので溶鋼と反応しＫくくかつ
溶鋼によって溶損さｎＫ（い。
溶鋼によって溶損さｎＫ（い。
■ 温度低下による過飽和Ａ ：Ｌｔｏ、が脱酸生成物
が付着しにくい。
が付着しにくい。
といった特長を持っている。またこのノズル部のノズル
口径ｄは小断面連鋳においても最適な溶鋼供給速度が得
られる２０＋ｗφ以下の任意の口径を選ぶことが可能で
ある。
口径ｄは小断面連鋳においても最適な溶鋼供給速度が得
られる２０＋ｗφ以下の任意の口径を選ぶことが可能で
ある。
さらにこの部分を形成する前記した如き非酸化物のセラ
ミックスは一般に高価であるが、本ノズルのようにリン
グ状の部分ノズルとして使用した複合ノズルとすること
によってその使用量を大巾に減らせるのでコスト的にも
きわめて有利である。
ミックスは一般に高価であるが、本ノズルのようにリン
グ状の部分ノズルとして使用した複合ノズルとすること
によってその使用量を大巾に減らせるのでコスト的にも
きわめて有利である。
第２図は本発明の典型的な応用例を示す断面図であり、
ノズル部１とリングノズル部２とともに筒状ノズル部３
から構成さ几てなるものである。
ノズル部１とリングノズル部２とともに筒状ノズル部３
から構成さ几てなるものである。
このノズルの構成も基本的（は第１図に説明したノズル
と同様、溶鋼の流路４ａを形成する大口径部１ａと流路
４ｂｔ−形成する小口径部１ｂｌ有しているもので、少
くとも段階的に縮小嘔れた流路４１）ｆｉｃ備えてなる
ものである。
と同様、溶鋼の流路４ａを形成する大口径部１ａと流路
４ｂｔ−形成する小口径部１ｂｌ有しているもので、少
くとも段階的に縮小嘔れた流路４１）ｆｉｃ備えてなる
ものである。
ここでリングノズル部２は第１図と同様小口径部１ｂの
少くとも溶鋼流の上流側となる端部１Ｃ内面にリング状
として配設してなるセラミックス内張りであり、この例
においては溶鋼流の下流側となる端部１ｄ内面にも同様
に配設しておくと有利である。
少くとも溶鋼流の上流側となる端部１Ｃ内面にリング状
として配設してなるセラミックス内張りであり、この例
においては溶鋼流の下流側となる端部１ｄ内面にも同様
に配設しておくと有利である。
トし筒ノズル部３は小口径部１ｂの望ましくは少くとも
長手方向中央部内面に配設されてなるもので、上下端面
に配設した前記リング状ノズル部２の開１／（らってこ
れらで本発明タンデイノンユノズル全体としての小口径
部を構成している。
長手方向中央部内面に配設されてなるもので、上下端面
に配設した前記リング状ノズル部２の開１／（らってこ
れらで本発明タンデイノンユノズル全体としての小口径
部を構成している。
ここでこの筒ノズル部にその直Ｕ部の長さとしては、浴
諭の注入流の整流が得られるに十分な長さ、具体的には
内径φ×２以上の直管部分一つｇ− をもつものとするのがよくまたそのような使用に耐用し
うるものがよい。
諭の注入流の整流が得られるに十分な長さ、具体的には
内径φ×２以上の直管部分一つｇ− をもつものとするのがよくまたそのような使用に耐用し
うるものがよい。
このような条件に適合する材質としてはこのノズル部は
緻密度の耐火物筒状体で形成されているのが望ましく、
見掛気孔率が５％以下のものがそれである。
緻密度の耐火物筒状体で形成されているのが望ましく、
見掛気孔率が５％以下のものがそれである。
具体的な材質としては気孔率を殆んど０にもできる石実
質からなる焼結体が最適である。
質からなる焼結体が最適である。
この筒ノズル部もリングノズル部と同様子め所定形状の
焼結体として用意し、ノズル部本体に接合、貼着、嵌合
などして配設することで本、発明の複合ノズルとするこ
とが容易に可能である。
焼結体として用意し、ノズル部本体に接合、貼着、嵌合
などして配設することで本、発明の複合ノズルとするこ
とが容易に可能である。
このように、本ノズルは付着物が生成し易い通常の材質
の箇所は大口径になっている為、付着物が生成してもノ
ズル閉塞せず、最もノズル閉塞し易い小口径部分の入口
部ＶＣは付着物が生成しにくいセラミックスから構成さ
れているし、また筒ノズルを配設する例においては気孔
率がほとんどゼロにもできる石実質などの緻密質のもの
として製造されており、ごくわずかづつ連続的に溶損さ
れる為Ａ１□０３を主体とした析出物が付着しにくいの
でスムーズな注入流が得られ又完全不透性があり、外部
から酸素の供給は遮断される。
の箇所は大口径になっている為、付着物が生成してもノ
ズル閉塞せず、最もノズル閉塞し易い小口径部分の入口
部ＶＣは付着物が生成しにくいセラミックスから構成さ
れているし、また筒ノズルを配設する例においては気孔
率がほとんどゼロにもできる石実質などの緻密質のもの
として製造されており、ごくわずかづつ連続的に溶損さ
れる為Ａ１□０３を主体とした析出物が付着しにくいの
でスムーズな注入流が得られ又完全不透性があり、外部
から酸素の供給は遮断される。
さらにノズル出口部に存在するｆ！ＩＩｆ″Ｌにくいセ
ラミック製のリングノズルによって＠直による口径拡大
の極めて少ない理想的なほぼ完全な整流が確保できる。
ラミック製のリングノズルによって＠直による口径拡大
の極めて少ない理想的なほぼ完全な整流が確保できる。
さらに上記結果に基づきα−Ａ １！ Ｏ，系を主体と
した付着物によるノズル閉塞が回避できると供に、一方
でノズル口径が任意に選べるのでストッパーやスライデ
ィングノズルが不要である。
した付着物によるノズル閉塞が回避できると供に、一方
でノズル口径が任意に選べるのでストッパーやスライデ
ィングノズルが不要である。
しかも筒ノズル部の長さが十分にとれるので注入流が整
流上なり、操業上、品質上も好都合である。
流上なり、操業上、品質上も好都合である。
以下に本ノズルの効果をさらに裏側データーを参照して
駅１明する。
駅１明する。
テストに供した溶鋼は電気炉−炉外精錬炉（ＬＦ）によ
って溶製されたアルミキルド秦であり、結晶粒を微細に
する為にアルミニウムを［１０１０％〜α０３５％含有
させている。但し比較の為に一部アルミニウム含有漫の
少ない溶鋼のテストも実施した。
って溶製されたアルミキルド秦であり、結晶粒を微細に
する為にアルミニウムを［１０１０％〜α０３５％含有
させている。但し比較の為に一部アルミニウム含有漫の
少ない溶鋼のテストも実施した。
上記の溶鋼を１５０鱈中ビレット連鋳機で内径１５鵡φ
の各種タンディシュノズル金使用して鋳込んだ。
の各種タンディシュノズル金使用して鋳込んだ。
次にタンディシュノズルを通過し九溶鋼量を取鍋溶鋼量
で商して鋳込量水数を定義し、各種タンディシュノズル
のノズル閉塞に対する効果を評価し、第３図にその結果
を示し友。
で商して鋳込量水数を定義し、各種タンディシュノズル
のノズル閉塞に対する効果を評価し、第３図にその結果
を示し友。
すなわち鋳込量指数１の場合が、ノズルを閉塞せず取鍋
内溶鋼を全量光間したこと金示す。
内溶鋼を全量光間したこと金示す。
第３図について説明すると、これは、各柚タンディシュ
ノズルに対する鋼中アルミニュウム含有量と、鋳込量指
数の関係を示しており、ここでテストＩは一般に市販さ
れているタンディシュノズル、テスト■は溶損型タンデ
ィシュノズル、テストＩＩは下記（注）ＩＣ記載の本発
明によるタンディシュノズルを使用した結果である。
ノズルに対する鋼中アルミニュウム含有量と、鋳込量指
数の関係を示しており、ここでテストＩは一般に市販さ
れているタンディシュノズル、テスト■は溶損型タンデ
ィシュノズル、テストＩＩは下記（注）ＩＣ記載の本発
明によるタンディシュノズルを使用した結果である。
即チ、テヌ）ｆでは溶鋼中のアルミニュウム含有量が増
加すると急激に鋳込量指数が減少しアルミニュウム含有
量が１０１０％ｉ上回ると、ノズル閉塞によりほとんど
鋳込めなくなったことを示し、テメ）ＩｔでＨｌに比較
して鋳込量指数は大きいものの、溶鋼中のアルミニュウ
ム含有量が増加するにつれてタンディシュノズルの付着
物脱着による鋳込速度の変動が大きく鋳込の継続に著し
い支障をきたしたことを示し、さらにアルミニウム含有
量がα０１０％を上回ると閉塞現象も顕著となり光間で
きなくなったことを示している。これに対しテス）ＩＩ
Ｉでは溶鋼中のアルミニュウム含有量、がα０３０％を
上回ってもほぼ光間でき鋳込も安定していたことを示し
ている。また本ノズル■の鋳込後の所見によると通常の
材質である外ノズル部には付着物が認められたが、大口
径である為にノズル閉塞［は至っていなかったし、リン
クノズル、筒ノズルには側ら付着物が認められず、その
口径もほとんど拡大していなかった。
加すると急激に鋳込量指数が減少しアルミニュウム含有
量が１０１０％ｉ上回ると、ノズル閉塞によりほとんど
鋳込めなくなったことを示し、テメ）ＩｔでＨｌに比較
して鋳込量指数は大きいものの、溶鋼中のアルミニュウ
ム含有量が増加するにつれてタンディシュノズルの付着
物脱着による鋳込速度の変動が大きく鋳込の継続に著し
い支障をきたしたことを示し、さらにアルミニウム含有
量がα０１０％を上回ると閉塞現象も顕著となり光間で
きなくなったことを示している。これに対しテス）ＩＩ
Ｉでは溶鋼中のアルミニュウム含有量、がα０３０％を
上回ってもほぼ光間でき鋳込も安定していたことを示し
ている。また本ノズル■の鋳込後の所見によると通常の
材質である外ノズル部には付着物が認められたが、大口
径である為にノズル閉塞［は至っていなかったし、リン
クノズル、筒ノズルには側ら付着物が認められず、その
口径もほとんど拡大していなかった。
以上の例の如く、本発明ノズルによう小断面連鋳におい
ても溶鋼中のアルミニュウム含有量が０．０１０％以上
のアルミキルド鋼を安定して鋳込めることが確認された
。
ても溶鋼中のアルミニュウム含有量が０．０１０％以上
のアルミキルド鋼を安定して鋳込めることが確認された
。
（注）
◎ノズルの大きさ
Ｏノズル部本体：内径Ｄ ７０ｍ
長さ １３０嘆
Ｏりングノズル部；内径ａ １り＠
（上下端部とも） 外径 ２．。
厚み ５ａｍ
Ｏ筒状ノズル部；内径 １５鱈
外径 ２９−
◎ノズルの物性
Ｏノズル部本体；
シャモツト質
特性：荷重軟化点 ２ ｋｌｌｌ’／Ｔｔ （’ｃ’）
１．４５０℃熱間強度（ｋｇ／ｃ１ｎ” ’）
圧縮強さ ４００ ｋｌｉｌ ／ ｃｍ”ａｔｌ、２
６０℃ 曲げ強込 ８０ｋｌｉｌ／ｍ”熱膨張率（％
）ａｔ １０００℃ （１４５％Ｏリングノズル部
：ＺｒＢ２の場合 組成 ＺｒＢ２ ： ７０％ ＢＮ ： ３０％ 物性 使用最高温度 ２．３ｏｏ℃ 曲げ強度 ７〜１０ゆ／１１１１” 硬 度 （Ｈｖ）１００〜２００１／ａｍ”熱膨張係
数 ５ ｘ １０−’ （Ｃ）Ｏ筒状ノズル部： わ１ ｂ又 ＳｉＯ□：９９．９９％以上 物性 使用最高温度 ｔ ５００℃ 曲 げ 強 ｆｌ ｓ ｓ ｏ ｋｙ ／ｃ
ｍ２以上硬度（Ｍｏｈｓ）６ 熱膨張係嵌 ５Ｘ１０−’ Ｏ離合ノズルの製法 各ノズル・・・外ノズル、す／グノズル。
１．４５０℃熱間強度（ｋｇ／ｃ１ｎ” ’）
圧縮強さ ４００ ｋｌｉｌ ／ ｃｍ”ａｔｌ、２
６０℃ 曲げ強込 ８０ｋｌｉｌ／ｍ”熱膨張率（％
）ａｔ １０００℃ （１４５％Ｏリングノズル部
：ＺｒＢ２の場合 組成 ＺｒＢ２ ： ７０％ ＢＮ ： ３０％ 物性 使用最高温度 ２．３ｏｏ℃ 曲げ強度 ７〜１０ゆ／１１１１” 硬 度 （Ｈｖ）１００〜２００１／ａｍ”熱膨張係
数 ５ ｘ １０−’ （Ｃ）Ｏ筒状ノズル部： わ１ ｂ又 ＳｉＯ□：９９．９９％以上 物性 使用最高温度 ｔ ５００℃ 曲 げ 強 ｆｌ ｓ ｓ ｏ ｋｙ ／ｃ
ｍ２以上硬度（Ｍｏｈｓ）６ 熱膨張係嵌 ５Ｘ１０−’ Ｏ離合ノズルの製法 各ノズル・・・外ノズル、す／グノズル。
筒状ノズル６個々に作る。
そＡＩｆｃ接着材で第２図の株
に取シ付ける。
尚、上記結果は第２図に基づいた構造のノズルについて
得られたものであるが、第１図に基づく構造のノズルを
同様に製造し同様の使用に供したところ、はぼ同等の効
果が確認された。
得られたものであるが、第１図に基づく構造のノズルを
同様に製造し同様の使用に供したところ、はぼ同等の効
果が確認された。
このことは第１図に基づく構造のものがより簡易な構成
からなることを考慮すれば使用条件によってはより有利
なことを示しているものである。
からなることを考慮すれば使用条件によってはより有利
なことを示しているものである。
（発明の効果）
本発明ノズルは、
１、 α−Ａｌ、０３系を主体とした付着物（よるノズ
ル閉塞が回避できるとともに、一方でノズル口径が任意
に選べるのでストッパーやスライディングノズルが不要
でちる。
ル閉塞が回避できるとともに、一方でノズル口径が任意
に選べるのでストッパーやスライディングノズルが不要
でちる。
λ ノズル部のノズル口径（ｌｆｉ小断面遅沖において
も最適な溶鋼供給速度が得られる２０ｗφ以下の任意の
口径倉選ぶことが可能である。
も最適な溶鋼供給速度が得られる２０ｗφ以下の任意の
口径倉選ぶことが可能である。
五 さらにこの部分を形成するに適した前記したムロき
、ＺｒＯ２？（等の非凸化物のセラミックスは、一般に
高価であるが、本ノズルのようにリング状の部分ノズル
として使用した複合ノズルさすることにより、その使用
債を大巾ＶＣ減らせるので、コスト的にもきわめて有利
である。
、ＺｒＯ２？（等の非凸化物のセラミックスは、一般に
高価であるが、本ノズルのようにリング状の部分ノズル
として使用した複合ノズルさすることにより、その使用
債を大巾ＶＣ減らせるので、コスト的にもきわめて有利
である。
などｊ＋ｊ１々の効果を有するものでその実用的価値に
多大である。
多大である。
第１図及び第２図は本発明ノズルの実施列を示す断面図
、第５図は浴中中のアルミニュウム蚤と各神ノズルにお
ける柄込債指数の関係を示す説明図である。 図面にて、１がノズル部本体、２がリング状ノズル部、
１ａがノズルの大口径部、１ｂが小口径部である。 第１図 第 ２ 凹
、第５図は浴中中のアルミニュウム蚤と各神ノズルにお
ける柄込債指数の関係を示す説明図である。 図面にて、１がノズル部本体、２がリング状ノズル部、
１ａがノズルの大口径部、１ｂが小口径部である。 第１図 第 ２ 凹
Claims (11)
- （１）溶鋼の流路を形成する大口径部と小口径部を有し
、小口径部の少くとも溶鋼流の上流側となる端部内面に
溶鋼に対して濡れにくい材質からなるセラミックス内張
りをリング状に設けてなることを特徴とする溶鋼鋳造用
ノズル。 - （２）小口径部の溶鋼流の下流側端部内面にも溶鋼に対
して濡れにくい材質からなるセラミックス内張りをリン
グ状に設けてなる特許請求の範囲第１項記載のノズル。 - （３）溶鋼に対して濡れにくい材質のセラミックス内張
りとして予め一体成形して焼結した環状リングを使用す
る特許請求の範囲第１項又は第２項記載のノズル。 - （４）小口径部の少くとも長手方向中央部内面が緻密質
のセラミックス筒状体で形成されている特許請求の範囲
第１項乃至第３項記載のノズル。 - （５）溶鋼に対して濡れにくい材質のセラミックス内張
りが非酸化物セラミックスである特許請求の範囲第１項
乃至第５項いずれか記載のノズル。 - （６）セラミックス内張りがＴｉＢ＿２、ＴｉＣ、Ｓｉ
＿３Ｎ＿４、ＢＮ、ＳｉＣ、Ｂ＿４Ｃ、ＡｌＮ、ＺｒＢ
＿２質のいずれか一種以上からなる特許請求の範囲第５
項記載のノズル。 - （７）セラミックスリングがＺｒＢ＿２質焼結体である
特許請求の範囲第６項記載のノズル。 - （８）緻密質の耐火物筒状体の気孔率が５％以下である
特許請求の範囲第４項記載のノズル。 - （９）緻密質の耐火物筒状体が、石英質からなる特許請
求の範囲第４項、第５項、第７項又は第８項いずれか記
載のノズル。 - （１０）小口径部の口径ｄが２０ｍｍφ以下である特許
請求の範囲第１項乃至第９項いずれか記載のノズル。 - （１１）ノズルがアルミキルド鋼鋳造用として使用する
ものである特許請求の範囲第１項又は第１０項記載のノ
ズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20067884A JPS6178541A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20067884A JPS6178541A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6178541A true JPS6178541A (ja) | 1986-04-22 |
| JPS642468B2 JPS642468B2 (ja) | 1989-01-17 |
Family
ID=16428424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20067884A Granted JPS6178541A (ja) | 1984-09-27 | 1984-09-27 | ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6178541A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01284475A (ja) * | 1988-05-09 | 1989-11-15 | S T K Ceramics Kenkyusho:Kk | 底融点溶融金属処理具 |
| JPH01177057U (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-18 | ||
| JP2010207848A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | ロングノズルおよびその製造方法 |
Citations (7)
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| JPS555174A (en) * | 1978-06-29 | 1980-01-16 | Toshiba Ceramics Co Ltd | Immersion nozzle for continuous casting of aluminum killed steel |
| JPS56129666A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-09 | Sumitomo Metal Ind | Refractories for continuous casting |
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| JPS6021889A (ja) * | 1983-07-13 | 1985-02-04 | 旭硝子株式会社 | ノズル耐火物 |
| JPS6148485A (ja) * | 1984-08-15 | 1986-03-10 | 旭硝子株式会社 | 溶融金属流通用耐火物 |
-
1984
- 1984-09-27 JP JP20067884A patent/JPS6178541A/ja active Granted
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| JP2010207848A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | ロングノズルおよびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS642468B2 (ja) | 1989-01-17 |
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