JPS6171368A - 磁気光学式電流センサ - Google Patents
磁気光学式電流センサInfo
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- JPS6171368A JPS6171368A JP60194711A JP19471185A JPS6171368A JP S6171368 A JPS6171368 A JP S6171368A JP 60194711 A JP60194711 A JP 60194711A JP 19471185 A JP19471185 A JP 19471185A JP S6171368 A JPS6171368 A JP S6171368A
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- JP
- Japan
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- current
- current sensor
- component
- temperature
- components
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R15/00—Details of measuring arrangements of the types provided for in groups G01R17/00 - G01R29/00, G01R33/00 - G01R33/26 or G01R35/00
- G01R15/14—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks
- G01R15/24—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using light-modulating devices
- G01R15/245—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using light-modulating devices using magneto-optical modulators, e.g. based on the Faraday or Cotton-Mouton effect
- G01R15/246—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using light-modulating devices using magneto-optical modulators, e.g. based on the Faraday or Cotton-Mouton effect based on the Faraday, i.e. linear magneto-optic, effect
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
木兄ＩＪＩはファイバオブテイクスと共にファラデー効
果を利用するｍ気光学式電流センサ、特に温度、劣化及
び線形性に関して補償されるこの社のセンサに係わる。
果を利用するｍ気光学式電流センサ、特に温度、劣化及
び線形性に関して補償されるこの社のセンサに係わる。
ファラデー効果とは、平面的な偏光光線が強い磁界線に
沿っである種の透明物質を通過すると射出光の偏光平面
が入射光平面からずれる効果である。この効果は導体上
流れる電流を測定するためｍ気光学材料によって利用さ
れて来た。即ち、この測定に利用されるのがファラデー
・ロテータ電流センサであり、材料のヴエルデ定数の固
有温度特性が利用される。
沿っである種の透明物質を通過すると射出光の偏光平面
が入射光平面からずれる効果である。この効果は導体上
流れる電流を測定するためｍ気光学材料によって利用さ
れて来た。即ち、この測定に利用されるのがファラデー
・ロテータ電流センサであり、材料のヴエルデ定数の固
有温度特性が利用される。
４５＠に傾斜した未修正ファラデー・センサの１／Ｔ温
度係数及びｃｏｓ ” Ｘ線形性よりもすぐれた光学的
電流検知精度を必要とする用途がある。温度、ループ劣
化及び線形性の補正を可能にするファラデー電流センサ
及び連携の電子回路の出現が望まれる。
度係数及びｃｏｓ ” Ｘ線形性よりもすぐれた光学的
電流検知精度を必要とする用途がある。温度、ループ劣
化及び線形性の補正を可能にするファラデー電流センサ
及び連携の電子回路の出現が望まれる。
本発明は、電流を運ぶ導体の磁界線内に配置され、ＴＬ
流方向とほぼ平行な成分及びほぼ直交する成分の２成分
を含む磁気光学材料体と、直流の磁界線を前記磁気光学
材料体を通過するように方向づける磁性手段と、偏光光
線を前記磁気光学材料体に入射させて前記２成分で反射
させる偏光手段と、偏光光線の回転を検知し、これに応
答して出力信号を発生するアナライザ手段と、前記出力
信号に応答して電流に比例し、温度、ループ劣化及び線
形性に関して補償された電子信号を形成する電子回路手
段とから成る、導体を流れる電流を測定する電流センサ
を含む。
流方向とほぼ平行な成分及びほぼ直交する成分の２成分
を含む磁気光学材料体と、直流の磁界線を前記磁気光学
材料体を通過するように方向づける磁性手段と、偏光光
線を前記磁気光学材料体に入射させて前記２成分で反射
させる偏光手段と、偏光光線の回転を検知し、これに応
答して出力信号を発生するアナライザ手段と、前記出力
信号に応答して電流に比例し、温度、ループ劣化及び線
形性に関して補償された電子信号を形成する電子回路手
段とから成る、導体を流れる電流を測定する電流センサ
を含む。
本発明の電流センサはその利点として、温度、ループ劣
化及び線形性補償の能力を具え、ＴＬ流を運ぶ導体の磁
界線内に配置され、電流方向とほぼ平行な成分及びほぼ
直交する成分の２成分を含む磁気光学材料体と、直流の
磁界線を磁Ｓ光学材料体を通過するように方向づける磁
性手段と、偏光光線を磁気光学材料体に入射させて前記
２成分で反射させる偏光手段と、偏光光線の回転を検知
し、これに応答して出力信号を発生するアナライザ手段
と、前記出力信号に応答して電流に比例し、温度、ルー
プ劣化及び線形性に関して補償された電子信号を形成す
る電子回路手段とから成る。
化及び線形性補償の能力を具え、ＴＬ流を運ぶ導体の磁
界線内に配置され、電流方向とほぼ平行な成分及びほぼ
直交する成分の２成分を含む磁気光学材料体と、直流の
磁界線を磁Ｓ光学材料体を通過するように方向づける磁
性手段と、偏光光線を磁気光学材料体に入射させて前記
２成分で反射させる偏光手段と、偏光光線の回転を検知
し、これに応答して出力信号を発生するアナライザ手段
と、前記出力信号に応答して電流に比例し、温度、ルー
プ劣化及び線形性に関して補償された電子信号を形成す
る電子回路手段とから成る。
本発明装置の長所は１巻線変流器に代わるべくファラデ
ー電流センサの近似補償を低コストで可能にする方法を
提供することにある以下、添付図面を参照しながら、実
施例に基づいて本発明を説明する。
ー電流センサの近似補償を低コストで可能にする方法を
提供することにある以下、添付図面を参照しながら、実
施例に基づいて本発明を説明する。
添付図面から明らかなように、温度補償構造体９（第１
図）は母線などのような導体ｌｌ上に配Ｗされる。構造
体９はファラデーΦロテータまたは電流センサ１３、及
び直流電流発生手段または永久磁石１５．１７から成る
。
図）は母線などのような導体ｌｌ上に配Ｗされる。構造
体９はファラデーΦロテータまたは電流センサ１３、及
び直流電流発生手段または永久磁石１５．１７から成る
。
ファラデー舎ロテータまたは電流センサ１３は、高電流
を運ぶ導体の磁界内でファラデー効果を示す磁気光学材
料体である。このような材料の例にはＨｏｙａ Ｆａｒ
ａｄａｙロテータ・ガラスまたは石英がある。電流セン
サ１３は横方向成分１９及び長手方向成分２１から成り
、前者は長手軸または電流方向と直交し、後者は平行で
ある。成分１９．２１は互いに一体的でもよいが、セン
サの別々の部分であってもよく、成分２１は横方向成分
１３の一方の側と位２ｊ２３Ｃおいて接触する。
を運ぶ導体の磁界内でファラデー効果を示す磁気光学材
料体である。このような材料の例にはＨｏｙａ Ｆａｒ
ａｄａｙロテータ・ガラスまたは石英がある。電流セン
サ１３は横方向成分１９及び長手方向成分２１から成り
、前者は長手軸または電流方向と直交し、後者は平行で
ある。成分１９．２１は互いに一体的でもよいが、セン
サの別々の部分であってもよく、成分２１は横方向成分
１３の一方の側と位２ｊ２３Ｃおいて接触する。
第１図及び第２図から明らかなように、１対のファイバ
ー・オプチカル・ケーブル２５，２７をセンサ１３と接
続する。ケーブル２５は光源またはＬＥＤ ２９（第５
図）を起点とし、入力偏光器３１（第１，２図）と接続
する。ケーブル２７はアナライザ３３を起点とする。従
って、偏光器３１からの偏光光！１３５は横方向成分１
９を通過し、反射面３７で反射し、長手方向成分２１を
通って反射端３Ｓに達し１次いで逆方向に反射面３７に
戻り、さらにアナライザ３３に達し、そこからケーブル
２７によってフォトダイオード４１（第５図）に伝達さ
れる。
ー・オプチカル・ケーブル２５，２７をセンサ１３と接
続する。ケーブル２５は光源またはＬＥＤ ２９（第５
図）を起点とし、入力偏光器３１（第１，２図）と接続
する。ケーブル２７はアナライザ３３を起点とする。従
って、偏光器３１からの偏光光！１３５は横方向成分１
９を通過し、反射面３７で反射し、長手方向成分２１を
通って反射端３Ｓに達し１次いで逆方向に反射面３７に
戻り、さらにアナライザ３３に達し、そこからケーブル
２７によってフォトダイオード４１（第５図）に伝達さ
れる。
直流磁界４３を発生させる永久磁石１５．１７などを、
ｒｊｉ界がセンサ内で光線３５に影響を及ぼせるように
長手方向成分２１に充分近接させて配置する。第１図及
び第２図から明らかなように、磁界が長手方向成分２１
内で光線に充分影響できるように１対の磁石を長手方向
成分２１の両側に配置するのが好ましい。
ｒｊｉ界がセンサ内で光線３５に影響を及ぼせるように
長手方向成分２１に充分近接させて配置する。第１図及
び第２図から明らかなように、磁界が長手方向成分２１
内で光線に充分影響できるように１対の磁石を長手方向
成分２１の両側に配置するのが好ましい。
横方向成分１８の端部にケーブル２５．２７及び偏光器
３１及びアナライザ３３を接続する代りにこれらの部材
を成分２１の端部３９に接続して６結果は同じである。
３１及びアナライザ３３を接続する代りにこれらの部材
を成分２１の端部３９に接続して６結果は同じである。
即ち、２個のファラデー電流センサ１３をＡＣ導体１１
に配置し、磁石１５．１７を一方の光路に配置すれば、
センサは電流及び温度／ループ劣化に対応する交流及び
直流信号を出力する。磁石１５．１７は第３図に示すｃ
ｏｓ ２Ｘ上の作用点をＩくイアスさせる磁界を発生さ
せる。
に配置し、磁石１５．１７を一方の光路に配置すれば、
センサは電流及び温度／ループ劣化に対応する交流及び
直流信号を出力する。磁石１５．１７は第３図に示すｃ
ｏｓ ２Ｘ上の作用点をＩくイアスさせる磁界を発生さ
せる。
交流を運ぶ導体によって形成される交流磁界に対してフ
ァラデーｅロテータ２１を９０°の角度に配置すること
により、温度変化に起因する交流信号変化を補償する電
子回路に直流信号を提供できる０例えば、第３図に示す
ようにファラデー・ロテータ２１におけるボス磁界Ｂ０
か゛らの寄与分を含む検知器からの組直流出力信号がＳ
ｌｌに来るような相対角度で入力偏光器及び出力アナラ
イザをセ−／ トする。
ァラデーｅロテータ２１を９０°の角度に配置すること
により、温度変化に起因する交流信号変化を補償する電
子回路に直流信号を提供できる０例えば、第３図に示す
ようにファラデー・ロテータ２１におけるボス磁界Ｂ０
か゛らの寄与分を含む検知器からの組直流出力信号がＳ
ｌｌに来るような相対角度で入力偏光器及び出力アナラ
イザをセ−／ トする。
θ。はシリセットされたバイアス点であり、常規動作温
度Ｔ０に対応する。ヴエルデ係数は第４図のｖｏである
。温度が〒２まで上昇するとヴエルデ係数は値ｖ２まで
低下するため、ロテータ２１は直流信号Ｓ２の減少がヴ
エルデ係数の正確な変化率を反映するように構成する。
度Ｔ０に対応する。ヴエルデ係数は第４図のｖｏである
。温度が〒２まで上昇するとヴエルデ係数は値ｖ２まで
低下するため、ロテータ２１は直流信号Ｓ２の減少がヴ
エルデ係数の正確な変化率を反映するように構成する。
即ち、
（Ｓｏ −５２） ａ（Ｖｏ −Ｖ２ ） ■問
題となる温度範囲（−４０℃〜１４０℃）内ではＨｏ７
ａ Ｆａｒａｄａ７ ロテータ・ガラスの場合、ヴエ
ルデ係数の変化量は室温値に対して約±１５％である。
題となる温度範囲（−４０℃〜１４０℃）内ではＨｏ７
ａ Ｆａｒａｄａ７ ロテータ・ガラスの場合、ヴエ
ルデ係数の変化量は室温値に対して約±１５％である。
信号（Ｓ）はｃｏＳ２θ法則に従うから、積Ｂ、１の値
は式■に示すような正しい信号変化率が得られるように
設定される。
は式■に示すような正しい信号変化率が得られるように
設定される。
電子回路は直流信号レベル変化を感知し、交流部分の利
得を調整することによって温度の影響を補償する。
得を調整することによって温度の影響を補償する。
温度変化に対する補償は、特定のファラデー・ロテータ
材料のヴエルデ係数の温度依存性を示す第４図に示すよ
うな必要温度域全体に亘って与えられる。また、入力偏
光器３１及びアナライザ３３は、線形性が最良となる４
５゜の動作点へ戻るように回転させればよい、温度また
はループ伝送変化が直流変化を発生させ、この直流変化
をフィードバック演算増幅器４５ ０Ａ（第５図）が修
正することにより演算相互コンダクタンス増幅器（ＯＴ
Ａ）の利得を変化させて導体の電流を表わす交流信号を
変化させる。なぜなら、所与の′ｒＬ流レベルにおける
交流信号は直流光レベルに対して一定の比を持つからで
ある。能動フォトダイオード（ＰＩＮ） ４１における
温度効果を補償するための暗電流のトラッキング・ソー
スを提供するため第２の全く同じ構成のフォトダイオー
ド（ＰＩＮ）を利用する。
材料のヴエルデ係数の温度依存性を示す第４図に示すよ
うな必要温度域全体に亘って与えられる。また、入力偏
光器３１及びアナライザ３３は、線形性が最良となる４
５゜の動作点へ戻るように回転させればよい、温度また
はループ伝送変化が直流変化を発生させ、この直流変化
をフィードバック演算増幅器４５ ０Ａ（第５図）が修
正することにより演算相互コンダクタンス増幅器（ＯＴ
Ａ）の利得を変化させて導体の電流を表わす交流信号を
変化させる。なぜなら、所与の′ｒＬ流レベルにおける
交流信号は直流光レベルに対して一定の比を持つからで
ある。能動フォトダイオード（ＰＩＮ） ４１における
温度効果を補償するための暗電流のトラッキング・ソー
スを提供するため第２の全く同じ構成のフォトダイオー
ド（ＰＩＮ）を利用する。
ｃｏｓ ２ｘ増幅特性曲線（第３図）を直線化するため
にはいくつかの方法を利用できるが、コスト及び応答時
間を考慮しなければならない、 Ｃｏｓ” Ｘ関数を級
釣近似値に換算してデジタル処理することはできるが、
プロセスが緩慢である。逆正弦負及び正伝達関数はモジ
ュールの形に合成できるが、ｊ；Ｉｉ度が著しく低下す
る。
にはいくつかの方法を利用できるが、コスト及び応答時
間を考慮しなければならない、 Ｃｏｓ” Ｘ関数を級
釣近似値に換算してデジタル処理することはできるが、
プロセスが緩慢である。逆正弦負及び正伝達関数はモジ
ュールの形に合成できるが、ｊ；Ｉｉ度が著しく低下す
る。
第５図に示すように、アナログ／デジタル憶装置（ＰＲ
ＯＮ）を挿入する方法では、 ｃｏｓ ２Ｘ値がＰＲＯ
Ｍ５５に記憶されている対応の線形値のアドレスとなる
。精度はビット数によって制限され、コストの分析が必
要である。
ＯＮ）を挿入する方法では、 ｃｏｓ ２Ｘ値がＰＲＯ
Ｍ５５に記憶されている対応の線形値のアドレスとなる
。精度はビット数によって制限され、コストの分析が必
要である。
もっと簡単で低コストの方法では、フィードバック・ル
ープにおける演算相コンダクタンス増幅器５７（０τＡ
） （第７図）の作動入力伝達特性を利用することによ
り、−８０〜中８０゜の円弧範囲に亘って逆ｃｏｓ ”
Ｘ関数に近似する１２数を得る（ｉ８図）、第６図は
近似直線化フィードバック回路に利用される演算相互フ
ンダクタンス増幅器（ＯＴＡ）の伝達特性を示す、即ち
、０τＡの出力電流伝達特性は理想的な差動増幅器のそ
れと同じである。
ープにおける演算相コンダクタンス増幅器５７（０τＡ
） （第７図）の作動入力伝達特性を利用することによ
り、−８０〜中８０゜の円弧範囲に亘って逆ｃｏｓ ”
Ｘ関数に近似する１２数を得る（ｉ８図）、第６図は
近似直線化フィードバック回路に利用される演算相互フ
ンダクタンス増幅器（ＯＴＡ）の伝達特性を示す、即ち
、０τＡの出力電流伝達特性は理想的な差動増幅器のそ
れと同じである。
第８図から明らかなように、増幅器６１の伝達特性はｃ
ａｓ２Ｘ応答曲線と極めて似ており、フィードバック・
ループに増幅器５７を挿入すると、逆関数が発生し、そ
の結果発生する信号出力は線形性補償されている６００
ｇ”Ｘ入力信号は直線出力信号に変換されるから。
ａｓ２Ｘ応答曲線と極めて似ており、フィードバック・
ループに増幅器５７を挿入すると、逆関数が発生し、そ
の結果発生する信号出力は線形性補償されている６００
ｇ”Ｘ入力信号は直線出力信号に変換されるから。
出力信号はファラデー電流センサによって測定される磁
界にほぼ対応する。
界にほぼ対応する。
第７図は温度、ループ劣化を補償し、線形化を行なう電
子回路を示す、具体的には、第７図に示すように、フォ
トダイオード４１は電流／１！圧変換を行なう演算ｔ！
ｓ幅器５３に光電流を供給する光学検知器である。フォ
トダイオード４９は動作温度域全体に亘って暗Ｔｔ！、
流の補償を行う、しかし、装置の改良が進み、７℃にお
ける暗電流が１〜３ナノアンペアを超えない高品質の装
置が開発されれば、はとんどの用途でフォトダイオード
４８は不要となるであろう、演算相互コンダクタンス＃
ｌ１１ｇ器４７は演算相互コンダクタンス増幅器６１に
信号を供給するＩＯＸ増幅器である。フィードバック・
ループ中にあって持続波レベルを感知して交流信号レベ
ルを修正することによりループ性能を維持する増幅器Ｂ
３が２Ａの利得を制御する、交流結合増幅器６５は直線
性修正フィードバック・ループを含む電圧フォロアとし
て作用する。
子回路を示す、具体的には、第７図に示すように、フォ
トダイオード４１は電流／１！圧変換を行なう演算ｔ！
ｓ幅器５３に光電流を供給する光学検知器である。フォ
トダイオード４９は動作温度域全体に亘って暗Ｔｔ！、
流の補償を行う、しかし、装置の改良が進み、７℃にお
ける暗電流が１〜３ナノアンペアを超えない高品質の装
置が開発されれば、はとんどの用途でフォトダイオード
４８は不要となるであろう、演算相互コンダクタンス＃
ｌ１１ｇ器４７は演算相互コンダクタンス増幅器６１に
信号を供給するＩＯＸ増幅器である。フィードバック・
ループ中にあって持続波レベルを感知して交流信号レベ
ルを修正することによりループ性能を維持する増幅器Ｂ
３が２Ａの利得を制御する、交流結合増幅器６５は直線
性修正フィードバック・ループを含む電圧フォロアとし
て作用する。
要約すれば、光が特殊な態様で通過する１対で１モジユ
ールを構成する光学成分を有するファラデｍ−センサは
、測定される導体に関する温度及び電流情報を含む光信
号を出力する。直流光レベルを利用して導体電流を表わ
す交流値に対する修正信号を発生する連携の電子回路が
温度、及びＬＥＩ］、オプチカルファイバー、接続部、
フォトダイオードを含むループの劣化を？ｌ［ｉ償する
。また、演算相互コンダクタンス増幅器の差動入力特性
を利用するフィードバック回路が光学電流センサの出力
を線形化する逆ｃａｓ２Ｘ近似値を形成する
ールを構成する光学成分を有するファラデｍ−センサは
、測定される導体に関する温度及び電流情報を含む光信
号を出力する。直流光レベルを利用して導体電流を表わ
す交流値に対する修正信号を発生する連携の電子回路が
温度、及びＬＥＩ］、オプチカルファイバー、接続部、
フォトダイオードを含むループの劣化を？ｌ［ｉ償する
。また、演算相互コンダクタンス増幅器の差動入力特性
を利用するフィードバック回路が光学電流センサの出力
を線形化する逆ｃａｓ２Ｘ近似値を形成する
第１図は導体の表面に配置した電流センサを略示する俯
轍図：第２図は第１図■−■線における垂直断面図：第
３図は光の強さと回転度の関係を示すグラフ；第４図は
ファラデー・ロテータ材料ヴエルデ係数の温度依存性を
示すグラフ：第５図は温度及びループ劣化を補償し、線
形化を行なう電子回路；第６５４は近似線形化フィード
バック回路に使用される演算相互コンダクタンス廖輻器
（ＯＴＡ）の伝達特性を示すグラフ；第７図はｇＬ度及
びループ劣化を補償し、線形化を行なう電子回路である
。 Ｓ・・・・温度補償構造体 １１・・・・導体 １３・・・・ＴＬ浣センサ １５、１７・・・・永久磁石 １９・・・・横方向成分 ２１・・・・長手方向成分 ２５．２７・・・・ケーブル ３１・−・・偏光器 ３３・・・・アナライザ ３７・・・・反射面 ３９・・・・反射端 ＦＩＧ、 １ ＦＩＧ、 ３ ＦＩＧ、 ４
−１５０ ・１００ ・５０ ０ ５０ １０
０ １５０ΔｖＢＥ−ミ１体キ
轍図：第２図は第１図■−■線における垂直断面図：第
３図は光の強さと回転度の関係を示すグラフ；第４図は
ファラデー・ロテータ材料ヴエルデ係数の温度依存性を
示すグラフ：第５図は温度及びループ劣化を補償し、線
形化を行なう電子回路；第６５４は近似線形化フィード
バック回路に使用される演算相互コンダクタンス廖輻器
（ＯＴＡ）の伝達特性を示すグラフ；第７図はｇＬ度及
びループ劣化を補償し、線形化を行なう電子回路である
。 Ｓ・・・・温度補償構造体 １１・・・・導体 １３・・・・ＴＬ浣センサ １５、１７・・・・永久磁石 １９・・・・横方向成分 ２１・・・・長手方向成分 ２５．２７・・・・ケーブル ３１・−・・偏光器 ３３・・・・アナライザ ３７・・・・反射面 ３９・・・・反射端 ＦＩＧ、 １ ＦＩＧ、 ３ ＦＩＧ、 ４
−１５０ ・１００ ・５０ ０ ５０ １０
０ １５０ΔｖＢＥ−ミ１体キ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、導体を流れる電流を測定する電流センサにおいて、
電流を運ぶ導体の磁界線内に配置され、電流の方向とほ
ぼ平行な成分及びほぼ直交する成分の２成分を含む磁気
光学材料体と、直流の磁界線を前記磁気光学材料体を通
るように方向づける磁性手段と、偏光光線を前記磁気光
学材料体に入射させて前記２成分で反射させる偏光手段
と、偏光光線の回転を検知し、これに応答して出力信号
を発生するアナライザ手段と、前記出力信号に応答して
電流に比例し、温度、ループ劣化及び線形性に関して補
償された電子信号を発生する電子回路手段とから成るこ
とを特徴とする電流センサ。 ２、磁界線が前記磁気光学材料体中で偏光光線とほぼ直
交関係にあることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の電流センサ。 ３、磁性手段が永久磁石であることを特徴とする特許請
求の範囲第２項に記載の電流センサ。 ４、一方の成分が他方の成分と接触し、かつ他方の成分
の一方の側を起点とすることを特徴とする特許請求の範
囲第３項に記載の電流センサ。 ５、成分の１つが成分間で光線を反射させる反射面を含
むことを特徴とする特許請求の範囲第４項に記載の電流
センサ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US647203 | 1984-09-04 | ||
| US06/647,203 US4613811A (en) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | Faraday current sensor with fiber optic compensated by temperature, degradation, and linearity |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6171368A true JPS6171368A (ja) | 1986-04-12 |
| JPH0721511B2 JPH0721511B2 (ja) | 1995-03-08 |
Family
ID=24596068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60194711A Expired - Lifetime JPH0721511B2 (ja) | 1984-09-04 | 1985-09-02 | 磁気光学式電流センサ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4613811A (ja) |
| JP (1) | JPH0721511B2 (ja) |
| AU (1) | AU572683B2 (ja) |
| GB (1) | GB2164146B (ja) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4698497A (en) * | 1986-05-22 | 1987-10-06 | Westinghouse Electric Corp. | Direct current magneto-optic current transformer |
| US4894608A (en) * | 1987-07-22 | 1990-01-16 | Square D Company | Electric current sensor using the faraday effect |
| US4947107A (en) * | 1988-06-28 | 1990-08-07 | Sundstrand Corporation | Magneto-optic current sensor |
| FR2634553B1 (fr) * | 1988-07-21 | 1990-09-07 | Schlumberger Ind Sa | Dispositif a capteurs optiques principal et secondaire |
| US5115340A (en) * | 1988-09-30 | 1992-05-19 | Amoco Corporation | High average power Faraday isolator |
| US5021731A (en) * | 1989-02-21 | 1991-06-04 | Metricor, Inc. | Thermo-optical current sensor and thermo-optical current sensing systems |
| US5124634A (en) * | 1989-03-14 | 1992-06-23 | Square D Company | Ring optical current transducer |
| JPH0670653B2 (ja) * | 1989-03-31 | 1994-09-07 | 日本碍子株式会社 | 光温度・電気量測定装置 |
| DE3923803A1 (de) * | 1989-07-19 | 1991-01-31 | Messwandler Bau Ag | Faseroptische anordnung zum messen der staerke eines elektrischen stromes |
| US4998063A (en) * | 1989-07-31 | 1991-03-05 | Abb Power T & D Company, Inc. | Fiber optic coupled magneto-optic sensor having a concave reflective focusing surface |
| US4973899A (en) * | 1989-08-24 | 1990-11-27 | Sundstrand Corporation | Current sensor and method utilizing multiple layers of thin film magneto-optic material and signal processing to make the output independent of system losses |
| GB9104780D0 (en) * | 1991-03-07 | 1991-04-17 | Tatam Ralph P | Apparatus and methods for measuring magnetic fields and electric currents |
| DK108691D0 (da) * | 1991-06-07 | 1991-06-07 | Allan Goettsche | Maaling af induceret dobbeltbrydning |
| US5436749A (en) * | 1991-12-09 | 1995-07-25 | Scientific-Atlanta, Inc. | Method and apparatus for predistortion |
| US5361156A (en) * | 1991-12-09 | 1994-11-01 | Scientific-Atlanta, Inc. | Method and apparatus for predistortion |
| FR2686422B1 (fr) * | 1992-01-22 | 1996-12-13 | Balteau France | Dispositif de traitement de signaux issus d'un capteur optique a effet faraday. |
| US5481389A (en) * | 1992-10-09 | 1996-01-02 | Scientific-Atlanta, Inc. | Postdistortion circuit for reducing distortion in an optical communications system |
| US5430568A (en) * | 1992-12-01 | 1995-07-04 | Scientific-Atlanta, Inc. | Optical communications system for transmitting information signals having different wavelengths over a same optical fiber |
| US5365175A (en) * | 1993-01-21 | 1994-11-15 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Method of locating ground faults |
| US5502373A (en) * | 1994-06-15 | 1996-03-26 | Eaton Corporation | Magneto-optical current measurement apparatus |
| US5644397A (en) * | 1994-10-07 | 1997-07-01 | The Texas A&M University System | Fiber optic interferometric circuit and magnetic field sensor |
| US5696858A (en) * | 1996-08-01 | 1997-12-09 | The Texas A&M University System | Fiber Optics apparatus and method for accurate current sensing |
| US5987195A (en) * | 1996-08-01 | 1999-11-16 | The Texas A&M University System | Fiber optics apparatus and method for accurate current sensing |
| US6023331A (en) * | 1997-06-19 | 2000-02-08 | The Texas A&M University System | Fiber optic interferometric sensor and method by adding controlled amounts of circular birefringence in the sensing fiber |
| US5978084A (en) * | 1997-08-26 | 1999-11-02 | The Texas A&M University System | Open loop signal processing circuit and method for a fiber optic interferometric sensor |
| US6188811B1 (en) | 1998-10-31 | 2001-02-13 | The Texas A&M Universtiy System | Fiber optic current sensor |
| US6307632B1 (en) | 1999-03-24 | 2001-10-23 | The Texas A&M University System | Magnetic field integrated fiber optic sensor with improved sensitivity |
| US6630819B2 (en) | 2001-02-22 | 2003-10-07 | The University Of Chicago | Magneto-optic current sensor |
| US20040256163A1 (en) * | 2003-06-23 | 2004-12-23 | Thomson Robert K. | Optical scale |
| EP1804066A4 (en) * | 2004-08-25 | 2008-12-31 | Tokyo Electric Power Co | METHOD OF REDUCING THE DEPENDENT ERROR OF TEMPERATURE IN A PHOTOCOURANT DETECTOR, AND A PHOTOCOURANT DETECTION DEVICE |
| EP2097758A2 (en) | 2006-11-30 | 2009-09-09 | North Sensor A/S | Faraday effect current sensor |
| TW200846639A (en) | 2007-03-14 | 2008-12-01 | Entegris Inc | System and method for non-intrusive thermal monitor |
| US10473697B2 (en) | 2015-04-01 | 2019-11-12 | General Electric Company | Current transducer with offset cancellation |
| US10197603B2 (en) * | 2015-04-01 | 2019-02-05 | General Electric Company | Optical current transducer with offset cancellation and current linearization |
| RU206139U1 (ru) * | 2020-08-26 | 2021-08-24 | Публичное акционерное общество "Межрегиональная распределительная сетевая компания Северо-Запада" | Устройство для измерения тока |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2239027C3 (de) * | 1972-08-08 | 1981-03-12 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Magnetooptischer Faradaydreher |
| US3784281A (en) * | 1973-03-06 | 1974-01-08 | Bbc Brown Boveri & Cie | Ferrimagnetic garnet corrected for temperature dependence of the faraday effect and method for making the same |
| US4564754A (en) * | 1982-03-08 | 1986-01-14 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for optically measuring a current |
| FR2535464A1 (fr) * | 1982-10-28 | 1984-05-04 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de mesure de temperature et/ou d'intensite electrique a effet faraday |
| GB2164145B (en) * | 1984-09-04 | 1989-01-05 | Westinghouse Electric Corp | Temperature compensated current sensor involving faraday effect and fiber optics |
-
1984
- 1984-09-04 US US06/647,203 patent/US4613811A/en not_active Expired - Lifetime
-
1985
- 1985-08-14 GB GB08520393A patent/GB2164146B/en not_active Expired
- 1985-08-21 AU AU46499/85A patent/AU572683B2/en not_active Ceased
- 1985-09-02 JP JP60194711A patent/JPH0721511B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU4649985A (en) | 1986-03-13 |
| GB2164146A (en) | 1986-03-12 |
| GB2164146B (en) | 1988-08-03 |
| JPH0721511B2 (ja) | 1995-03-08 |
| US4613811A (en) | 1986-09-23 |
| GB8520393D0 (en) | 1985-09-18 |
| AU572683B2 (en) | 1988-05-12 |
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