JPS6157500A - 人工衛星の角運動量制御方式 - Google Patents
人工衛星の角運動量制御方式Info
- Publication number
- JPS6157500A JPS6157500A JP59181182A JP18118284A JPS6157500A JP S6157500 A JPS6157500 A JP S6157500A JP 59181182 A JP59181182 A JP 59181182A JP 18118284 A JP18118284 A JP 18118284A JP S6157500 A JPS6157500 A JP S6157500A
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- Japan
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- thruster
- angular momentum
- bias
- negative
- pulse
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- Control Of Position, Course, Altitude, Or Attitude Of Moving Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明はピッチ軸方向にバイアス角運動量をもち、ロ
ール軸方向の角運動量を検出しないでヨー軸方向の角運
動量検出のみで2 ロール/ヨー面内の角運動量を制御
する人工衛星の角運ff111世制御方式に関するもの
である。
ール軸方向の角運動量を検出しないでヨー軸方向の角運
動量検出のみで2 ロール/ヨー面内の角運動量を制御
する人工衛星の角運ff111世制御方式に関するもの
である。
まず最初に人工衛星の座標系を定義する。ここでは1人
工衛星に固定すれ人工衛星とともに運動する機体座標系
と人工衛星の目標姿勢となる軌道座標系について説明す
る。
工衛星に固定すれ人工衛星とともに運動する機体座標系
と人工衛星の目標姿勢となる軌道座標系について説明す
る。
軌道座標系のヨー軸は2人工衛星の重心から地球中心に
向かう軸、ピッチ軸は軌道面に垂直な軸。
向かう軸、ピッチ軸は軌道面に垂直な軸。
ロール軸はピッチ軸及びヨー軸と右手系をなしほぼ進行
方向を向く軸である。
方向を向く軸である。
人工衛星の機体座標系のロール、ピッチ、ヨー軸は、姿
勢誤差がゼロの時、軌道座標系のロール。
勢誤差がゼロの時、軌道座標系のロール。
ピッチ、ヨー軸と一致するようにきめられる。
ここでは以下、ピッチ軸方向にバイアス角運動量をもつ
人工衛星のロール/ヨー角運動量制御系について説明す
ることにする。
人工衛星のロール/ヨー角運動量制御系について説明す
ることにする。
第1図は従来のバイアス衛星のロール/ヨー角運慶・量
制御系のブロック図を示すもので、角運動fA ′H2
成分検出部(1)、プラスリミットチェック部(2)、
マイナスリミットチェック部(31,7’ラススラスタ
オン/オフパルス発生部(4)、マイナススラスタオン
/オフパルス発生部(5)、プラススラスタ(6)。
制御系のブロック図を示すもので、角運動fA ′H2
成分検出部(1)、プラスリミットチェック部(2)、
マイナスリミットチェック部(31,7’ラススラスタ
オン/オフパルス発生部(4)、マイナススラスタオン
/オフパルス発生部(5)、プラススラスタ(6)。
マイナススラスタ(7)、衛星ダイナミツク(8)で構
成されている。角逐′rJh量H2成分検出部+11は
、衛星ダイナミツク(8)の出力である人工衛星の角逐
7fdlI量のヨー成分Hz [91に応じてH7,検
出信号αQを出力する。プラスリミットチェック部(2
1及びマイナスリミットチェック部は、そのH2検検出
量α〔をモニタし、その太きさがあちかしめ設定してお
いたリミット値を越すとプラススラスタオン/オフパル
ス制a1信号α1)、またはマイナススラスタオン/オ
フパルスfli制御信号02を出力する。スラスタオン
/オフパルス発生部+41. +51は上記オン/オ
フパルス制御信号α1)、α2をもとにあらかじめ設定
しておいたオン時間、〈υ返し周期をもつパルス列を発
生し、プラススラスタ(6)を駆動するプラススラスタ
馬連信号(13及び、マイナススラスタ(71を、鳴動
するマイナススラスタ駆動信号a41を出力する。プラ
ススラスタ(6)のオンにより発生するプラススラスタ
トルクαり及びマイナススラスタ(7)のオンにより発
生するマイナススラスタトルクQ61は、衛星ダイナミ
ツク(8)K入力され人工衛星の角運動量を変化させる
。
成されている。角逐′rJh量H2成分検出部+11は
、衛星ダイナミツク(8)の出力である人工衛星の角逐
7fdlI量のヨー成分Hz [91に応じてH7,検
出信号αQを出力する。プラスリミットチェック部(2
1及びマイナスリミットチェック部は、そのH2検検出
量α〔をモニタし、その太きさがあちかしめ設定してお
いたリミット値を越すとプラススラスタオン/オフパル
ス制a1信号α1)、またはマイナススラスタオン/オ
フパルスfli制御信号02を出力する。スラスタオン
/オフパルス発生部+41. +51は上記オン/オ
フパルス制御信号α1)、α2をもとにあらかじめ設定
しておいたオン時間、〈υ返し周期をもつパルス列を発
生し、プラススラスタ(6)を駆動するプラススラスタ
馬連信号(13及び、マイナススラスタ(71を、鳴動
するマイナススラスタ駆動信号a41を出力する。プラ
ススラスタ(6)のオンにより発生するプラススラスタ
トルクαり及びマイナススラスタ(7)のオンにより発
生するマイナススラスタトルクQ61は、衛星ダイナミ
ツク(8)K入力され人工衛星の角運動量を変化させる
。
通常ロール/ヨーの角運動量制御に使用されるスラスタ
(6)、(7)としてはロール/ヨーオフセットスラス
タを用いることが多い。第2図に、このようなロール/
ヨーオフセットスラスタを使用した角運動量制御系の典
型的な応答波形の一例を示している。図において、Qη
は角運動量のロール成分Hzを表わす横軸、aaは角運
動量のヨー成分H2を表わす縦軸、 Ml、 C!Iは
角運動量制御系リミットチェック部のプラスリミット値
及びマイナスリミット値によってきまるHzの上限値及
びHzの下限値を示して因る。12Dが角運動量の応答
を示すロール/ヨー面内の角運動量軌跡である。この軌
跡011は、ロール/ヨ一平面内で慣性空間に対して一
定の外乱トルクが作用する場合の角運動量の応答を示し
たもので、原点に対して対称となっている。
(6)、(7)としてはロール/ヨーオフセットスラス
タを用いることが多い。第2図に、このようなロール/
ヨーオフセットスラスタを使用した角運動量制御系の典
型的な応答波形の一例を示している。図において、Qη
は角運動量のロール成分Hzを表わす横軸、aaは角運
動量のヨー成分H2を表わす縦軸、 Ml、 C!Iは
角運動量制御系リミットチェック部のプラスリミット値
及びマイナスリミット値によってきまるHzの上限値及
びHzの下限値を示して因る。12Dが角運動量の応答
を示すロール/ヨー面内の角運動量軌跡である。この軌
跡011は、ロール/ヨ一平面内で慣性空間に対して一
定の外乱トルクが作用する場合の角運動量の応答を示し
たもので、原点に対して対称となっている。
なおプラス及びマイナスのリミット値αつ、(イ)に沿
った部分の軌跡はスラスタのオン/オフパルスにより通
常ノコリギの波状になるがその部分の詳細な応答は、以
下で述べる説明に影響を与えないため、ここでは直線で
近似することにする。
った部分の軌跡はスラスタのオン/オフパルスにより通
常ノコリギの波状になるがその部分の詳細な応答は、以
下で述べる説明に影響を与えないため、ここでは直線で
近似することにする。
バイアス衛星の角運動量のロール、ヨー成分Hx。
Hzと人工衛星のロール誤差φ、ヨー誤差ダの間には通
常以下に示すような近似式が成りたつ。
常以下に示すような近似式が成りたつ。
Hz = hpγ ・・・fi+H
Z ニー h pφ+hwz −・・+
21ここでhpはホイールによる人工衛星のマイナスピ
ッチ軸方向の角運動量、 hwZはホイールにょるヨ
ー軸方向の角運動量を示す。上式〃)らゎかるようにロ
ール誤差φにつ因ては、角運動量のヨー成分Hzが与え
られt時そhを補償するようにhWZを変化させれば、
ロール誤差φを小さく抑えることができる。ところがヨ
ー誤差Fについては。
Z ニー h pφ+hwz −・・+
21ここでhpはホイールによる人工衛星のマイナスピ
ッチ軸方向の角運動量、 hwZはホイールにょるヨ
ー軸方向の角運動量を示す。上式〃)らゎかるようにロ
ール誤差φにつ因ては、角運動量のヨー成分Hzが与え
られt時そhを補償するようにhWZを変化させれば、
ロール誤差φを小さく抑えることができる。ところがヨ
ー誤差Fについては。
角運動量のロール成分Hxが、そのままヨー誤差、Fに
比例するため、ヨー誤差Vを小宜くするには。
比例するため、ヨー誤差Vを小宜くするには。
角運動量のロール成分Hxをできるだけ小さくする必要
があることがわかる。
があることがわかる。
さて次に、慣性空間に一定の外乱1ルクが作用すると同
時に2機体座標系のロール軸まわりにも一定の外乱トル
クが作用する場合にっ−て考えることにする。第3図は
上記のような外乱トルクが作用する場合の典型的な応答
波形の一例を示したもので、(社)はそのときのロール
/ヨー面内の角運動゛沿軌跡である。図かられかるよう
に、この場合は原点に対して対称とならず、角運動量の
ロール成分Hxの最大値は慣性空間に一定な外乱トルク
だけが作用する場合(第2図)に比べて太きぐなる。と
ころが既に説明したように、角連動伝のロール朋分HX
はヨー誤差1に比例するという関係があることから角運
動量のロール成分HXの増大は、ヨー誤差Fの増大につ
ながる。このように従来のロール/ヨー角運動量制御系
では、慣性空間に一定な外乱トルクに対してだけでなく
1機体座標系のロール軸まわりに作用する一定な外乱ト
ルクに対しても角運動量のロール成分HXが太きくなり
ヨー誤差Fが増大するという欠点があった。
時に2機体座標系のロール軸まわりにも一定の外乱トル
クが作用する場合にっ−て考えることにする。第3図は
上記のような外乱トルクが作用する場合の典型的な応答
波形の一例を示したもので、(社)はそのときのロール
/ヨー面内の角運動゛沿軌跡である。図かられかるよう
に、この場合は原点に対して対称とならず、角運動量の
ロール成分Hxの最大値は慣性空間に一定な外乱トルク
だけが作用する場合(第2図)に比べて太きぐなる。と
ころが既に説明したように、角連動伝のロール朋分HX
はヨー誤差1に比例するという関係があることから角運
動量のロール成分HXの増大は、ヨー誤差Fの増大につ
ながる。このように従来のロール/ヨー角運動量制御系
では、慣性空間に一定な外乱トルクに対してだけでなく
1機体座標系のロール軸まわりに作用する一定な外乱ト
ルクに対しても角運動量のロール成分HXが太きくなり
ヨー誤差Fが増大するという欠点があった。
この発明は上記欠点を改善する目的でなすれたもので、
プラススラスタ及びマイナススラスタのオン/オフパル
スをモニタし、そのパルス数をもとにHzバイアスを調
整することで2機体座標系のロール軸まわりに作用する
一定な外乱トルクを補償シー、角運動量のロール成分H
xの増力口を抑えることができる人工衛星の角運動量制
御方式を提供するものである。
プラススラスタ及びマイナススラスタのオン/オフパル
スをモニタし、そのパルス数をもとにHzバイアスを調
整することで2機体座標系のロール軸まわりに作用する
一定な外乱トルクを補償シー、角運動量のロール成分H
xの増力口を抑えることができる人工衛星の角運動量制
御方式を提供するものである。
〔発明の実施fll)
第4図はこの発明の一実施例を示す角運動量制御系のブ
ロック図であり2図中+11〜(+61は上記従来の角
運動量制御系と全(同一のものである。この発明では、
スラスタパルスカウント処理部c!31Hzバイアス決
定部(財)、加算器(ハ)が追加すわる。スラスタパル
スカウント処理部@では1人工衛星の軌道1周あたりの
プラススラスタ(6)のオン/オフパルス数トマイナス
ス→スタ(7)のオン/オフパルス数をカウントしその
差を軌道1周回毎に更新して出力する。なお内部で使用
されるカウンタは毎回初期値を0に設定してからカウン
トを開始することにより軌道1周毎のプラススラスタ+
61 ドア 4 ナスス丹スス(7)のパルス数の差が
、パルスカウント出力信号(4)として出力さhるよう
になっている。
ロック図であり2図中+11〜(+61は上記従来の角
運動量制御系と全(同一のものである。この発明では、
スラスタパルスカウント処理部c!31Hzバイアス決
定部(財)、加算器(ハ)が追加すわる。スラスタパル
スカウント処理部@では1人工衛星の軌道1周あたりの
プラススラスタ(6)のオン/オフパルス数トマイナス
ス→スタ(7)のオン/オフパルス数をカウントしその
差を軌道1周回毎に更新して出力する。なお内部で使用
されるカウンタは毎回初期値を0に設定してからカウン
トを開始することにより軌道1周毎のプラススラスタ+
61 ドア 4 ナスス丹スス(7)のパルス数の差が
、パルスカウント出力信号(4)として出力さhるよう
になっている。
Hz バイアス決定部QA)では、上記パルスカウント
出力信号(イ)が0になるようにHzバイアス勾を調整
する。このような機能をHzバイアス決廻部(財)K工 にもたせるためには1例えば]「で表わされるような積
分要素を使用すわば艮b1、ただしここでSは→プラス
演算子を表わすものとする。
出力信号(イ)が0になるようにHzバイアス勾を調整
する。このような機能をHzバイアス決廻部(財)K工 にもたせるためには1例えば]「で表わされるような積
分要素を使用すわば艮b1、ただしここでSは→プラス
演算子を表わすものとする。
このようにして決定これたHzバイアス罰を力り算器(
ハ)によ見 Hz検出信号αIK加え合わせリミットチ
ェック入力信号(至)とすると、その時の外乱トルクに
対する角運動量の軌跡は第5図に示したようになる。こ
こで作用する外乱トルクは第3図の場合と同じとしてい
る。
ハ)によ見 Hz検出信号αIK加え合わせリミットチ
ェック入力信号(至)とすると、その時の外乱トルクに
対する角運動量の軌跡は第5図に示したようになる。こ
こで作用する外乱トルクは第3図の場合と同じとしてい
る。
図にお込て翰、■はHzの上限値及び下限値を示してい
るが、この場合はリミットチェック部(2)。
るが、この場合はリミットチェック部(2)。
(3)のリミット値の他にHzバイアス07)が関係し
て。
て。
この上下限値がきまる。すなわちHzバイアスC!ηに
よってこの上下限値w、 C1υけHx −Hz 平
面で上下に平行移動することになる。
よってこの上下限値w、 C1υけHx −Hz 平
面で上下に平行移動することになる。
観点を変えれば、第3図はHzバイアス哨が0である特
別な場合と考えることができる;そこでHzバイアス(
5)を次第に太きくしてゆくと角運動量軌跡は第3図の
Qzの軌跡から8p′5図のel+1の軌跡のように変
化してゆく。
別な場合と考えることができる;そこでHzバイアス(
5)を次第に太きくしてゆくと角運動量軌跡は第3図の
Qzの軌跡から8p′5図のel+1の軌跡のように変
化してゆく。
011の角運動量の軌跡は、第2図の角運動量軌跡Q1
1と相似で、 Ca1lの角運動量軌跡を下に平行移動
した形状となっている。このことから角運動量のロール
成分Hxの最大値は第2図と第5図で同じとなる。
1と相似で、 Ca1lの角運動量軌跡を下に平行移動
した形状となっている。このことから角運動量のロール
成分Hxの最大値は第2図と第5図で同じとなる。
すなわち1機体座標系のロール軸まわりに作用する一定
外乱トルクは、 Hzバイアス(3)を調整すること
で補償−れ、角運動量のロール成分Hxの増加を抑える
ことができる。
外乱トルクは、 Hzバイアス(3)を調整すること
で補償−れ、角運動量のロール成分Hxの増加を抑える
ことができる。
次にHzバイアス(5)を決定するのにパルスカウント
出力信号(イ)が何故使用されるかについて説明する。
出力信号(イ)が何故使用されるかについて説明する。
まず最初にHzバイアスQ1がOの場合の角運動量軌跡
(ハ)をみると、その軌跡は、 Hzが上限値o9を
維持している時間と、下限値艶を維持している時間に差
がある。ナなわちブうススうススのオン/オフパルス数
トマイナスス→スタのオン/オフパルス数に差があるこ
とKなる。角)、’Ifj 躬’ 量軌跡(2)を時計
1わりに1回転すると軌道1周することに々るので、上
記パルス数の差はパルスカウント出力信号(イ)に相当
する。この場合はパルスカウント出力信号(ハ)は0で
はない、 欠+cHzバイアス罰を適切に調整した場合の角逐重!
1ffi軌跡011をみると、 Hzが上限値CIを
維持している時間と、下限値■を維持している時間が等
しぐなっている。故にこのときのパルスカウント出力信
号c!eは0と乃っている。
(ハ)をみると、その軌跡は、 Hzが上限値o9を
維持している時間と、下限値艶を維持している時間に差
がある。ナなわちブうススうススのオン/オフパルス数
トマイナスス→スタのオン/オフパルス数に差があるこ
とKなる。角)、’Ifj 躬’ 量軌跡(2)を時計
1わりに1回転すると軌道1周することに々るので、上
記パルス数の差はパルスカウント出力信号(イ)に相当
する。この場合はパルスカウント出力信号(ハ)は0で
はない、 欠+cHzバイアス罰を適切に調整した場合の角逐重!
1ffi軌跡011をみると、 Hzが上限値CIを
維持している時間と、下限値■を維持している時間が等
しぐなっている。故にこのときのパルスカウント出力信
号c!eは0と乃っている。
以上のことからパルスカウント出力信号(4)が0とな
るようにHzバイアス(5)を調整すれば9機体座標系
のロール軸lわりに作用する一定外乱トルクを補償する
ことができることがわかる。
るようにHzバイアス(5)を調整すれば9機体座標系
のロール軸lわりに作用する一定外乱トルクを補償する
ことができることがわかる。
なお、 Hzバイアス(2)によって角運動量のヨー
成分Hzの最大値は犬きくなるが、これは既に述べたよ
うにホイールによるヨー軸方向の角逐卯I量hv心を調
整することにより補償できる几め、ロール誤差とはなら
ない。
成分Hzの最大値は犬きくなるが、これは既に述べたよ
うにホイールによるヨー軸方向の角逐卯I量hv心を調
整することにより補償できる几め、ロール誤差とはなら
ない。
この発明は以上説明したとおり、スラススノくルスカウ
ント処理部で軌道1周あたりのプ→、Cス%ススとマイ
ナススラスタのオン/オフパルス数の差を計算し、その
パルス数の差が0になるようにHzバイアスを調整する
ことで、Pi!体座標系のロール軸まわりにf’を用す
る一定外乱トルクを補償し。
ント処理部で軌道1周あたりのプ→、Cス%ススとマイ
ナススラスタのオン/オフパルス数の差を計算し、その
パルス数の差が0になるようにHzバイアスを調整する
ことで、Pi!体座標系のロール軸まわりにf’を用す
る一定外乱トルクを補償し。
角運動量ロール成分Hxの増加を抑えることができると
いう効果がある。これは既に述べたようにヨー誤差が角
運動量のロール成分Hxに比例するという関係があるこ
とよりヨー誤差の制御精度の向上につながるものである
。
いう効果がある。これは既に述べたようにヨー誤差が角
運動量のロール成分Hxに比例するという関係があるこ
とよりヨー誤差の制御精度の向上につながるものである
。
第1図は、従来の人工衛星のロール/ヨー角運動量制御
系を示すブロック図、第2図は従来の角運動量制御系に
慣性空間に一定な外乱トルクが作用しfc場合の応答を
説明する図、第3図は、慣性空間に一定な外乱トルクの
他に機体座標系のロール軸に一定な外乱トルクが作用し
2だ場合の従来の角運動量制御系の応答を説明する図、
第4図は。 この発明の一実施例を説明する角7UI量制御系のブロ
ック図、第5図は、この発明を使用した角運動量制御系
の外乱トルクに対する応答を説明する図である。 図において、(1)は角辺!rrI+量H2H分検m部
、(2)はプラスリミツトチェック部、 +31はマイ
ナスリミットチェック部、(4)はプラススラヌlオン
/オフパルス発生部、+51はマイナススラスタオン/
オフパルスa ’4E g((、+61はプうススラス
タ、 (71Hマイナススラスタ、(8)は衛星ダイナ
ミクス、(9)は人工衛星の角逐仰・倉のヨー成分Hz
、QcIはHz検出信号。 (Illはプラススラススオン/オフパルス制御信号。 α211・寸マイナススラスタオン/オフパルス制御信
号。 (ltlはプラススラスタ駆動信号、パ:イ1はマイナ
ススうヌタ駆動信骨、aりはプラススラスタトルク、
(lFAはマイナススラスタトルク、αηは角逐卯1量
のロール成分Hxを表わす横軸、0秒は角jE動殺のヨ
ー成分Hzを表わす縦l111I、Q!1はHzの上限
値、c!0はHzの下限値、C1)は慣性空間に一定な
外乱トノシフが作用した場合の従来の角逐!TCII量
制御系の角運動量軌跡、(2のは慣性空間に一定な外乱
トルクの他に2機体座標系のロール軸まわりに一定な外
gL トルクが作用した時の角逐虫り量の軌跡、@はス
ラスタパルスカウント処理部、*、0は)Izバイ了ヌ
決定剖、(至)け刀口算器、(イ)はパルスカウント出
力信号、@はHzバイアス、@はリミットチェック入力
信書、@はHzバイアスを加え7’r場合のHzの上限
値、0(1はHzバイアスを加えた場合のHzの下限値
、0υはこの発明を使用しt角運動量制御系の外乱トル
クに対する応答を示す角運動量の軌跡である。 なお図中、同一符号は同一または相当部分を示゛す。
系を示すブロック図、第2図は従来の角運動量制御系に
慣性空間に一定な外乱トルクが作用しfc場合の応答を
説明する図、第3図は、慣性空間に一定な外乱トルクの
他に機体座標系のロール軸に一定な外乱トルクが作用し
2だ場合の従来の角運動量制御系の応答を説明する図、
第4図は。 この発明の一実施例を説明する角7UI量制御系のブロ
ック図、第5図は、この発明を使用した角運動量制御系
の外乱トルクに対する応答を説明する図である。 図において、(1)は角辺!rrI+量H2H分検m部
、(2)はプラスリミツトチェック部、 +31はマイ
ナスリミットチェック部、(4)はプラススラヌlオン
/オフパルス発生部、+51はマイナススラスタオン/
オフパルスa ’4E g((、+61はプうススラス
タ、 (71Hマイナススラスタ、(8)は衛星ダイナ
ミクス、(9)は人工衛星の角逐仰・倉のヨー成分Hz
、QcIはHz検出信号。 (Illはプラススラススオン/オフパルス制御信号。 α211・寸マイナススラスタオン/オフパルス制御信
号。 (ltlはプラススラスタ駆動信号、パ:イ1はマイナ
ススうヌタ駆動信骨、aりはプラススラスタトルク、
(lFAはマイナススラスタトルク、αηは角逐卯1量
のロール成分Hxを表わす横軸、0秒は角jE動殺のヨ
ー成分Hzを表わす縦l111I、Q!1はHzの上限
値、c!0はHzの下限値、C1)は慣性空間に一定な
外乱トノシフが作用した場合の従来の角逐!TCII量
制御系の角運動量軌跡、(2のは慣性空間に一定な外乱
トルクの他に2機体座標系のロール軸まわりに一定な外
gL トルクが作用した時の角逐虫り量の軌跡、@はス
ラスタパルスカウント処理部、*、0は)Izバイ了ヌ
決定剖、(至)け刀口算器、(イ)はパルスカウント出
力信号、@はHzバイアス、@はリミットチェック入力
信書、@はHzバイアスを加え7’r場合のHzの上限
値、0(1はHzバイアスを加えた場合のHzの下限値
、0υはこの発明を使用しt角運動量制御系の外乱トル
クに対する応答を示す角運動量の軌跡である。 なお図中、同一符号は同一または相当部分を示゛す。
Claims (1)
- 人工衛星の地心方向の角運動量成分であるHzを検出す
るための角運動量Hz成分検出部と、人工衛星に制御ト
ルクを与えるプラススラスタ及びマイナススラスタと、
これらのスラスタにオン/オフ駆動信号を送るプラスス
ラスタオン/オフパルス発生部及びマイナススラスタオ
ン/オフパルス発生部と、これらのオン/オフパルス発
生部を制御するためのプラスリミットチェック部及びマ
イナスリミットチェック部と、上記プラス及びマイナス
スラスタオン/オフパルス発生部からのオン/オフパル
スを処理し、プラススラスタパルス数のカウント値とマ
イナススラスタパルス数のカウント値を比較し、その差
を出力するスラスタパルスカウント処理部と、このカウ
ント処理部の出力信号をもとに、Hzバイアスを決定す
るためのHzバイアス決定部と、このHzバイアス決定
部からのHzバイアスを上記角運動量Hz成分検出部の
出力であるHz測定値に加えるための加算器とで構成さ
れ、上記スラスタパルスカウント処理部の出力信号のデ
ータ更新周期を人工衛星の軌道周期と一致させ毎回初期
値を0に設定してからカウントを開始することにより軌
道1周あたりのプラススラスタとマイナススラスタのパ
ルス数の差を出力するように処理し、この出力信号が0
になるようにHzバイアスを調整するようにしたことを
特徴とする人工衛星の角運動量制御方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59181182A JPS6157500A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 人工衛星の角運動量制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59181182A JPS6157500A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 人工衛星の角運動量制御方式 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6157500A true JPS6157500A (ja) | 1986-03-24 |
JPH0474237B2 JPH0474237B2 (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=16096302
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59181182A Granted JPS6157500A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 人工衛星の角運動量制御方式 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6157500A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4928037A (en) * | 1987-12-25 | 1990-05-22 | Hitachi, Ltd. | Protected discharge lamp lighting system |
JPH0320732U (ja) * | 1989-07-10 | 1991-02-28 |
-
1984
- 1984-08-30 JP JP59181182A patent/JPS6157500A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4928037A (en) * | 1987-12-25 | 1990-05-22 | Hitachi, Ltd. | Protected discharge lamp lighting system |
JPH0320732U (ja) * | 1989-07-10 | 1991-02-28 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0474237B2 (ja) | 1992-11-25 |
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