JPS6152363B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6152363B2 JPS6152363B2 JP112180A JP112180A JPS6152363B2 JP S6152363 B2 JPS6152363 B2 JP S6152363B2 JP 112180 A JP112180 A JP 112180A JP 112180 A JP112180 A JP 112180A JP S6152363 B2 JPS6152363 B2 JP S6152363B2
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- Japan
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- air
- fuel
- vaporization
- capillary structure
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- Prior art date
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- Expired
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Landscapes
- Wick-Type Burners And Burners With Porous Materials (AREA)
Description
本発明は、液体燃料燃焼装置に関し、その目的
は、燃料気化部に蓄積するタール状物質の影響を
減らすことにより、特性を劣化せしめることなく
長期にわたつて使用し得る液体燃料燃焼装置を提
供することにある。 毛管組織体に液体燃料を吸い上げて気化せしめ
るいわゆる吸上げ気化タイプの液体燃料燃焼装置
は、石油ストーブ等に多く実用されている。しか
し、これらの燃焼装置においては、毛管組織体の
燃料気化部にタール状物質が蓄積されることによ
り、燃料気化量が減少する不具合が生じ、使用不
能または悪臭や一酸化炭素を多く発生する特性劣
化状態を招来していた。本発明はこれらの欠点を
解消するものであり、以下本発明の一実施例を図
面にもとずいて説明する。 第１，２図において、１は気化用空気入口、２
はハニカム状のPTCセラミツクヒーターでほぼ
空気量に影響なしに一定の温度が得られる種類の
ものである。３は予混合用の空気で気化した灯油
と混合して完全燃焼させるための二次空気を送る
二次空気入口である。４は螺旋構造をした多孔体
（毛管組織体の一例として用いたもの）で、シリ
カ系、シリカアルミナ系、アルミナ系等の耐熱材
料を主成分とし、大部分が100μｍ以下の孔径の
三次元構造の細孔を有するもので、下部は液体燃
料に浸漬して上部に向つて燃料を液状のまま吸い
上げる。５は熱風の入口で直径が約１〜３mmの多
数の穴により構成されている。６は入口５より出
た熱風により気化された燃料が出る出口で、この
燃料は予混合室７で二次空気入口３より入れた二
次空気と適当な空燃比に混合され出口８より出て
炎口部に向う。９は燃料タンクで一定の油面に保
たれるようになつている。１０は燃料入口であ
る。 次に気化方法について、さらに詳細に説明す
る。ハニカム状のPTCセラミツクヒーター２で
約250℃に加熱された空気は入口５の穴から気化
部に入つてくる。その熱風が多孔体４に接触する
事により燃料が気化され気化された燃料が予混合
室７で二次空気と適当な空熱比に混合され出口８
から炎口部に押出されて燃焼させる。 このような吸い上げ気化方式においては、気化
部表面の性状がタール状物質の生成、長期的な燃
焼量の安定性と深い係わりを持つている。 ここで多孔体４の気化表面の単位表面積当りの
気化量を（燃焼量）を気化密度（単位Kcal／hr.
cm2）という概念で表わすと、気化密度が大きいと
いうことは気化面の単位面積当りの燃料通過量が
多いということであり、燃料油のうちある一定の
留分がタール状物質になるとすれば、通過量が少
なくなればなるほどタール状物質の堆積は少なく
なると言える。つまり気化表面積は大きい方が良
いことになる。特にこの効果は、燃料油として、
変質油、異種油混入油などをたまたま使用した場
合に顕著に現われる。つまり上記のような異常な
燃料を用いた場合には、その特定の成分は必ずタ
ール状物質に変化すると考えられるからである。 また熱風により灯油を気化させる場合、気化効
率が高ければ高い程省エネルギーにもつながる。
すなわち本実施例では螺旋構造をもつた多孔体４
を熱風が螺旋状に廻るため熱風と多孔体４との接
触も多くなり、熱が有効に燃料の気化に作用する
ので省エネルギーにつながるとともに、多孔体４
は螺旋状としてその表面積を広くしているので各
部は少しの燃料しか吸上げなくて良く、タール生
成量が少なくなる。 第３図は従来例による局部断面図である。従来
においては、気化面に効率よく一様に加熱空気を
接する方法として、主に加熱空気を穴、スリツト
等で分配し、気化面に衝突させる方法が用いられ
てきた。第３図の２′は空気分配器の壁面、３′は
空気吹出し孔、１′は多孔体である。このとき局
部的に見ると、空気流（矢印）は、空気吹出し孔
３′に対向する一部４′にのみ集中して衝突し、そ
の部分だけの気化を促進することになつており、
長期使用後においては、この４部分のみに点状タ
ール状物質が堆積し、気化量が少なくなつている
ということが判明した。また加熱空気はいつたん
空気分配器に接触するためそこで熱交換するため
空気の温度が若干下がり、気化の効率が悪くな
る。特に点火時、空気分配器が冷えている場合に
は熱交換が大きくなるため気化量の立上り方が遅
くなるという欠点がある。第１，第２図に示す本
発明実施例と第３図の従来例をもちいて連続燃焼
時間と気化量減少を試験し、下表に示した。なお
気化量減少は初期の燃焼量を100とした場合の時
間軸における燃料％で表わした。表中使用燃料は
灯油（日石(株)のJIS規格品）および0.1％サラダ油
を混入した灯油、および紫外線により強制的に変
質させた灯油（JIS法測定により酸価0.06のも
の）を使用した。
は、燃料気化部に蓄積するタール状物質の影響を
減らすことにより、特性を劣化せしめることなく
長期にわたつて使用し得る液体燃料燃焼装置を提
供することにある。 毛管組織体に液体燃料を吸い上げて気化せしめ
るいわゆる吸上げ気化タイプの液体燃料燃焼装置
は、石油ストーブ等に多く実用されている。しか
し、これらの燃焼装置においては、毛管組織体の
燃料気化部にタール状物質が蓄積されることによ
り、燃料気化量が減少する不具合が生じ、使用不
能または悪臭や一酸化炭素を多く発生する特性劣
化状態を招来していた。本発明はこれらの欠点を
解消するものであり、以下本発明の一実施例を図
面にもとずいて説明する。 第１，２図において、１は気化用空気入口、２
はハニカム状のPTCセラミツクヒーターでほぼ
空気量に影響なしに一定の温度が得られる種類の
ものである。３は予混合用の空気で気化した灯油
と混合して完全燃焼させるための二次空気を送る
二次空気入口である。４は螺旋構造をした多孔体
（毛管組織体の一例として用いたもの）で、シリ
カ系、シリカアルミナ系、アルミナ系等の耐熱材
料を主成分とし、大部分が100μｍ以下の孔径の
三次元構造の細孔を有するもので、下部は液体燃
料に浸漬して上部に向つて燃料を液状のまま吸い
上げる。５は熱風の入口で直径が約１〜３mmの多
数の穴により構成されている。６は入口５より出
た熱風により気化された燃料が出る出口で、この
燃料は予混合室７で二次空気入口３より入れた二
次空気と適当な空燃比に混合され出口８より出て
炎口部に向う。９は燃料タンクで一定の油面に保
たれるようになつている。１０は燃料入口であ
る。 次に気化方法について、さらに詳細に説明す
る。ハニカム状のPTCセラミツクヒーター２で
約250℃に加熱された空気は入口５の穴から気化
部に入つてくる。その熱風が多孔体４に接触する
事により燃料が気化され気化された燃料が予混合
室７で二次空気と適当な空熱比に混合され出口８
から炎口部に押出されて燃焼させる。 このような吸い上げ気化方式においては、気化
部表面の性状がタール状物質の生成、長期的な燃
焼量の安定性と深い係わりを持つている。 ここで多孔体４の気化表面の単位表面積当りの
気化量を（燃焼量）を気化密度（単位Kcal／hr.
cm2）という概念で表わすと、気化密度が大きいと
いうことは気化面の単位面積当りの燃料通過量が
多いということであり、燃料油のうちある一定の
留分がタール状物質になるとすれば、通過量が少
なくなればなるほどタール状物質の堆積は少なく
なると言える。つまり気化表面積は大きい方が良
いことになる。特にこの効果は、燃料油として、
変質油、異種油混入油などをたまたま使用した場
合に顕著に現われる。つまり上記のような異常な
燃料を用いた場合には、その特定の成分は必ずタ
ール状物質に変化すると考えられるからである。 また熱風により灯油を気化させる場合、気化効
率が高ければ高い程省エネルギーにもつながる。
すなわち本実施例では螺旋構造をもつた多孔体４
を熱風が螺旋状に廻るため熱風と多孔体４との接
触も多くなり、熱が有効に燃料の気化に作用する
ので省エネルギーにつながるとともに、多孔体４
は螺旋状としてその表面積を広くしているので各
部は少しの燃料しか吸上げなくて良く、タール生
成量が少なくなる。 第３図は従来例による局部断面図である。従来
においては、気化面に効率よく一様に加熱空気を
接する方法として、主に加熱空気を穴、スリツト
等で分配し、気化面に衝突させる方法が用いられ
てきた。第３図の２′は空気分配器の壁面、３′は
空気吹出し孔、１′は多孔体である。このとき局
部的に見ると、空気流（矢印）は、空気吹出し孔
３′に対向する一部４′にのみ集中して衝突し、そ
の部分だけの気化を促進することになつており、
長期使用後においては、この４部分のみに点状タ
ール状物質が堆積し、気化量が少なくなつている
ということが判明した。また加熱空気はいつたん
空気分配器に接触するためそこで熱交換するため
空気の温度が若干下がり、気化の効率が悪くな
る。特に点火時、空気分配器が冷えている場合に
は熱交換が大きくなるため気化量の立上り方が遅
くなるという欠点がある。第１，第２図に示す本
発明実施例と第３図の従来例をもちいて連続燃焼
時間と気化量減少を試験し、下表に示した。なお
気化量減少は初期の燃焼量を100とした場合の時
間軸における燃料％で表わした。表中使用燃料は
灯油（日石(株)のJIS規格品）および0.1％サラダ油
を混入した灯油、および紫外線により強制的に変
質させた灯油（JIS法測定により酸価0.06のも
の）を使用した。
【表】
以上の様に本発明によれば毛管組織体の気化効
率を上げるとともに、有効気化面積を広げたので
タール生成量がきわめて少なくなり、長期にわた
つて燃焼不良等がおきない安定した液体燃料燃焼
装置が得られた。
率を上げるとともに、有効気化面積を広げたので
タール生成量がきわめて少なくなり、長期にわた
つて燃焼不良等がおきない安定した液体燃料燃焼
装置が得られた。
第１図は本発明の一実施例にかかる液体燃料燃
焼装置の断面図、第２図は同液体燃料燃焼装置の
多孔体の平面図、第３図は従来例の断面図であ
る。 ４……多孔体（毛管組織体）。
焼装置の断面図、第２図は同液体燃料燃焼装置の
多孔体の平面図、第３図は従来例の断面図であ
る。 ４……多孔体（毛管組織体）。
Claims (1)
- １ 液体燃料を吸い上げその燃料気化部から気化
せしめる毛管組織体と、この毛管組織体の燃料気
化部がのぞむ燃焼空間と、この燃焼空間に空気を
供給する送風機構と、この送風機構により上記燃
焼空間に供給する空気流量を可変制御する可変手
段とを備え、上記毛管組織体を螺旋形状にすると
ともにその中心から空気を吹き出し、この空気を
螺旋構造をした毛管組織体の表面をそつて流す事
を特徴とする液体燃料燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP112180A JPS5697707A (en) | 1980-01-08 | 1980-01-08 | Liquid fuel combustor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP112180A JPS5697707A (en) | 1980-01-08 | 1980-01-08 | Liquid fuel combustor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5697707A JPS5697707A (en) | 1981-08-06 |
| JPS6152363B2 true JPS6152363B2 (ja) | 1986-11-13 |
Family
ID=11492616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP112180A Granted JPS5697707A (en) | 1980-01-08 | 1980-01-08 | Liquid fuel combustor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5697707A (ja) |
-
1980
- 1980-01-08 JP JP112180A patent/JPS5697707A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5697707A (en) | 1981-08-06 |
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