JPS6148603B2 - - Google Patents
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- JPS6148603B2 JPS6148603B2 JP1348781A JP1348781A JPS6148603B2 JP S6148603 B2 JPS6148603 B2 JP S6148603B2 JP 1348781 A JP1348781 A JP 1348781A JP 1348781 A JP1348781 A JP 1348781A JP S6148603 B2 JPS6148603 B2 JP S6148603B2
- Authority
- JP
- Japan
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- rotor
- disk
- keyway
- rotor disk
- scoop
- Prior art date
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- 238000012856 packing Methods 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 33
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 24
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
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- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
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- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/32—Collecting of condensation water; Drainage ; Removing solid particles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸気タービンのロータ・デイスクに
係り、特に、原子力タービンの低圧段で使用する
に好適な蒸気タービン装置に関するものである。
係り、特に、原子力タービンの低圧段で使用する
に好適な蒸気タービン装置に関するものである。
蒸気タービン等の大型回転機械では、回転体の
周速が大きいため、その信頼性が強く要請されて
いる。ここで、蒸気タービンの段落構成は、第１
図に示すように、回転体である動翼１、ロータデ
イスク２、ロータシヤフト３、及び静止体である
ダイヤフラム７，８、ノズル翼６、ケーシング１
０などから構成されている。通常、回転体である
ロータデイスク２は、ロータシヤフト３に焼ばめ
で固定されるのが一般的である。このような焼ば
めデイスク方式のタービンロータでは、デイスク
の位置決めのために、キーを設ける必要がある。
現在、円形断面冷シ嵌形方式と矩形断面置キー形
方式の二種類のキーウエイ構造があり、それぞれ
実用に供されているが、蒸気条件が湿り域となる
低圧段では、次のような欠点が生じてくる。すな
わち、前者のキーウエイ構造では、デイスクのキ
ーウエイ頂部から応力腐蝕割れに起因するとみら
れるクラツクが発生することが有り、デイスクが
破損して飛散するといつた事故が生じる恐れがあ
る。
周速が大きいため、その信頼性が強く要請されて
いる。ここで、蒸気タービンの段落構成は、第１
図に示すように、回転体である動翼１、ロータデ
イスク２、ロータシヤフト３、及び静止体である
ダイヤフラム７，８、ノズル翼６、ケーシング１
０などから構成されている。通常、回転体である
ロータデイスク２は、ロータシヤフト３に焼ばめ
で固定されるのが一般的である。このような焼ば
めデイスク方式のタービンロータでは、デイスク
の位置決めのために、キーを設ける必要がある。
現在、円形断面冷シ嵌形方式と矩形断面置キー形
方式の二種類のキーウエイ構造があり、それぞれ
実用に供されているが、蒸気条件が湿り域となる
低圧段では、次のような欠点が生じてくる。すな
わち、前者のキーウエイ構造では、デイスクのキ
ーウエイ頂部から応力腐蝕割れに起因するとみら
れるクラツクが発生することが有り、デイスクが
破損して飛散するといつた事故が生じる恐れがあ
る。
一方、後者の矩形断面置キー形の焼ばめデイス
クの場合、設置されるキーは位置決めのみの役割
であり、しかもデイスクのキーウエイとキーの間
に微少間隙が設けてあり、前者のような応力腐蝕
割れに起因するクラツクの発生を防止できるとい
う特徴を有している。しかし、このタイプの焼ば
めデイスクの場合、キーウエイ内部に微少間隙が
あるため、低圧タービンのような湿り蒸気雰囲気
中の段落では、デイスク周辺の温度差によつてキ
ーウエイ内で蒸気が凝縮し易い条件となる。この
ため、低圧タービンの一部の段落では、この凝縮
水のエロージヨンによる侵蝕溝が発生する可能性
が有る。すなわち、主流から分かれた漏洩流は、
ダイヤフラムの根元部に設置されたラビリンスパ
ツキンとロータデイスクに挾まれた間隙を流下す
る。この流路では、ラビリンスパツキンの歯によ
つて流路断面が拡大縮少を繰返するので、流路抵
抗が大きくなり、漏洩蒸気流の一部は、デイスク
のキーウエイに滞溜する。
クの場合、設置されるキーは位置決めのみの役割
であり、しかもデイスクのキーウエイとキーの間
に微少間隙が設けてあり、前者のような応力腐蝕
割れに起因するクラツクの発生を防止できるとい
う特徴を有している。しかし、このタイプの焼ば
めデイスクの場合、キーウエイ内部に微少間隙が
あるため、低圧タービンのような湿り蒸気雰囲気
中の段落では、デイスク周辺の温度差によつてキ
ーウエイ内で蒸気が凝縮し易い条件となる。この
ため、低圧タービンの一部の段落では、この凝縮
水のエロージヨンによる侵蝕溝が発生する可能性
が有る。すなわち、主流から分かれた漏洩流は、
ダイヤフラムの根元部に設置されたラビリンスパ
ツキンとロータデイスクに挾まれた間隙を流下す
る。この流路では、ラビリンスパツキンの歯によ
つて流路断面が拡大縮少を繰返するので、流路抵
抗が大きくなり、漏洩蒸気流の一部は、デイスク
のキーウエイに滞溜する。
この場合、低圧タービンのように蒸気が過飽和
状態（湿り域）にあると、キーウエイやキーウエ
イ逃げ溝内で蒸気が内壁面に接触して凝縮する。
凝縮した水膜は、ロータデイスクが回転している
ために遠心力によつてキーウエイ及びキーウエイ
逃げ溝から遠心方向に噴流となつて放出される。
水流エロージヨンによる侵蝕溝が形成されること
になる。
状態（湿り域）にあると、キーウエイやキーウエ
イ逃げ溝内で蒸気が内壁面に接触して凝縮する。
凝縮した水膜は、ロータデイスクが回転している
ために遠心力によつてキーウエイ及びキーウエイ
逃げ溝から遠心方向に噴流となつて放出される。
水流エロージヨンによる侵蝕溝が形成されること
になる。
現在のところ、このような凝縮水のエロージヨ
ンによる侵蝕溝によつてデイスクが破損されると
いう危険性は少ないとされているが、凝縮水の挙
動とデイスク材との関連性において未解明な点が
多々あるため、このエロージヨンを防止すること
が蒸気タービン、特に原子力タービンの信頼性向
上の面から強く要望されている。
ンによる侵蝕溝によつてデイスクが破損されると
いう危険性は少ないとされているが、凝縮水の挙
動とデイスク材との関連性において未解明な点が
多々あるため、このエロージヨンを防止すること
が蒸気タービン、特に原子力タービンの信頼性向
上の面から強く要望されている。
本発明の目的は、蒸気タービン、特に蒸気条件
が過飽和領域で運転される蒸気タービン装置にお
いて、ロータに焼ばめにより取付けられているロ
ータデイスクに凝縮水によるエロージヨンの発生
を防止した信頼性の高い蒸気タービン装置を提供
することにある。
が過飽和領域で運転される蒸気タービン装置にお
いて、ロータに焼ばめにより取付けられているロ
ータデイスクに凝縮水によるエロージヨンの発生
を防止した信頼性の高い蒸気タービン装置を提供
することにある。
本発明の特徴とするところは、ロータデイスク
をキーを介すると共に、焼ばめにてロータシヤフ
トに取付けた蒸気タービン装置において、前記ロ
ータデイスクの蒸気下流根元ボス部から該ロータ
デイスクの内周面に至るスクープ穴を少なくとも
１個設け、更にロータデイスク内周面に形成され
ている前記キーのキーウエイとこのスクープ孔と
を連通させるように構成したことにある。本発明
によれば、このスクープ孔を通じて低温の漏洩蒸
気をキーウエイに導入するので凝縮水の発生が防
止でき、よつてロータデイスクにエロージヨンの
発生を回避して信頼性の高い蒸気タービン装置が
実現される。
をキーを介すると共に、焼ばめにてロータシヤフ
トに取付けた蒸気タービン装置において、前記ロ
ータデイスクの蒸気下流根元ボス部から該ロータ
デイスクの内周面に至るスクープ穴を少なくとも
１個設け、更にロータデイスク内周面に形成され
ている前記キーのキーウエイとこのスクープ孔と
を連通させるように構成したことにある。本発明
によれば、このスクープ孔を通じて低温の漏洩蒸
気をキーウエイに導入するので凝縮水の発生が防
止でき、よつてロータデイスクにエロージヨンの
発生を回避して信頼性の高い蒸気タービン装置が
実現される。
以下、本発明の一実施例を第２図乃至第７図を
用いて詳細に説明する。
用いて詳細に説明する。
第２図及び第３図は、第１図に示すような蒸気
タービンの段落根元部、すなわち、ロータシヤフ
ト及びロータデイスクのキーウエイ周辺部に本発
明の適用例を示したものである。蒸気タービン
は、通常、前述したように回転体である動翼１、
ロータデイスク２、ロータシヤフト３、静止体で
あるダイヤフラム７，８、ノズル翼６、ケーシン
グ１０などから構成されているが、図は下部ダイ
ヤフラム８に設けられたラビリンスパツキン９
と、ロータデイスク２とロータシヤフト３の接合
部に設けられたキーウエイ５，５ａの周辺を示し
たものである。前記ロータデイスク２は、ロータ
シヤフト３に焼ばめで固定されており、キーウエ
イ５，５ａ内には位置決めのための置キー４が設
けられている。このような構成の段落根元構造に
おいて、ロータデイスク２の後側ボス部２０の端
部壁面形状を図示するように、次段ダイヤフラム
８ｂの根元に設置されるラビリンスパツキン９ｂ
の全長をカバーするまで円筒上に突出させるとと
もに、同じロータデイスク２の前側ボス２１の端
部壁面形状を前段の後側ボス２０ａの端部壁面と
対向して、ある一定の間隙をもたせるように円周
状を削り取つたように構成する。ここで、ロータ
デイスク２の裏面根元ボス部に少なくとも１個以
上のスクープ孔２２を設け、ロータデイスク２及
びロータシヤフト３の接合面に設けられているキ
ーウエイ５，５ａ、及び内周状に切削されている
キーウエイ逃げ溝１５，１６と、ロータデイスク
２と次段のダイヤフラム８ｂとに挾まれる空間を
連通させるように構成する。なお、このスクープ
孔２２は、ロータデイスク２のキーウエイ５と同
じ位置に設置された例を示しているが、これは限
定的な意味を有せず、第２図の次段に示したスク
ープ孔２２ｂのようにキーウエイと対向した位置
に設けてもよい。これらのスクープ孔２２，２２
ｂの後側ボス面に開口した入口孔には、第４図に
その形状を図示したようにロータデイスク２の回
転方向２９に対して後側の端部壁面の一部を適宜
外周側に突出させたスクープ２３を設けて構成す
る。加うるに、前記ロータデイスク２とロータシ
ヤフト３の接合面に設けられたキーウエイ５の断
面形状を、第５図に示したような断面形状に形成
する。すなわち、キーウエイ５の矩形断面形状の
うち、ロータシヤフト３の接合面と対向するロー
タデイスク２の内壁面の中央部を除く２つの角部
に、内壁面と置キー４との間隙を大きくした凝縮
水流動溝２７，２８を設ける。ここで、この凝縮
水流動溝２７，２８は、少なくとも次に示すよう
な寸法構成とすることが望ましい。すなわち、ロ
ータデイスク２の周方向の寸法をL1、内壁面の
中央部における置キー４との接触面からの深さを
L2、及びキーウエイ５の側壁面における寸法を
L3とし、キーウエイ５，５ａの内部で凝縮する
水量をＧnax、エロージヨン限界流速ωcに対応す
る限界水膜厚さをδcrとすると、 L1≧Ｇnax／zxδcr L2≧δcr L3＞δcr の関係を満足させるよう凝縮水流動溝２７，２８
を構成する。ここで、限界水膜δcrは、第６図及
び第７図に示すような水膜の流速と侵蝕割合を示
すエロージヨン速度の関係、及び水膜厚さを放出
流速の関係から求められる。すなわち、エロージ
ヨンの進行速度が許容しうる水膜の限界流速ωcr
を第６図から求めるとともに、第７図において限
界流速ωcrに対応する水膜厚さδcrを求めること
ができる。なお、第６図は、水膜の各流速に対応
するエロージヨンの進行割合を実験的に整理した
図であり、第７図は、遠心力を受けて流れる水膜
流の運動方程式 υｄ２ω／ｄｙ２−αrｄδ／ｄｘ＝０ の近似解を示した図である（ただし、υは水の動
粘性係数、ωは水膜の流速、αrは遠心力の加速
度、δは水膜厚さ、ｘは水膜の流れ方向、ｙはｘ
と直交する方向を示す）。これらの図から、凝縮
水の水膜厚さが厚くなるとキーウエイ５の開口部
端面から放出される流速が急激に増加し、流速が
増加すると、エロージヨンによる侵蝕割合も急増
する結果が容易に判断できる。
タービンの段落根元部、すなわち、ロータシヤフ
ト及びロータデイスクのキーウエイ周辺部に本発
明の適用例を示したものである。蒸気タービン
は、通常、前述したように回転体である動翼１、
ロータデイスク２、ロータシヤフト３、静止体で
あるダイヤフラム７，８、ノズル翼６、ケーシン
グ１０などから構成されているが、図は下部ダイ
ヤフラム８に設けられたラビリンスパツキン９
と、ロータデイスク２とロータシヤフト３の接合
部に設けられたキーウエイ５，５ａの周辺を示し
たものである。前記ロータデイスク２は、ロータ
シヤフト３に焼ばめで固定されており、キーウエ
イ５，５ａ内には位置決めのための置キー４が設
けられている。このような構成の段落根元構造に
おいて、ロータデイスク２の後側ボス部２０の端
部壁面形状を図示するように、次段ダイヤフラム
８ｂの根元に設置されるラビリンスパツキン９ｂ
の全長をカバーするまで円筒上に突出させるとと
もに、同じロータデイスク２の前側ボス２１の端
部壁面形状を前段の後側ボス２０ａの端部壁面と
対向して、ある一定の間隙をもたせるように円周
状を削り取つたように構成する。ここで、ロータ
デイスク２の裏面根元ボス部に少なくとも１個以
上のスクープ孔２２を設け、ロータデイスク２及
びロータシヤフト３の接合面に設けられているキ
ーウエイ５，５ａ、及び内周状に切削されている
キーウエイ逃げ溝１５，１６と、ロータデイスク
２と次段のダイヤフラム８ｂとに挾まれる空間を
連通させるように構成する。なお、このスクープ
孔２２は、ロータデイスク２のキーウエイ５と同
じ位置に設置された例を示しているが、これは限
定的な意味を有せず、第２図の次段に示したスク
ープ孔２２ｂのようにキーウエイと対向した位置
に設けてもよい。これらのスクープ孔２２，２２
ｂの後側ボス面に開口した入口孔には、第４図に
その形状を図示したようにロータデイスク２の回
転方向２９に対して後側の端部壁面の一部を適宜
外周側に突出させたスクープ２３を設けて構成す
る。加うるに、前記ロータデイスク２とロータシ
ヤフト３の接合面に設けられたキーウエイ５の断
面形状を、第５図に示したような断面形状に形成
する。すなわち、キーウエイ５の矩形断面形状の
うち、ロータシヤフト３の接合面と対向するロー
タデイスク２の内壁面の中央部を除く２つの角部
に、内壁面と置キー４との間隙を大きくした凝縮
水流動溝２７，２８を設ける。ここで、この凝縮
水流動溝２７，２８は、少なくとも次に示すよう
な寸法構成とすることが望ましい。すなわち、ロ
ータデイスク２の周方向の寸法をL1、内壁面の
中央部における置キー４との接触面からの深さを
L2、及びキーウエイ５の側壁面における寸法を
L3とし、キーウエイ５，５ａの内部で凝縮する
水量をＧnax、エロージヨン限界流速ωcに対応す
る限界水膜厚さをδcrとすると、 L1≧Ｇnax／zxδcr L2≧δcr L3＞δcr の関係を満足させるよう凝縮水流動溝２７，２８
を構成する。ここで、限界水膜δcrは、第６図及
び第７図に示すような水膜の流速と侵蝕割合を示
すエロージヨン速度の関係、及び水膜厚さを放出
流速の関係から求められる。すなわち、エロージ
ヨンの進行速度が許容しうる水膜の限界流速ωcr
を第６図から求めるとともに、第７図において限
界流速ωcrに対応する水膜厚さδcrを求めること
ができる。なお、第６図は、水膜の各流速に対応
するエロージヨンの進行割合を実験的に整理した
図であり、第７図は、遠心力を受けて流れる水膜
流の運動方程式 υｄ２ω／ｄｙ２−αrｄδ／ｄｘ＝０ の近似解を示した図である（ただし、υは水の動
粘性係数、ωは水膜の流速、αrは遠心力の加速
度、δは水膜厚さ、ｘは水膜の流れ方向、ｙはｘ
と直交する方向を示す）。これらの図から、凝縮
水の水膜厚さが厚くなるとキーウエイ５の開口部
端面から放出される流速が急激に増加し、流速が
増加すると、エロージヨンによる侵蝕割合も急増
する結果が容易に判断できる。
以上の実施例に示すタービンデイスク構造にお
いては、キーウエイ５，５ａの内部空間で蒸気が
凝縮したとしても、第５図に示すようにキーウエ
イ５の内壁面と置キー４との間隙が、凝縮水流動
溝２７，２８によつて拡大されているため、この
間隙を流れる凝縮水の水膜厚さを大巾に低減する
ことができ、エロージヨンによる侵蝕溝の発生を
防止することが可能となる。さらに、前述したよ
うなキーウエイ周辺のタービンデイスク構造で
は、各段のロータデイスク２，２ａ，２ｂの根元
ボスの端部に存在する間隙空間１３，１３ｂの開
口部が、ダイヤフラム８，８ｂの根元部に設置さ
れたラビリンスパツキン９，９ｂの後流側に構成
されるため、パツキンの歯による圧力変動の影響
を直接受けないようになるとともにロータデイス
ク２とダイヤフラム３間に挾まれる空間では壁面
速度が速度分布２５，２６となるため、漏洩流１
１が前記間隙空間１３，１３ｂに混入しにくいよ
うになる。そして、本実施例では、キーウエイ
５、あるいはキーウエイ逃げ溝１６とロータデイ
スク２２ｂの下流側と連通するスクープ孔２２，
２２ｂのポンプ効果によつて、下流側の漏洩流１
１ｂの一部２４，２４ｂがスクープ孔からキーウ
エイ５，５ａを通過して上流側に溯らせることが
可能となる。ここで、スクープ孔２２の入口に設
けられたスクープ２３は、蒸気タービンの回転デ
イスクの下流側根元ボス外周面において、デイス
クの回転方向に対してスクープ孔２２の後側に位
置して突出しているので、スクープ２３の前側壁
面すなわちスクープ孔２２の入口部は、回転速度
によるせき止め効果を受けて圧力が高くなる。こ
こで、このスクープ２３の半径位置とｒB、回転
速度をωとすると、このせき止め効果による圧力
上昇ΔＰsは ΔＰs≒（ｒｓω）２／２ となる。一方、回転デイスク２の上流側及び下流
側の差圧ΔＰは、タービン段落の設計反動度によ
つて任意に設定されるので、反動度の設定及び回
転ボス面の半径位置r0の選定によつて ΔＰs＞ΔＰ を容易に実現でき、現実にデイスク部にこのよう
なスクープ孔を設けた公知例も多い。このよう
に、このスクープ２３のせき止め効果によつて、
下流の低温漏洩蒸気２４をキーウエイ５，５ａに
導入することができるので、キーウエイ５，５ａ
やキーウエイ逃げ溝の内部空間を低温蒸気で充満
することが可能となる。このため、これら内部空
間においてローダデイスク２及びロータシヤフト
の壁面温度と蒸気温度との差を大巾に低減するこ
とになり、従来のような凝縮伝熱現象が生じにく
い状況となる。したがつて、キーウエイ内部空間
における凝縮水の生成が少なくなり、エロージヨ
ンによる侵蝕溝形生の根本原因である凝縮水の発
生を防止することが可能となる。
いては、キーウエイ５，５ａの内部空間で蒸気が
凝縮したとしても、第５図に示すようにキーウエ
イ５の内壁面と置キー４との間隙が、凝縮水流動
溝２７，２８によつて拡大されているため、この
間隙を流れる凝縮水の水膜厚さを大巾に低減する
ことができ、エロージヨンによる侵蝕溝の発生を
防止することが可能となる。さらに、前述したよ
うなキーウエイ周辺のタービンデイスク構造で
は、各段のロータデイスク２，２ａ，２ｂの根元
ボスの端部に存在する間隙空間１３，１３ｂの開
口部が、ダイヤフラム８，８ｂの根元部に設置さ
れたラビリンスパツキン９，９ｂの後流側に構成
されるため、パツキンの歯による圧力変動の影響
を直接受けないようになるとともにロータデイス
ク２とダイヤフラム３間に挾まれる空間では壁面
速度が速度分布２５，２６となるため、漏洩流１
１が前記間隙空間１３，１３ｂに混入しにくいよ
うになる。そして、本実施例では、キーウエイ
５、あるいはキーウエイ逃げ溝１６とロータデイ
スク２２ｂの下流側と連通するスクープ孔２２，
２２ｂのポンプ効果によつて、下流側の漏洩流１
１ｂの一部２４，２４ｂがスクープ孔からキーウ
エイ５，５ａを通過して上流側に溯らせることが
可能となる。ここで、スクープ孔２２の入口に設
けられたスクープ２３は、蒸気タービンの回転デ
イスクの下流側根元ボス外周面において、デイス
クの回転方向に対してスクープ孔２２の後側に位
置して突出しているので、スクープ２３の前側壁
面すなわちスクープ孔２２の入口部は、回転速度
によるせき止め効果を受けて圧力が高くなる。こ
こで、このスクープ２３の半径位置とｒB、回転
速度をωとすると、このせき止め効果による圧力
上昇ΔＰsは ΔＰs≒（ｒｓω）２／２ となる。一方、回転デイスク２の上流側及び下流
側の差圧ΔＰは、タービン段落の設計反動度によ
つて任意に設定されるので、反動度の設定及び回
転ボス面の半径位置r0の選定によつて ΔＰs＞ΔＰ を容易に実現でき、現実にデイスク部にこのよう
なスクープ孔を設けた公知例も多い。このよう
に、このスクープ２３のせき止め効果によつて、
下流の低温漏洩蒸気２４をキーウエイ５，５ａに
導入することができるので、キーウエイ５，５ａ
やキーウエイ逃げ溝の内部空間を低温蒸気で充満
することが可能となる。このため、これら内部空
間においてローダデイスク２及びロータシヤフト
の壁面温度と蒸気温度との差を大巾に低減するこ
とになり、従来のような凝縮伝熱現象が生じにく
い状況となる。したがつて、キーウエイ内部空間
における凝縮水の生成が少なくなり、エロージヨ
ンによる侵蝕溝形生の根本原因である凝縮水の発
生を防止することが可能となる。
以上、本発明による蒸気タービンのデイスク構
造及びキーウエイ構造を採用すれば、キーウエイ
内部空間で蒸気の凝縮現象を防止することが可能
となり、ロータデイスクにエロージヨンによる侵
蝕溝が生じるのを防止することができ、信頼性の
高い蒸気タービン装置が実現出来るという効果が
達成される。
造及びキーウエイ構造を採用すれば、キーウエイ
内部空間で蒸気の凝縮現象を防止することが可能
となり、ロータデイスクにエロージヨンによる侵
蝕溝が生じるのを防止することができ、信頼性の
高い蒸気タービン装置が実現出来るという効果が
達成される。
第１図は、典型的な蒸気タービンの段落構造及
びデイスク構造を示す図、第２図は本発明の一実
施例のタービンデイスク構造を示す断面図、第３
図は第２図のキーウエイ周辺部の部分拡大図、第
４図は第３図の立体的な構造を示す斜視図、第５
図は第３図のＣ−Ｃ矢視図、第６図は水膜の流速
とエロージヨン速度の関係を示す説明図、第７図
は、水膜の厚さと放出流速の関係を示す説明図で
ある。 １……動翼、４……静翼、２，２ａ，２ｂ……
ロータデイスク、３……ロータシヤフト、８，８
ｂ……ダイヤフラム、９，９ｂ……ラビリンスパ
ツキン、４……置キー、５，５ａ……キーウエ
イ、２０，２０ａ……デイスク下流側ボス部、２
１，２１ｂ……デイスク上流側ボス部、２２，２
２ｂ……スクープ孔、２３……スクープ、２７，
２８……凝縮水流動溝。
びデイスク構造を示す図、第２図は本発明の一実
施例のタービンデイスク構造を示す断面図、第３
図は第２図のキーウエイ周辺部の部分拡大図、第
４図は第３図の立体的な構造を示す斜視図、第５
図は第３図のＣ−Ｃ矢視図、第６図は水膜の流速
とエロージヨン速度の関係を示す説明図、第７図
は、水膜の厚さと放出流速の関係を示す説明図で
ある。 １……動翼、４……静翼、２，２ａ，２ｂ……
ロータデイスク、３……ロータシヤフト、８，８
ｂ……ダイヤフラム、９，９ｂ……ラビリンスパ
ツキン、４……置キー、５，５ａ……キーウエ
イ、２０，２０ａ……デイスク下流側ボス部、２
１，２１ｂ……デイスク上流側ボス部、２２，２
２ｂ……スクープ孔、２３……スクープ、２７，
２８……凝縮水流動溝。
Claims (1)
- １ 動翼と、該動翼を環状に複数個配列し、固定
しているロータデイスクと、該ロータデイスクを
キーを介し、且つ焼ばめにて軸方向に順次固定す
るロータシヤフトからなる回転体と、静翼と、該
静翼を環状に複数個配列して支持固定すると共
に、ロータシヤフトの軸方向に沿つて前記ロータ
デイスク間に配設されたダイヤフラムと、該ダイ
ヤフラムの根元部に設けられたラビリンスパツキ
ンとからなる静止体と、更にこれら回転体と静止
体を包含するケーシングから構成される蒸気ター
ビン装置において、前記ロータデイスクの下流側
根元ボス面に開口し、該ロータデイスクの内周面
に至るスクープ孔を少なくとも１個穿孔させ、さ
らに該ボス面の開口部においてデイスクの回転方
向に対して後側の端部壁面の一部を外周側に突出
させたスクープを設けるとともに、このスクープ
孔と該ロータデイスクの内周面に形成される前記
キーのキーウエイとを連通させるよう構成したこ
とを特徴とする蒸気タービン装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1348781A JPS57126502A (en) | 1981-01-30 | 1981-01-30 | Steam turbine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1348781A JPS57126502A (en) | 1981-01-30 | 1981-01-30 | Steam turbine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57126502A JPS57126502A (en) | 1982-08-06 |
| JPS6148603B2 true JPS6148603B2 (ja) | 1986-10-24 |
Family
ID=11834472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1348781A Granted JPS57126502A (en) | 1981-01-30 | 1981-01-30 | Steam turbine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57126502A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4648793A (en) * | 1985-05-31 | 1987-03-10 | General Electric Company | Turbine wheel key and keyway ventilation |
| US4668161A (en) * | 1985-05-31 | 1987-05-26 | General Electric Company | Ventilation of turbine components |
-
1981
- 1981-01-30 JP JP1348781A patent/JPS57126502A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57126502A (en) | 1982-08-06 |
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