JPS6141813A - コ−ルバ−ナノズル - Google Patents
コ−ルバ−ナノズルInfo
- Publication number
- JPS6141813A JPS6141813A JP16151684A JP16151684A JPS6141813A JP S6141813 A JPS6141813 A JP S6141813A JP 16151684 A JP16151684 A JP 16151684A JP 16151684 A JP16151684 A JP 16151684A JP S6141813 A JPS6141813 A JP S6141813A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ceramics
- burner nozzle
- flow regulating
- regulating plate
- coal burner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、石炭焚きボイラの燃焼装置であるコールバー
ナノズル、殊にその整流板の改良に関する。
ナノズル、殊にその整流板の改良に関する。
従来の技術
第４及び５図は、従来のコールバーナノズルを示ス。、
このコールバーナノズルは、ステンレス鋼製ノズル本体
１に複数段の溝２を形成し、ここに高Ｃｒ鋳鉄又はステ
ンレス鋳鋼製の整流板３・・・を着脱可能に挿着して、
構成されている。
このコールバーナノズルは、ステンレス鋼製ノズル本体
１に複数段の溝２を形成し、ここに高Ｃｒ鋳鉄又はステ
ンレス鋳鋼製の整流板３・・・を着脱可能に挿着して、
構成されている。
このコールバーナノズルでは、ミルで粉砕された微粉炭
がノズル本体１に接続された微粉炭送給管（図示せず）
から整流板３を通過し、火炉内に吹き出されて燃焼する
。即ち、微粉炭は、上流側Ａから下流側Ｂの方向に流れ
る。
がノズル本体１に接続された微粉炭送給管（図示せず）
から整流板３を通過し、火炉内に吹き出されて燃焼する
。即ち、微粉炭は、上流側Ａから下流側Ｂの方向に流れ
る。
発明が解決しようとする問題点
以上述べた従来のコールバーナノズルにおいては、従っ
て、第５図に示すように、火炉に近い整流板３の前部分
３ａは、火炉の燃焼炎によって温度が１，０００℃近く
まで上昇する。また、微粉炭が高速の粉体スラリーとな
って、整流板３に沿って流れるため、整流板３に二ロー
ションが発生し易い。
て、第５図に示すように、火炉に近い整流板３の前部分
３ａは、火炉の燃焼炎によって温度が１，０００℃近く
まで上昇する。また、微粉炭が高速の粉体スラリーとな
って、整流板３に沿って流れるため、整流板３に二ロー
ションが発生し易い。
このため、整流板３全体が一枚板でしかも耐摩耗性材の
高Ｃｒ鋳鉄などで作られている場合、材料に延性がほと
んどないため、整流板３の前部分３ａと後部分３ｂとの
温度差に伴って熱応力が発生し、この熱応力によって整
流板３のコーナ部３ｃから割れＣが発生し、破片が炉底
に脱落しチューブを損傷したり、燃焼効率を悪化させる
不具合がある。
高Ｃｒ鋳鉄などで作られている場合、材料に延性がほと
んどないため、整流板３の前部分３ａと後部分３ｂとの
温度差に伴って熱応力が発生し、この熱応力によって整
流板３のコーナ部３ｃから割れＣが発生し、破片が炉底
に脱落しチューブを損傷したり、燃焼効率を悪化させる
不具合がある。
さらに、整流板３全体が一枚板でしかも耐熱材のステン
レス鋳鋼などで作られている場合は、耐二ローション性
が前述の高Ｃｒ鋳鉄に比較して劣る。このため、微粉炭
による二ローションによって摩滅する度合が、高Ｃｒ鋳
鉄に比較して大きく、その寿命は高Ｃｒ鋳鉄の十程度と
小さくなる。
レス鋳鋼などで作られている場合は、耐二ローション性
が前述の高Ｃｒ鋳鉄に比較して劣る。このため、微粉炭
による二ローションによって摩滅する度合が、高Ｃｒ鋳
鉄に比較して大きく、その寿命は高Ｃｒ鋳鉄の十程度と
小さくなる。
次に、この整流板の摩耗状況を観察すると、第６図に示
すとおりであり、点線が一定期間使用して摩耗した後の
整流板３の形状を示している。
すとおりであり、点線が一定期間使用して摩耗した後の
整流板３の形状を示している。
この点線形状から明らかなように、整流板３の一側端部
で、後部分３ｂ（上流側）と前部分３ ａ−（下流側）
との接続コーナ部３Ｃが特に激しく摩耗している。これ
は、第７図に示すように、微粉炭送給管４が曲がってい
るため、空気により搬送される微粉炭が矢印りで示すよ
うにその外側曲り部に片寄るためである。このような激
しい摩耗は、微粉炭送給管４０曲りが第７図の左曲りと
違って右曲りの場合には、第６図の整流板３において反
対側のフーナ部３ｃに起る。
で、後部分３ｂ（上流側）と前部分３ ａ−（下流側）
との接続コーナ部３Ｃが特に激しく摩耗している。これ
は、第７図に示すように、微粉炭送給管４が曲がってい
るため、空気により搬送される微粉炭が矢印りで示すよ
うにその外側曲り部に片寄るためである。このような激
しい摩耗は、微粉炭送給管４０曲りが第７図の左曲りと
違って右曲りの場合には、第６図の整流板３において反
対側のフーナ部３ｃに起る。
ナオ、第７図において、５はコールノ（−す本体１と微
粉炭送給管４とを連結する器具である。
粉炭送給管４とを連結する器具である。
本発明は、したがって、耐熱衝撃性が高く使用中整流板
に割れが発生せず、また耐摩耗性の高し・コールバーナ
ノズルを提供せんとするものである。
に割れが発生せず、また耐摩耗性の高し・コールバーナ
ノズルを提供せんとするものである。
問題点を解決するための手段
本発明は、コールバーナノズル本体内に着脱可能に挿着
した複数段の整流板の後部分をセラミックスで及び前部
分を鉄鋼系材料で形成し、前記整流板のセラミックス製
後部分の内、少なくとも一方の摩耗の激しい側端部を窒
化珪素あるいは炭化珪素で及び残りの部分をアルミナで
形成したことを特徴とする。
した複数段の整流板の後部分をセラミックスで及び前部
分を鉄鋼系材料で形成し、前記整流板のセラミックス製
後部分の内、少なくとも一方の摩耗の激しい側端部を窒
化珪素あるいは炭化珪素で及び残りの部分をアルミナで
形成したことを特徴とする。
実施例
以下図面を参照して本発明の好適な一実施例について詳
述する。
述する。
・第１及び２図において、コールノく一ナノズルの整流
板１３は前部分１３ａと後部分１３ｂとに分割され、前
部分ｉ３ａは鉄鋼系材料例えば高温腐食抵抗性及び高温
酸化抵抗性が優れている高Ｏｒ−高Ｎ１系ステンレス鋼
で形成されている。
板１３は前部分１３ａと後部分１３ｂとに分割され、前
部分ｉ３ａは鉄鋼系材料例えば高温腐食抵抗性及び高温
酸化抵抗性が優れている高Ｏｒ−高Ｎ１系ステンレス鋼
で形成されている。
また、整流板１３の後部分１３ｂは更に複数の部分に分
割され、その両側端を構成する部分１４ａ。
割され、その両側端を構成する部分１４ａ。
１４ｂはセラミックスである窒化珪素あるいは炭化珪素
で形成され、また中央部を構成する部分１５８〜１５ｅ
は同様にセラミックスであるアルミナで形成されている
。そして、整流板１３の後部分１３ｂを構成する各部分
１４ａ 、 １４ｂ 、 １５ａ 〜１５ｅは、第２
図に部分１５ｅの場合を示すように、コ字形の断面を有
し、前部分１３ａの水平突出端１３′ａに嵌込れて、セ
ラミックス製とス１６によって固定されている。
で形成され、また中央部を構成する部分１５８〜１５ｅ
は同様にセラミックスであるアルミナで形成されている
。そして、整流板１３の後部分１３ｂを構成する各部分
１４ａ 、 １４ｂ 、 １５ａ 〜１５ｅは、第２
図に部分１５ｅの場合を示すように、コ字形の断面を有
し、前部分１３ａの水平突出端１３′ａに嵌込れて、セ
ラミックス製とス１６によって固定されている。
以上述べた如き、整流板１３の後部分１３ｂを構成する
部分ｘ４ａ、１４ｂと１５ａ〜１５ｅとのセラミックス
材料を窒化珪素あるいは炭化珪素とアルミナとに異なら
せた理由について、次に説明する。
部分ｘ４ａ、１４ｂと１５ａ〜１５ｅとのセラミックス
材料を窒化珪素あるいは炭化珪素とアルミナとに異なら
せた理由について、次に説明する。
整流板１３の後部分１３ｂに使用するセラミックス材料
の選定にあたり、第３図に示すような粉体吹付、け摩耗
試験方法により、粒径０．５１ｍの鋼球１７を、圧縮空
気１８を使用して、ポジ７ヨナ１９上に置いたφ３０Ｘ
１．Ｏｔ の形ｌなる試験片２０に、室温の下で、衝突
角度θを３０’でもって吹付けて（試験時間２０ｈ ）
、その耐摩耗性を試験片表面の摩耗深さによって比較し
たところ、下の表に示す結果を得た。
の選定にあたり、第３図に示すような粉体吹付、け摩耗
試験方法により、粒径０．５１ｍの鋼球１７を、圧縮空
気１８を使用して、ポジ７ヨナ１９上に置いたφ３０Ｘ
１．Ｏｔ の形ｌなる試験片２０に、室温の下で、衝突
角度θを３０’でもって吹付けて（試験時間２０ｈ ）
、その耐摩耗性を試験片表面の摩耗深さによって比較し
たところ、下の表に示す結果を得た。
この表から明らかなように、セラミックスであるアルミ
ナ、窒化珪素、炭化珪素及びジルコニアの耐摩耗性は、
従来の２５％Ｃｒ系鋳鉄や４５Ｃｒ−３ＯＮｉ鋳鋼に比
較して格段に優れている。
ナ、窒化珪素、炭化珪素及びジルコニアの耐摩耗性は、
従来の２５％Ｃｒ系鋳鉄や４５Ｃｒ−３ＯＮｉ鋳鋼に比
較して格段に優れている。
したがって、これらのセラミックスを整流板１３の後部
分１３ｂに採用することによって、整流板の摩耗を防止
することができる。一方、セラミックスはステンレス鋼
など鉄鋼系材料に比較して、高価であるが、セラミック
スの中では、アルミナが最も安価である。
分１３ｂに採用することによって、整流板の摩耗を防止
することができる。一方、セラミックスはステンレス鋼
など鉄鋼系材料に比較して、高価であるが、セラミック
スの中では、アルミナが最も安価である。
このような状況から、第１図に示す整流板１３のセラミ
ックス製後部分１３ｂのうち、摩耗が比較的少ない中央
部を構成する部分１５ａ〜１５ｅを安価なアルミナで及
び摩耗が激しい両側端部を構成する部分１４ａ、１４ｂ
をアルミナより耐摩耗性が優れた窒化珪素あるいは炭化
珪素で形成しているものである。
ックス製後部分１３ｂのうち、摩耗が比較的少ない中央
部を構成する部分１５ａ〜１５ｅを安価なアルミナで及
び摩耗が激しい両側端部を構成する部分１４ａ、１４ｂ
をアルミナより耐摩耗性が優れた窒化珪素あるいは炭化
珪素で形成しているものである。
なお、第６及び７図に関連して説明したように、微粉炭
送給管４の曲りが左曲りか右曲りかによって、整流板３
の後部分３ｂのどちらか一方の側端部（コー六部３ｃ）
にのみ激しい摩耗が生じるものであるので、第１図に示
す整流板１３においても、その取付けられる微粉炭送給
管の曲りの方向に応じて激しく摩耗させられる一方の側
端部を構成する部分１４ａ又は１４ｂのみを窒化珪素あ
るいは炭化珪素で形成し、他方の部分１４ｂ又は１４ａ
を部分１５ａ〜１５ｅと同様にアルミナで形成すること
ができる。
送給管４の曲りが左曲りか右曲りかによって、整流板３
の後部分３ｂのどちらか一方の側端部（コー六部３ｃ）
にのみ激しい摩耗が生じるものであるので、第１図に示
す整流板１３においても、その取付けられる微粉炭送給
管の曲りの方向に応じて激しく摩耗させられる一方の側
端部を構成する部分１４ａ又は１４ｂのみを窒化珪素あ
るいは炭化珪素で形成し、他方の部分１４ｂ又は１４ａ
を部分１５ａ〜１５ｅと同様にアルミナで形成すること
ができる。
発明の効果
以上述べた如（、本発明によれば、コールバーナノズル
における整流板の前部分鉄鋼系材料で及び後部分をセラ
ミックスで形成することによって、耐熱衝撃性と耐摩耗
性との両性質を同時に°満足させることができる。
における整流板の前部分鉄鋼系材料で及び後部分をセラ
ミックスで形成することによって、耐熱衝撃性と耐摩耗
性との両性質を同時に°満足させることができる。
しかも、この整流板のセラミックス製後部分において、
少な（とも一方の摩耗の激しい側端部をセラミックスの
中でも耐摩耗性が優れた窒化珪素あるいは炭化珪素で形
成し、残りの部分を安価なアルミーナで形成することに
よって、経済性と性能（耐摩耗性）とを同時に満足させ
ることができる。
少な（とも一方の摩耗の激しい側端部をセラミックスの
中でも耐摩耗性が優れた窒化珪素あるいは炭化珪素で形
成し、残りの部分を安価なアルミーナで形成することに
よって、経済性と性能（耐摩耗性）とを同時に満足させ
ることができる。
第１図は本考案によるコールバーナノズルに使用される
整流板の一例を示す平面図、第２図は第１図の■−■断
面図、第３図は粉体吹付は摩耗試験方法を示す図、第４
図は従来のコールバーナノズルを示す斜視図、第５図及
び第６図はその整流板の亀裂及び摩耗状態を示す図、第
７図はコールバーナノズルが取付けられている微粉炭給
送管の一例を示す図である。 １３・・整流板、１３ａ・・前部分、１３ｂ・・後（ほ
か７名） 第４図 第５因 第６図 第７図 手続補正書（自発） 昭和６０年 ７月 ５ 日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １、事件の表示 特願昭５９年１６１５１６号２、
発明の名称 コールバーナノズル３、補正をする者
事件との関係 出願人名称 三菱重工業株式会
社 ４、復代理人 〒１００東京都千代田区有弯町−丁目
８番１号６、補正の内容 明細書を次のように補正します。 （１）第５頁第１１行「セラミックス製」を肖１１除し
ます。 （２）第６頁第１行ｒ１．ＯＪを「１０」と訂正します
。 （３）第９頁第１１行「前部分」を「前部分を」と訂正
します。
整流板の一例を示す平面図、第２図は第１図の■−■断
面図、第３図は粉体吹付は摩耗試験方法を示す図、第４
図は従来のコールバーナノズルを示す斜視図、第５図及
び第６図はその整流板の亀裂及び摩耗状態を示す図、第
７図はコールバーナノズルが取付けられている微粉炭給
送管の一例を示す図である。 １３・・整流板、１３ａ・・前部分、１３ｂ・・後（ほ
か７名） 第４図 第５因 第６図 第７図 手続補正書（自発） 昭和６０年 ７月 ５ 日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １、事件の表示 特願昭５９年１６１５１６号２、
発明の名称 コールバーナノズル３、補正をする者
事件との関係 出願人名称 三菱重工業株式会
社 ４、復代理人 〒１００東京都千代田区有弯町−丁目
８番１号６、補正の内容 明細書を次のように補正します。 （１）第５頁第１１行「セラミックス製」を肖１１除し
ます。 （２）第６頁第１行ｒ１．ＯＪを「１０」と訂正します
。 （３）第９頁第１１行「前部分」を「前部分を」と訂正
します。
Claims (1)
- コールバーナノズル本体内に着脱可能に挿着した複数段
の各整流板の後部分をセラミックスで及び前部分を鉄鋼
系材料で形成し、前記整流板のセラミックス製後部分の
内、少なくとも一方の摩耗の激しい側端部を窒化珪素あ
るいは炭化珪素で及び残りの部分をアルミナで形成した
ことを特徴とするコールバーナノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16151684A JPS6141813A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | コ−ルバ−ナノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16151684A JPS6141813A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | コ−ルバ−ナノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141813A true JPS6141813A (ja) | 1986-02-28 |
Family
ID=15736554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16151684A Pending JPS6141813A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | コ−ルバ−ナノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141813A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62242713A (ja) * | 1986-04-16 | 1987-10-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コ−ルバ−ナノズル用整流板 |
| JPH024729U (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-12 | ||
| US5317112A (en) * | 1991-10-16 | 1994-05-31 | Hyundai Motor Company | Intake silencer of the variable type for use in motor vehicle |
| KR100979683B1 (ko) | 2009-01-30 | 2010-09-02 | 주식회사 신흥기공 | 보일러 버너 노즐 |
| JP2017509856A (ja) * | 2014-05-13 | 2017-04-06 | ハナ ウェルテック カンパニー リミテッド | バーナーノズルチップ |
| JP2017145974A (ja) * | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及び燃焼バーナのメンテナンス方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56133507A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-19 | Combustion Eng | Nozzle tip |
-
1984
- 1984-08-02 JP JP16151684A patent/JPS6141813A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56133507A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-19 | Combustion Eng | Nozzle tip |
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| JP2017145974A (ja) * | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及び燃焼バーナのメンテナンス方法 |
| WO2017141551A1 (ja) * | 2016-02-15 | 2017-08-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃焼バーナ及び燃焼バーナのメンテナンス方法 |
| CN108700291A (zh) * | 2016-02-15 | 2018-10-23 | 三菱日立电力系统株式会社 | 燃烧嘴及燃烧嘴的维护方法 |
| CN108700291B (zh) * | 2016-02-15 | 2020-02-21 | 三菱日立电力系统株式会社 | 燃烧嘴及燃烧嘴的维护方法 |
| US10775042B2 (en) | 2016-02-15 | 2020-09-15 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Combustion burner and method for maintaining combustion burner |
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