JPS6136398A

JPS6136398A - 高濃度石炭・水スラリ製造方法

Info

Publication number: JPS6136398A
Application number: JP15971784A
Authority: JP
Inventors: Kazunori Shoji; 正路　一紀; Yoshinori Otani; 義則大谷; Hirobumi Yoshikawa; 博文吉川; Hiroshi Terada; 博寺田; Masayasu Murata; 村田　真康; Nobuyasu Meguri; 信康廻
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1984-07-30
Filing date: 1984-07-30
Publication date: 1986-02-21
Also published as: US4900330A; AU588538B2; CA1268944A; AU4556885A; ZA854426B; DE3581131D1; EP0170433B1; EP0170433A3; EP0170433A2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（発明の利用分野）本発明は高濃度石炭・水スラリの製造方法に係り、特に
製造されたスラリの品質を均一にするための制御方法に
関するものである。

（発明の背景）近年のエネルギー事情を背景に石油代替燃料として石炭
が見直され、その利用拡大のために各種利用技術に関す
る研究開発が活発に推進されている。しかしながら、石
炭は固体であるがためにそのハンドリングが厄介である
という欠点がある。

これを克服する技術として期待されているものが石炭の
流体化利用技術である０石炭と油の混合燃料であるＣ　
ＯＭ　（Ｃｏａｌ　−Ｏｌｌ　−Ｍｔｘｔｕｒｅｓ　）
や石炭と水の混合燃料であるＣ　Ｗ　Ｍ　（Ｃｏａｌ　
−Ｗａｔｅｒ−Ｍｌｘｔｕｒｅｓ）等がその代表例であ
る。しかしＣＯＭは石炭転換率が重量基準で約５０チで
あり、転換率１００−のＣＷＭが注目を集めている。

長期間安定で、かつ直接噴霧燃焼可能なＣＷＭは、石炭
濃度が約６０重量−以上、石炭粒度が２００メツシヱ（
７４μｍ）通過約７０〜８０重量−程度のものであり、
スラリの粘度が約２　ｏ　ｏ　ＯＣＰ以下である。この
ような性状をもつＣＷ牟家、ｕ）幅の広い粒径分布を調
整して石炭の充填率を上げて高濃度化し、（２）適切な
界面活性剤やｐＨ調整剤を添加して粒子表面な親水化し
、粒子の表面電位を調整して粒子同志を反発安定分散さ
せて低粘度化することにより調製可能である。第１３図
は、これをモデル化して示したもので、第１３Ａ図は狭
い粒径分布の石炭粒子１００のスラリ、第１３Ｂ図は幅
広い粒径分布の石炭スラリを示し、第１０Ｂ図の方が密
充填化されていることが分る。また第１１図は、石炭粒
子１００に疎水基１０２と親水基１０４を有する界面活
性剤が作用して、水膜形成による親水化と荷電による分
散が行なわれる状態を示ゝしたものである。燃料として
品質の均一なＣＷＭを連続的に製造するためには、製造
装置において、石炭の供給量、給水量、界面活性剤およ
びｐＨ１１１整剤の添加量を常時適正な割合に調整させ
ることが必須である。また石炭は均一な物質ではなく、
同一炭層で採堀された石炭もロットによって性状、特に
粉砕性と固有水分、が変動する。また採炭後も環境変化
により石炭の表面水分や酸化によるｐＨが変動する。こ
のようなＣＷＭの性状に影響を及ぼす因子の変動に対し
【も迅速に対応し【品質の均一なＣＷＭを連続的に製造
できる制御方法の開発が望まれる。

（発明の目的）本発明の目的は、高濃度石炭・水スラリの製造に関する
技術上の問題を解決し、品質の均一な高濃度石炭・水ス
ラリを連続的に製造するための制御方法を提供するにあ
る。

（発明の概要）要するに本発明は、高態度石炭・水スラリの製造におい
て、スラリの粘度、濃度、ｐＨ，粒径分布などを常時監
視し、これらの変動を検知し【給炭量、給水量、界面活
性剤およびｐＨ調整剤の添加量を調整することにより石
炭・水スラリの仕様を一定に制御するものである。

（発明の実施例）以下、本発明の実施例を図面により具体的に説明する。

第１図は、ＣＷＭ製造装置の構成例を示すものである。

第２図において、石炭Ａは原炭バンカ１に貯蔵され、給
炭機２を経由して湿式ボールミル１０に供給される。こ
れと同時に水Ｂが水タンク３より水ポンプ４を経由して
、またｐＨ調整剤ＣがｐＨ！ＩＩＩ整剤タンク５からｐ
Ｈ調調整剤ポングセ軽油して、さらに界面活性剤りが界
面活性剤タンク７から界面活性剤ポンプ８を経由して湿
式ボールミル１０に供給される。湿式ボールミル１０に
供給された石炭は、水、界面活性剤、Ｉ）Ｈ調整剤とと
もに粉砕混合されて石炭・水スラリとなり、スラリタン
ク１１に排出される。スラリタンク１１に一旦貯蔵され
たスラリはポンプ１２により粗粒分離機１３に搬送され
、粗粒が除去され″ＣＩ！！品ＣＷＭ　　Ｅとして製品
メンタ１４に貯蔵される。粗粒分離機で分離された粗粒
は液供給管９を通して湿式ボールミル１０に循環される
。

第１図は、本発明における最も代表的なＣＷＭ製造装置
の構成例を示したものであり、石炭、水、界面活性剤、
ｐＨ調整剤の供給方法等若干変更してもよい。例えば、
界面活性剤は湿式ボールミル１００入口および出口の２
ケ所に分けて添加してもよく、また粗粒分離機１３は省
略される場合もある。

ＣＷＭ燃料の仕様で重要なものは、石炭の粒径分布、ス
ラリ粘度および濃度である。これらの仕様を常時一定の
値に制御することが重要であり、このため、これらの仕
様を常時監視してフィードバックし、一定範囲内になる
ようにＣＷＭ製造装置を制御する必要がある。

そこで本発明者らは、スラリ性状に及ぼす影響因子を把
握するために、実験室用ミルを用い【スラリ濃度が高い
雰囲気で石炭を湿式粉砕する場合の粉砕機構を検討する
とともに、第１図における系統図に基いたＣＷＭ製造設
備を用い性状の異なる各種石炭の粉砕試験を実施した。

第２図は、Ａ炭（ＨＧＩ＝５２）を湿式バッチ粉砕する
際の石炭濃度を７０重量−および５０重量−の条件で３
２５　ｍｅｓｈ（４４ｓｒｎ　）通過量が６０：Ｊｌ［
量チになるように粉砕した結果を示すものである。図中
、４５が７０重量−の場合、４６が５０重量−の場合を
示す。７０重量−の高石炭機度で粉砕する際に、界面活
性剤（ナフタレンスルホン酸ナトリウム系）および水酸
化ナトリウムを石炭に対しそれぞれ０゜７重量％および
０．１重量−使用して粉砕すると、幅の広い粒径分布が
得られ（分布指数０．４）粘度は１０００ｃＰとなる。

石炭濃度５０重量−で粉砕する場合、界面活性剤を使用
することなく、幅の狭い粒径分布が得られ、（分布指数
１．０）スラリの粘度は１００ｃＰであった。このスラ
リを脱水濃縮して石炭濃度を６５重ｉ−チとし、界面活
性剤および水酸化す）　ＩＪウムをそれぞれ０．７重量
−および０．１重ｉ−優添加したが、スラリ粘度は１０
，０００ｃＰ以上となり流動性のあるスラリにはならな
かった。一方、界面活性剤および水酸化ナトリウムを添
加せずに石炭誌度７０重量−で粉砕を試みたが、ミル内
の粘度が高すぎて内容物が集塊状となつ℃流動せず粉砕
が進行しなかった。性状の異なる各種石炭について高濃
度湿式粉砕によるスラリ化特性を実施したところ、炭塊
に依存するが分布指数が０．２５〜０．５の幅の広い粒
径分布を達成すると最も高濃度化できることが判明した
。高濃度湿式粉砕によれば、ミル内粘度が高いために粉
砕機構が衝撃粉砕支配から摩擦粉砕支配に変り、粒子表
面が削りとられて超微粉が多く生成し幅の広い粒径分布
になると考えられる（第３図参照）。

第４図は、Ａ炭スラリの粘度に及ぼす界面活性剤添加量
と石炭濃度の影響を示すものである。図中、４６は石炭
濃度６７ｍ、４７は石炭濃度７０−の場合である。同一
添加量では石炭濃度が低い方が粘度が低く、同一石炭濃
度においては、添加量増加とともにスラリ粘度は低−下
するが、ある一定量を越えると粘度は低下しないことが
分る。次にスラリのｐＨの影響を検討した。

第５図は、Ａ炭スラリの粘度に対するｐＨの影響を示す
もので（界面活性剤０．７チ含有）Ｎ　ｐＨが７以下に
なると粘度は約２倍以上となる。従ってｐＨは７以上、
好ましくは８〜９にする必要があることが分る。

以上の結果より、高濃度の石炭・水スラリを湿式ボール
ミルで調製するためには、高石炭濃度の状態で粉砕して
幅の広い粒径分布を得ることおよび粉砕時の粘度を低減
するために界面活性剤およびｐＨ調整剤の使用が不可欠
であり、界面活性剤の添加量、スラリのｐＨには最適値
があることが判った。

このような高石炭濃度での粉砕は、ミル内粘度が通常の
湿式粉砕（石炭濃度３０〜５０重量％）よりも粘度が高
いために、ボールの運動が抑制されて、ボール同志ある
いはボールとミル内壁間の衝突機構からボールの転がり
（Ｊ１！擦）機構に変り、このためミルの騒音、駆動動
力も低下する。第６図は粉砕時の石炭濃度とミル駆動動
力および騒音レベルの関係を示すものである。図中、４
８は騒音との関係、４９は動力との関係を示す。実際に
は石炭濃度が増大すると駆動動力、騒音レベルが低下す
るのは、ミル内の粘度が上昇するためである。この結果
、石炭濃度つまり粘度が増大するとミル動力が低下して
仕事量が減少し、粉砕粒度が粗くなる。石炭（ＨＧＩ＝
６７）を用いた粉砕試験結果（第７図）がこの関係を示
すものである。

図中、５０．５１．５２はそれぞれ石炭濃度７５．７４
．７３重量−の場合を示す。すなわち、同一給炭量（乾
炭基準）で石炭濃度が高くなるとスラリの粒度が粗くな
る。これは従来の低濃度粉砕ではあり得ない現象である
。また同一石炭濃度では、給炭量を増加すると、従来の
湿式粉砕と同様にミル内の滞留時間が減少するために粒
度は粗くなることが判った。

第８図は製造したスラリの粘度と濃度および粒度の関係
を示すもので、石炭濃度の増大するにつれて、また粒度
が細かくなるにつれて粘度が増大することが分る。

次に炭種によるスラリ化特性を検討した。第９図は、各
々の石炭（石炭は２００ｍｅｓｈ通過１７０重量％のも
の）の吸水率（石炭が粒子内部に吸水する割合、ｌ水／
１１石炭）とスラリ粘度が１５００ｃｐのときの石炭濃
度の関係を示したもので、到達石炭濃度は炭種により大
きく依存することが分る。またこの吸収率は石炭の固有
水分にほぼ比例することが分った。さらに興味深いこと
は、同一炭種でも、ロットが異なれば吸水率が異なり、
スラリ性状も変化することが判明した。Ｃ炭（ＨＧＩ＝
３７、図中のＣ）はロフトの相違により吸水率がｉｉ＊
から１３チに変化し、同一粘度でのスラリ濃度も６８−
から６６％に減少した。

第１θ図は６５０φＸｉ　２５０　　湿式ボールミルに
おける各種石炭の粉砕特性を粉砕容量（戦災基準）と石
炭のＨＧ　Ｉ　（Ｈａｒｄｇｒｏｖｅ　Ｇｒｉｎｄａｂ
ｌｌｉｔｙ　Ｉｎｄｅｘ）の関係で示したものである。

これよりＨＧＩが異なれば２００メツシュ通過量および
粘度が同一の条件で粉砕容量が異なることが分る。石炭
は均一物質でないために、同一炭種においてもロットに
より変動し５る。Ｃｏａｌ　Ｇｒｌｎｄｉｎｇ　Ｔｅｃ
ｈｎｏｌｏｇｙ（ＦＥ−２４７５，Ｄｉｓｔ、Ｃａｔｅ
ｇｏｒｙ　ＵＣ−９ＯＮＴＩＳ、　Ｕ、　Ｓ。

Ｄｅｐｔ、　ｏｆ　Ｃｏｒｘｍｅｒｃｅ、　Ｓｐｒ　ｌ
ｎｇｆ　１ｅｌｄ、　Ｖａ、　Ｕ、　Ｓ、　Ａ）によれ
ば、同一炭種でもＨＧＩの偏差は数−から５０％以上に
及んでいる。

以上の検討結果に基いて、スラリ性状に及ぼす影響因子
とその変動によるスラリ性状の変化及びその対応（制御
）をまとめたものが第１表である。

以下余白本発明者らは、ＣＷＭを連続して製造する装置において
、上記知見に基すき、轟品な高品質に維持する運転制御
法を提供しようとするものである。

第１１図は、本発明の運転制御法の一実施例を示す制御
系統図である。湿式ボールミルは与えられた石炭による
製品スラリの仕様および製造量に対してそのサイズが決
定され、設計される。従ってＣＷＭｊｌｌ造量が決れば
、石炭の供給量（戦災基準）が決定される。さらにこの
供給量に応じて給水量、界面活性剤およびｐＨ調整剤量
が決定される。以下、これらの各制御要素について説明
する。

スラリ製造量信号１５は設定器Ｅで手動で設定され、こ
れに応じて石炭供給量信号２５が石炭供給量ｉ整器Ｓに
伝えられ石炭供給量が定まる。実際の石炭供給量は検出
器Ｆにより検知され、石炭実供給量（湿炭基準）信号１
６として、また原炭水分が検出器ｑにより検知され、原
炭水分量信号１７としてリレー０にフィードバックされ
、スラリ製造量設定値１５との間に偏差がある場合には
、リレー０でその修正量を演算し、石炭供給量信号２５
として石炭供給量調整器Ｓに伝えられ、石炭供給量が修
正される。一方、スラリ濃度、粘度および粒度分布はそ
れぞれの検出器Ｈ，Ｉ、Ｊによって検知され、それぞれ
スラリ濃度信号１８、スラリ粘度信号１９、粒度分布信
号２０としてリレー０にフィードバックされる。リレー
Ｏで石炭供給量り修正量を演算し、これに基いて適切な
石炭供給量信号２５として石炭供給量ｎ整量Ｓに送られ
、石炭の供給量が修正される。

給水量は石炭の供給量に比例するため石炭供給量（湿炭
基準）および原炭水分をそれぞれ先行信号１６．１７と
してリレーＰに送り、給炭量と石炭の持込水分から給水
量が演算され、給水量信号２６が給水量調整器Ｔに伝え
られ給水量が定まる。

実際の給水量は、検出器ＫＫより検知され、実給水量信
号２１とし【、また界面活性剤添加量およびＩ）Ｈ調整
剤添加量がそれぞれの検知器り、Ｍによって検知され、
それぞれ界面活性剤実供給信号ｚｚ、ｐＨＲＩＪｉ剤実
供給信号２３としてリレーＰにフィードバックされ、実
給水量およびこれらの添加液が持込む水量が演算されて
設定値と偏差がある場合には、リレーＰでその修正値を
演算し、給水量信号２６として給水量調整器Ｔに与え、
給水量が修正される。一方、ス″）す濃度、粘度および
粒度分布はそれぞれ検出器Ｈ，Ｉ、ＪＫよって検知され
、それぞれスラリ濃度信号１８、スラリ粘度信号１９、
粒度分布信号２０とし−（ＩＪレーＰにフィードバック
される。リレーＰで給水量の修正量を演算し、これに基
い℃適切な給水量信号２６として給水量調整器ＴＫ与え
られ、給水量が修正される。

界面活性剤添加量は石炭供給量に比例するので、石炭供
給量（湿炭基準）および原炭水分をそれぞれ先行信号１
６．１７としてリレーＱに送り、給炭量と石炭の持込水
分から戦災基準の給炭量が演算され、これに比例する界
面活性剤添加量の信号２７が界面活性剤添加量調整器Ｕ
に送られ、界面活性剤添加量が定まる。また界面活性剤
の実添加量は検出器りで検出され、実添加量信号２２と
してリレーＱにフィードバックし、設定値との間に偏差
がある場合には、リレーＱでその修正量が演算され、界
面活性剤添加量信号２７として添加量調整器Ｕに与え、
添加量が修正される。一方、スーラリ濃度、粘度および
粒度分布はそれぞれ検出器ｕ、Ｉ、Ｊによって検出され
、それぞれスラリ濃度信号１８、粘度信号１９、粒度分
布信号２０としてリレーＱにフィードバックされる。＋
Ｊ　Ｌ／　−Ｑで界面活性剤添加量の修正量を演算し、
これに基〜・て適切な添加量信号２２として添加量！！
４整器整量与えられ、添加量が修正される。界面活性剤
の￥！ＩＡ類が複数である場合、あるいは添加ケ所が複
数である場合、界面活性剤添加量検出器Ｌ１　リレーＱ
１添加量調整器Ｕは複数設置することが好ましい。

ｐＨ調整剤添加量もまた石炭供給量に比例するため、石
炭供給量（湿炭ベース）と原炭水分をそれぞれ先行信号
１６．１７としてりＶ−Ｒに送り、リレーＲで実給炭量
（戦災基準）が演算され、これに比例するｐＨＲ整剤添
剤添加量号２８がｐＨ調整剤添加量調整整量に与えられ
、添加量が定まる。ｐＨ調整剤の実添加量は検出器ＭＫ
よって検出され、実添加量信号２４とし【リレーＲにフ
ィードバックされ、設定値との間に偏差がある場合には
、リレーＢでその修正量が演算され、ｐＨ調整剤添加量
信号２８として添加量調整器Ｖに与え、添加量が修正さ
れる。一方、スラリのｐＨは検出器Ｎで連続的に検知さ
れ、ス９１ＪｐＨ信号２４としてリレーＲにフィードバ
ックされる。リレーＢでは、ｐＨの値に偏差がある場合
には、ｐＨ添加愈の修正量を演算し、これに基いて適切
なｐＨｙ４整剤添整量添加量信号２８添加量調整器■に
与えられ、添加量が修正される。

第１２図は、本発明の実施例の具体的構成の１例を示す
説明図である。図におい【、石炭Ａは原炭バンカｌに貯
蔵され、給炭機２によって湿式ボールミル１０に供給さ
れる。給炭機２においては給炭量（湿炭基準）が検出器
Ｆによって検知され、その信号工６が石炭供給量リレー
Ｏ１給水量リレーＰ、界面活性剤添加量リレーＱおよび
ｐＨ調ｆｉ剤添加量リす−Ｒにフィードバックされる。

石炭供給量リレー０からの供給量信号２５は供給量調整
器ＳＫ与えられ調整器Ｓによって石炭供給量が修正され
る。ここで石炭供給量検出器Ｆ１詞整器Ｓおよび給炭機
２としてはグラビメトリックフイーダ尋の計量機付定量
供給機が好ましいが、給炭機および調整器としてスクリ
ュウフィーダ、検出器としてフィーダの回転数を使用し
てもよい、また実際には石炭を湿式ミル１０内に押込む
ために計量機付定量供給機の後にスクリュウフィーダを
設置することが好ましい。また給炭機２においては原炭
水分が検出器Ｇによって検知され、その信号１７が石炭
供給量リレーＯ１給水量すレーＰ１界面活性剤添加量リ
レーＱ、ｐＨ［１ｉ剤添加量リレーＲにフィードバック
される。原炭水分検出器Ｇとしては、例えば赤外線水分
計や高周波水分針の使用が好ましい。

湿式ボールミル１００入口には水Ｂが水タンク３より水
ポンプ４を経℃、またｐＨ１ｉ１ｉ！を剤Ｃが調整剤タ
ンク５より調整剤ポンプ６を経由して、さらに界面活性
剤りが界面活性剤タンク７から界面活性剤ポンプ８によ
って給液される。水ポンプ４かもの給水量は給水量検出
器Ｋにより検出され実給水量償号２１が給水量リレーＰ
にフィードバックされる。ｐＨ調盛剤ポンプ６からのｐ
Ｈ１ＩＩｌ整剤実添加量は検出器Ｍによって検出され、
その信号２３が給水量リレーＰおよびｐＨｇｌ贅剤添加
量りレーＢにフィードバックされる。また界面活性剤実
添加量は検出器りによつ【検知され、その信号２２が給
水量リレーＰおよび界面活性剤添加量リレーＱにフィー
ドバックされる。

給水量と界面活性剤およびｐＥ調整剤添加量の検出器と
しては、差圧式流量計等が適切であり、流量！ｌｌｉ！
ｒｌ器Ｔ、Ｕ、Ｖ＃よびポンプ４，６．８としては流量
制御できるポンプが使用できる。

湿式ボールミル１ｏにおいて、石炭Ａは、水Ｂと界面活
性剤ＣおよびｐＨ調整剤りとともに粉砕混合されて石灰
・水スラブとしてミル１ｏよりスラリタンク１１に排出
される。ここでミル１０内のスラリ粘度が間接的に検出
器Ｉによって検知され、その信号１９が石炭供給量リレ
ーＯと給水量リレーＰおよび界面活性剤添加量リレーＱ
にフィードバックされる。先に述べたよ５に、ミル内の
粉砕条件が変動すると（例えば石炭濃度）、ミル内粘度
が変動し、ミルの駆動動力および騒音レベルが変動する
（第６図参照）。従ってミル内スラリ粘度測定用の検出
器としては、迅速に検知できるためミル駆動トルク測定
用のトルク計、モータ動力測定用のワットメータあるい
は騒音計が最も好ましい。またトルク計あるいはワット
メータと騒音計の組合せ使用も有効である。スラリのミ
ル内滞留時閾が大であるために対応が遅れるが、ミル内
粘度の検出の代’）Ｋ、　　ミルから排出したスラブの
粘度を検出することによっても目的を達成することがで
きる。

ミルから排出されたスラリのｐＨはタンク１１内で検出
器Ｎで検出され、その信号２４がｐＨ調整剤添加量リす
−Ｒにフィードバックされる。ｐＨ検出器としては一般
用ＱｐＨ計が使用可能である。タンク１１内で検出する
代りに、輸送配管中でオンラインｐＨ計により検出する
ことも可能である。

タンク１１内に一旦貯蔵されたスラリはポンプ１２によ
って粗粒分離機１３に輸送され、粗粒は液供給管９を通
って湿式ボールミル１ｏに循環される。粗粒分離機を通
過した粒度の細かいスラブは製品として製品タンク１４
に貯蔵される。スラリの濃度は輸送配管中において、検
出器Ｈによって検出され、その信号１８が石炭供給量リ
レー０と給水量リレーＰおよび界面活性剤添加量リレー
Ｑにフィードバックされる。スラリ濃度計としてはγ線
密度計、ねじれ振動盤密度計等の使用が適切である。ま
たスラリ濃度を配管中で検出する代りに、タンクｌｌ内
においてスラリの静圧差を検出することによっても測定
可能である。

スラリを構成する石炭の粒度は、粗粒分離機１３への石
炭流入量（戦災基準）および分離機のスクリーンあるい
はフルイ目等を通過した細かいスラブの石炭流出ｉｔ（
戦災基準）を測定することによって求めることができる
。このため粗粒分離機１３への流入量がスラリ流量検出
器Ｗによって、またスラリの密度が検出器Ｘにより検出
され、それぞれの信号２９．３０がスフυ粒度り、レー
Ｙに送られる。また粗粒分離機１３を通過した製品スラ
リの流出量および密度がそれぞれ検出器ｗ１Ｘにより検
知され、それぞれの信号３１．３２がリレーＹに送られ
る。リレーＹでは、これらに基いて粒度を演算し、粒度
信号２０が給炭量リレーＯと給水量リレーＰおよび界面
活性剤添加量リレーＱに送られる。また、ある一定の口
径のスクリーンの通過量あるいは残留量のみならず、２
点以上の粒度分布に関する情報を得る場合には、スクリ
ーン径の異なる粗粒分離機を直列に設置することによっ
て達成できる。流量計としては容積式あるいは質量式の
どちらも適用可能である。

このようにして、ＣＷＭ製造装置の全自動化運転ができ
、かつ原炭の性状変化による湿式ボールミル内の運転条
件の変動に対応して、給炭量、給水量、界面活性剤量、
ｐＨｖ４整剤量を制御することによりＣＷＭの性状を高
品質に維持できる。本発明の実施例によれば原炭の粉砕
性が変動しても一定の織度、粒度、粘度が維持でき、固
有水分（吸水率）が変動する場合、濃度を変えることに
より所定の粒度、粘度を維持することができる。

上記実施例においては、給水量、界面活性剤供給量、ｐ
Ｈ調整剤供給量の先行信号として石炭供給量を述べたが
、先行信号としてはスラリ製造量、スラリ製造量を使用
してもよい。

（発明の効果）本発明により高濃度石炭・水スラリは全自動制御するこ
とができ、かつ石炭・水スラリの品質を一定に維持する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

布に及ぼす粉砕時石炭濃度の影響を示す説明図であり、
第２図は粒径と累積重量分率の関係を示す図、第３図（
Ａ）、（Ｂ）は石炭濃度変化による石炭の粉砕状況を示
す模式図である。第４図は粘度に及ぼす界面活性剤添加
量と石炭濃度の影響を示す説ＤＡ因、第５図は粘度に及
ぼすｐＨの影響を示す説明図、第６図は粉砕時の石炭濃
度とミルの駆動動力及び騒音レベルの関係を示す説明図
、第７図は粉砕粒度と粉砕粒度及び石炭濃度の関係を示
す説明図、第８図は粘度と粒度及び石炭濃度の関係を示
す説明図、第９図は石炭の吸水率と石炭濃度の関係を示
す説明図、第１０図は粉砕容量とＨＧＩの関係を示す説
明図、第１１図は本発明の実施例である制御ブロック図
、第１２図は本発明の実施例の構成を示す説明図、第１
３人図および第１３Ｂ図は、それぞれ狭い粒径分布およ
び広い粒径分布を示す石炭・水スラリの分散状態を示す
模式図、第１４図は、高ｌ１１度石炭・水スラリにおけ
る水膜形成による親水化と荷電による分散をモデル的に
示す図である。１・・・原炭バンカ、２・・・給炭機、３・・・水タン
ク、４・・・水ポンプ、５・・・ｐＨｍ整剤タンク、６
・・・Ｉ）Ｈ調整剤ポンプ、７・・・界面活性剤タンク
、８・・・界面活性剤ポンプ、９・・・液供給管、１０
・・・湿式ボールミル、１１・・・スラリタンク、１２
・・・スラリポンプ、１３・・・粗粒分離機、１４・・
・製品タンク、１５・・・スラリ製造量設定値信号、１
６・・・石炭実供給量信号、１７・・・原炭水分量信号
、１８・・・スラリ濃度信号、１９・・・スラリ粘度信
号、２０・・・粒度分布信号、２１・・・実給水量信号
、２２・・・界面活性剤実供給量信号、２３・・・ｐＨ
１ｉｌｌｆｉ剤実供給量信号、２４・・・スラリｐＨ信
号、２５・・・石炭供給量信号、２６・・・給水量信号
、２７・・・界面活性剤添加量信号、２８・・・ｐＨ１
４腫剤添加量信号。代理人　弁理士　　川　北　武　長篇１図第２図顕　径（μｍ）第３図（Ａ）　　　　　　　　　　　　（Ｂ）第４図ｐＨ（−）第６図石炭来度　（ｗｔ’１０）第７図２００Ｍｅｓ？ＪｌｊＭＩ（’／−）第９図ＨＧＩ　　（−）

Claims

【特許請求の範囲】

（１）湿式ミルを用いて６０重量％以上の固体燃料−水
スラリを連続的に製造する方法において、固体燃料の供
給量によつて給水量、界面活性剤およびｐＨ調整剤の供
給量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ
製造方法。
（２）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
と原料の固体燃料中の水分を検知する手段と、検知した
固体燃料供給量および固体燃料中の水分によりミルへの
固体燃料供給量、給水量、界面活性剤添加量およびｐＨ
調整剤添加量を制御することを特徴とする高濃度石炭・
水スラリ製造方法。
（３）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分およびスラリ性状を検知する
手段と、検知した固体燃料供給量、固体燃料中の水分お
よびスラリ性状とにより、ミルへの固体燃料供給量、給
水量および界面活性剤添加量を制御することを特徴とす
る高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（４）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、給水量、界面活性剤添加量
およびｐＨ調整剤添加量を検知する手段と、検知した固
体燃料供給量、固体燃料中の水分、給水量、界面活性剤
添加量およびｐＨ調整剤添加量とにより、ミルへの給水
量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製
造方法。
（５）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、給水量、界面活性剤添加量
、ｐＨ調整剤添加量およびスラリ性状を検知する手段と
、検知した固体燃料供給量、固体燃料中の水分、給水量
、界面活性剤添加量、ｐＨ調整剤添加量およびスラリ性
状により、ミルへの給水量を制御することを特徴とする
高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（６）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分および界面活性剤添加量を検
知する手段と、検知した固体燃料供給量、固体燃料中の
水分および界面活性剤添加量とにより、ミルへの界面活
性剤添加量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水
スラリ製造方法。
（７）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、界面活性剤添加量およびス
ラリ性状を検知する手段と、検知した固体燃料供給量、
固体燃料中の水分、界面活性剤添加量およびスラリ性状
とにより、ミルへの界面活性剤添加量を制御することを
特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（８）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分およびスラリのｐＨを検出す
る手段と、検出した固体燃料供給量、固体燃料中の水分
およびスラリのｐＨとにより、ミルへのｐＨ調整剤添加
量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製
造方法。
（９）特許請求の範囲第１項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、ｐＨ調整剤添加量およびス
ラリのｐＨを検知する手段と、検知した固体燃料供給量
、固体燃料中の水分、ｐＨ調整剤添加量およびスラリの
ｐＨとにより、ミルへのｐＨ調整剤添加量を制御するこ
とを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（１０）特許請求の範囲第３項、第５項または第７項に
おいて、スラリ性状としてスラリ粘度を検知することを
特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（１１）特許請求の範囲第３項、第５項または第７項に
おいて、スラリ性状としてスラリ濃度を検知することを
特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（１２）特許請求の範囲第３項において、スラリ性状と
してスラリ粘度およびスラリ中の固体燃料の粒度または
粒度分布を検知することを特徴とする高濃度石炭・水ス
ラリ製造方法。
（１３）特許請求の範囲第３項、第５項または第７項に
おいて、スラリ性状としてスラリ濃度及びスラリ中の固
体燃料の粒度または粒度分布を検知することを特徴とす
る高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（１４）特許請求の範囲第３項、第５項または第７項に
おいて、スラリ性状としてスラリ粘度およびスラリ濃度
を検知することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造
方法。
（１５）特許請求の範囲第３項、第５項または第７項に
おいて、スラリ性状としてスラリ粘度とスラリ濃度およ
びスラリ中の固体燃料の粒度または粒度分布を検知する
ことを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。
（１６）特許請求の範囲第１項ないし第１５項のいずれ
かにおいて、固体燃料が石炭であることを特徴とする高
濃度石炭・水スラリ製造方法。
（１７）特許請求の範囲第１項ないし第１５項のいずれ
かにおいて、固体燃料が石油コークスであることを特徴
とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。