JPS6133917B2 - - Google Patents
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- JPS6133917B2 JPS6133917B2 JP53161956A JP16195678A JPS6133917B2 JP S6133917 B2 JPS6133917 B2 JP S6133917B2 JP 53161956 A JP53161956 A JP 53161956A JP 16195678 A JP16195678 A JP 16195678A JP S6133917 B2 JPS6133917 B2 JP S6133917B2
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Landscapes
- Electrodes For Compound Or Non-Metal Manufacture (AREA)
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Description
本発明は高い電解効率が維持できると共に保守
管理を容易にした海水等の電気分解による次亜塩
素酸ソーダ生成用電解槽に関する。 下水処理水等の滅菌用として塩素ガスが広く使
用されているが、塩素ガスについてはその毒性の
点からきびしい法規や条例が定められており貯蔵
および取扱いに関して万全の安全対策が義務づけ
られている。また簡易な方法として次亜塩素酸ソ
ーダ溶液注入による滅菌処理も行なわれているが
次亜塩素ソーダ溶液は有効塩素濃度が低いため塩
素ガスと比較して高価であり、また常温でも分解
しやすく液に濃度変化が生じ長期保存の面で問題
があるため、海水が取水できる場所では現地で海
水を直接電気分解して次亜塩素酸ソーダを生成さ
せ、その生成液を滅菌用として使用する方法が従
来の塩素ガス注入に代る技術として採用されるよ
うになり、現在この目的で各種型式の電解槽が使
用されているが長期連続使用する場合の陰極面に
おける電解生成物の堆積や電解槽に液を循環させ
る場合の液温上昇等による電解効率の低下が共通
した問題となつているため先ずこれらの諸問題に
関して次に記述する。 電解槽内に供給された海水は各電極部において
先ず次の(1)(2)式に従がつて分解される。 陰極反応 2Na+＋２（H+＋OH-）＋2e →2NaOH＋H2↑ ……(1) 陽極反応 2Cl-→Cl2＋2e ……(2) 陽極側で遊離した塩素ガスは直ちに液中に溶解
して次亜塩素酸イオンとなり陰極側で生成した苛
性ソーダと反応するため電解槽全体としては次の
(3)(4)式のように両極側での生成物が混合されて反
応し液中から水素ガスが外部に放出されて次亜塩
素酸ソーダが生成されることになる。 総括反応 Cl2＋2NaOH
→NaCl＋NaClO＋H2O ……(3) 〃 NaCl＋H2O→NaClO＋H2↑ ……(4) ところが海水中には不純物としてマグネシウム
やカルシウム等が含まれており、これらは不溶性
の水酸化マグネシウムや炭酸カルシウムの形で析
出して陰極面に付着する。この付着物は両電解間
の電流分布が均一でない場合には陰極側の電流密
度が小さい部分に、また液の流れが円滑でない場
合には液が停滞する部分に集中して堆積成長し電
解効率を低下させると共に、この堆積が著るしく
なると液の流通を阻害したり短絡事故を起す恐れ
がある。もし両電極間距離が不均一であると電極
部所によつて電流密度が異なることになり付着物
が局部的に堆積しやすくなると同時に電極面全体
が効率よく電解に寄与できなくなる。付着物によ
る障害以外にも電解によつて発生した微細な水素
ガスの気泡が陰極面に付着したり液中に懸濁して
来ることによつても液の電気抵抗が増大し所定の
電解処理を行なうためにより高い電圧が必要とな
り電解効率が低下する。電解効率の低下は液温上
昇によつても起り、特に高濃度の次亜塩素酸ソー
ダを得るために所定の濃度に到達するまで液を電
解槽に循環させる場合にはかなり温度上昇とな
り、液温が40℃をこえると生成した次亜塩素酸ソ
ーダが分解されたり副反応として塩素酸塩が生成
される等の温度上昇の影響が大きくなつて有効塩
素の損失となり電解効率が低下する。現在最も多
く使用されている板状電極を槽内に配列した型式
の電解槽では限られた空間内でより広い電極面積
をとろうとして両電極間距離を小さくすると以上
の諸問題にもづく電解効率の低下が著るしくなる
ため処理能力を向上させる場合には必然的に電解
槽が大型化し複雑化する傾向にあつた。 本発明は対電極間距離を等しくして電流密度の
むらがなく電極全体が効率よく電解に寄与できる
ようにし、また液の流れを円滑かつ高速化できる
ようにして電解生成物の推積を少なくし限られた
空間内での有効電解面積が増加させやすい電解室
構造にすると同時に該電解室に冷却手段を設けて
液温の上昇を防止することにより前記諸問題を解
消し、さらに電極部の脱着を簡潔化して保守管理
を容易にした電解槽を提供することを目的とす
る。 この目的を達成するため本発明になる電解槽に
おいては一定間隔で並列され両端部が管板に固定
された円筒状の陰極管と、各陰極管の中心軸上に
挿通された丸棒状の陽極棒とによつて給液室と排
液室とが連通する複数の環筒流路状の電解室を形
成させることによつて、対電極間距離が等しくな
るため電極面全体が効率よく電解に寄与できると
同時に液の流れを円滑かつ高速化できるため電解
生成物の付着が少なくなり電極間距離を小さくで
きるため槽内に多数の電解室を設けて電極面積の
増させることが可能となり、またこの電解室では
陽極面積が陰極面積より小さくなるため実施例か
ら明らかなように次亜塩素酸ソーダ生成の場合に
電解効率を向上させるのに適切な構造となる。さ
らに本電解槽では両管板によつて隔離された各陰
極管外部を外套で囲つて前記複数の電解室に対す
る熱交換室を設けているため液の温度上昇が防止
でき、前記各陽極棒が一体として脱着でき保守管
理が容易な構造となつている。 次に本電解槽に関して添化図面に従がつて更に
詳しく説明する。 第１図は本発明になる電解槽の縦断側面図であ
り、第２図は第１図のＡ−Ａ線上における横断平
面図、第３図は給液室内に設置する多孔板の平面
図である。 第１図において１は一定間隔で並列され両端部
が管板２，３に固定された陰極管であり、各陰極
管１に対してその中心線上にそれぞれ陽極棒４が
挿通され、これら両電極１，４で形成される複数
の環筒流路状の電解室５が電解槽下部に付設した
給液室６と上部に付設した排液室７とを連通して
おり、各電解室５に対する熱交換用として前記各
管板２，３で区隔された複数の陰極管１を囲うよ
うに外套８が設けられている。 前記各陰極管１は各端部が管板２，３に固定さ
れて一体となつており一方の管板２は陰極板とし
て利用され他方の管板３の外周にはＯリング９が
設けられ、管板３部を外套８に挿入しバツキン１
０を介してボルト１１で固定すると外套８内には
Ｏリング９とパツキン１０とにより電解液および
外部から隔離された熱交換室１２が形成され、外
套８の下部側面には該熱交換室に対する冷却水入
口１３、上部側面には冷却水出口１４が設けられ
ている。外套８の上方には側面に液出口１５上面
に陽極板取付用の開口部１６を有する絶縁材製の
上部カバー１７がパツキン１８を介してボルト１
９で接続されて排液室７を形成し、前記管板２の
下方には液入口２０を有する絶縁材製の下部カバ
ー２１がパツキン２２を介してボルト２３で接続
され給液室６を形成する。給液室６の内部には陽
極棒支持孔２４と液の分配孔２５を有する絶縁材
製の多孔板２６が固定されている。前記複数の陽
極棒４は各陰極管１の中心線に対応するよう並列
されガス出口２７を有する陽極板２８に固定され
て一体となつており、陽極板２８を前記上部カバ
ーの開口部１６にボルト２９により固定すると各
陽極棒４はそれぞれ各陰極管１を貫通し給液室６
内に突出し各陽極棒４の先端部が前記多孔板の支
持孔２４に嵌り込んで各陽極棒４がそれぞれ陰極
管１の中心線上に正しく位置するよう保持され
る。この場合各陽極棒４の先端部をテーパー状に
加工しておけば電解槽が長尺の場合でも嵌込みが
容易となる。 以上の構成により液入口２０から給液室６に供
給された被電解液は多孔板の分酸孔２５により均
等に分配されて各電解室５に流入し上昇する過程
で電気分解が行なわれ排液室７では水素ガスが分
離されると同時の電解室の両電極側における生成
物が充分混合されて反応を終了し液出口１５から
排出され、分離された水素ガスは陽極板に設けた
ガス出口２７から外部に放出される。 以上のように本電解槽では各電解室５が環筒流
路状に形成されており電極面において流れの局部
的停滞が全くなく液を円滑かつ高速で通過させる
ことができるため陰極面上の水酸化マグネシウム
や水素ガス気泡の付着が防止できるとともに、流
れが上向であるため微細な水素ガス気泡を含んで
見掛比重が小さくなつた液が整流されて効果的に
排出されるため液の電気抵抗の増大が防止でき
る。また陽極板２８が液外にあつて両極板が隔離
されているため実質的に電気分解が行なわれるの
は各陽極棒４が陰極管１で囲われた電解室５の部
分に限られ、この部分では両電極面が同じ円管状
で等距離で対向しており電極面全体が効率よく電
解に寄与できるため電極間距離を小さくして液の
電気抵抗を小さくすることが可能となり、限られ
た空間内で電極面積の増加が容易となる。さらに
本形状の電解室５では陽極面積が陰極面積より小
さいため陽極電流密度が大きくなり次亜塩素酸ソ
ーダを生成する場合の電解効率向上に適切な構造
となつている。また本電解槽では複数の電解室５
が外套で囲われ各陰極管１の外面を被冷却面とし
て活用できるため多管式熱交換器と同様の構成と
なり伝熱面積を充分とることができ、特に次亜塩
素酸ソーダが所定の濃度に到達するまで電解槽に
循環させる場合でも液温上昇に伴なう分解や副反
応による有効塩素量の損失が防止でき長期にわた
つて効率の高い電解処理が可能となつた。 以上の利点を具備しながら本電解槽では各陽極
棒４を一体として脱着できるため電極部が容易に
点検でき、また電極部を解体することなく液入口
２０から適宜空気を供給することにより電解室５
内の汚れを除去できるため電解槽の保守管理が容
易である。 実施例 １ 陽極棒は白金メツキしたチタン製で直径10mm、
有効長さ1000mm、有効表面積3.14dm2、陰極管は
SUS304で内径21.4mm、有効長さ1000mm、有効表
面積6.72dm2、陰極表面積／陽極表面積＝2.14の
ものを使用した電解槽において、３％の食塩水を
塩素濃度が規定値に達するまで0.5m／secの速度
で循環させて流し陰極電流密度8A／ｄm2で電解
処理を行なつた結果、生成された次亜塩素酸ソー
ダの量から逆算した電力消費量は次の通りであつ
た。
管理を容易にした海水等の電気分解による次亜塩
素酸ソーダ生成用電解槽に関する。 下水処理水等の滅菌用として塩素ガスが広く使
用されているが、塩素ガスについてはその毒性の
点からきびしい法規や条例が定められており貯蔵
および取扱いに関して万全の安全対策が義務づけ
られている。また簡易な方法として次亜塩素酸ソ
ーダ溶液注入による滅菌処理も行なわれているが
次亜塩素ソーダ溶液は有効塩素濃度が低いため塩
素ガスと比較して高価であり、また常温でも分解
しやすく液に濃度変化が生じ長期保存の面で問題
があるため、海水が取水できる場所では現地で海
水を直接電気分解して次亜塩素酸ソーダを生成さ
せ、その生成液を滅菌用として使用する方法が従
来の塩素ガス注入に代る技術として採用されるよ
うになり、現在この目的で各種型式の電解槽が使
用されているが長期連続使用する場合の陰極面に
おける電解生成物の堆積や電解槽に液を循環させ
る場合の液温上昇等による電解効率の低下が共通
した問題となつているため先ずこれらの諸問題に
関して次に記述する。 電解槽内に供給された海水は各電極部において
先ず次の(1)(2)式に従がつて分解される。 陰極反応 2Na+＋２（H+＋OH-）＋2e →2NaOH＋H2↑ ……(1) 陽極反応 2Cl-→Cl2＋2e ……(2) 陽極側で遊離した塩素ガスは直ちに液中に溶解
して次亜塩素酸イオンとなり陰極側で生成した苛
性ソーダと反応するため電解槽全体としては次の
(3)(4)式のように両極側での生成物が混合されて反
応し液中から水素ガスが外部に放出されて次亜塩
素酸ソーダが生成されることになる。 総括反応 Cl2＋2NaOH
→NaCl＋NaClO＋H2O ……(3) 〃 NaCl＋H2O→NaClO＋H2↑ ……(4) ところが海水中には不純物としてマグネシウム
やカルシウム等が含まれており、これらは不溶性
の水酸化マグネシウムや炭酸カルシウムの形で析
出して陰極面に付着する。この付着物は両電解間
の電流分布が均一でない場合には陰極側の電流密
度が小さい部分に、また液の流れが円滑でない場
合には液が停滞する部分に集中して堆積成長し電
解効率を低下させると共に、この堆積が著るしく
なると液の流通を阻害したり短絡事故を起す恐れ
がある。もし両電極間距離が不均一であると電極
部所によつて電流密度が異なることになり付着物
が局部的に堆積しやすくなると同時に電極面全体
が効率よく電解に寄与できなくなる。付着物によ
る障害以外にも電解によつて発生した微細な水素
ガスの気泡が陰極面に付着したり液中に懸濁して
来ることによつても液の電気抵抗が増大し所定の
電解処理を行なうためにより高い電圧が必要とな
り電解効率が低下する。電解効率の低下は液温上
昇によつても起り、特に高濃度の次亜塩素酸ソー
ダを得るために所定の濃度に到達するまで液を電
解槽に循環させる場合にはかなり温度上昇とな
り、液温が40℃をこえると生成した次亜塩素酸ソ
ーダが分解されたり副反応として塩素酸塩が生成
される等の温度上昇の影響が大きくなつて有効塩
素の損失となり電解効率が低下する。現在最も多
く使用されている板状電極を槽内に配列した型式
の電解槽では限られた空間内でより広い電極面積
をとろうとして両電極間距離を小さくすると以上
の諸問題にもづく電解効率の低下が著るしくなる
ため処理能力を向上させる場合には必然的に電解
槽が大型化し複雑化する傾向にあつた。 本発明は対電極間距離を等しくして電流密度の
むらがなく電極全体が効率よく電解に寄与できる
ようにし、また液の流れを円滑かつ高速化できる
ようにして電解生成物の推積を少なくし限られた
空間内での有効電解面積が増加させやすい電解室
構造にすると同時に該電解室に冷却手段を設けて
液温の上昇を防止することにより前記諸問題を解
消し、さらに電極部の脱着を簡潔化して保守管理
を容易にした電解槽を提供することを目的とす
る。 この目的を達成するため本発明になる電解槽に
おいては一定間隔で並列され両端部が管板に固定
された円筒状の陰極管と、各陰極管の中心軸上に
挿通された丸棒状の陽極棒とによつて給液室と排
液室とが連通する複数の環筒流路状の電解室を形
成させることによつて、対電極間距離が等しくな
るため電極面全体が効率よく電解に寄与できると
同時に液の流れを円滑かつ高速化できるため電解
生成物の付着が少なくなり電極間距離を小さくで
きるため槽内に多数の電解室を設けて電極面積の
増させることが可能となり、またこの電解室では
陽極面積が陰極面積より小さくなるため実施例か
ら明らかなように次亜塩素酸ソーダ生成の場合に
電解効率を向上させるのに適切な構造となる。さ
らに本電解槽では両管板によつて隔離された各陰
極管外部を外套で囲つて前記複数の電解室に対す
る熱交換室を設けているため液の温度上昇が防止
でき、前記各陽極棒が一体として脱着でき保守管
理が容易な構造となつている。 次に本電解槽に関して添化図面に従がつて更に
詳しく説明する。 第１図は本発明になる電解槽の縦断側面図であ
り、第２図は第１図のＡ−Ａ線上における横断平
面図、第３図は給液室内に設置する多孔板の平面
図である。 第１図において１は一定間隔で並列され両端部
が管板２，３に固定された陰極管であり、各陰極
管１に対してその中心線上にそれぞれ陽極棒４が
挿通され、これら両電極１，４で形成される複数
の環筒流路状の電解室５が電解槽下部に付設した
給液室６と上部に付設した排液室７とを連通して
おり、各電解室５に対する熱交換用として前記各
管板２，３で区隔された複数の陰極管１を囲うよ
うに外套８が設けられている。 前記各陰極管１は各端部が管板２，３に固定さ
れて一体となつており一方の管板２は陰極板とし
て利用され他方の管板３の外周にはＯリング９が
設けられ、管板３部を外套８に挿入しバツキン１
０を介してボルト１１で固定すると外套８内には
Ｏリング９とパツキン１０とにより電解液および
外部から隔離された熱交換室１２が形成され、外
套８の下部側面には該熱交換室に対する冷却水入
口１３、上部側面には冷却水出口１４が設けられ
ている。外套８の上方には側面に液出口１５上面
に陽極板取付用の開口部１６を有する絶縁材製の
上部カバー１７がパツキン１８を介してボルト１
９で接続されて排液室７を形成し、前記管板２の
下方には液入口２０を有する絶縁材製の下部カバ
ー２１がパツキン２２を介してボルト２３で接続
され給液室６を形成する。給液室６の内部には陽
極棒支持孔２４と液の分配孔２５を有する絶縁材
製の多孔板２６が固定されている。前記複数の陽
極棒４は各陰極管１の中心線に対応するよう並列
されガス出口２７を有する陽極板２８に固定され
て一体となつており、陽極板２８を前記上部カバ
ーの開口部１６にボルト２９により固定すると各
陽極棒４はそれぞれ各陰極管１を貫通し給液室６
内に突出し各陽極棒４の先端部が前記多孔板の支
持孔２４に嵌り込んで各陽極棒４がそれぞれ陰極
管１の中心線上に正しく位置するよう保持され
る。この場合各陽極棒４の先端部をテーパー状に
加工しておけば電解槽が長尺の場合でも嵌込みが
容易となる。 以上の構成により液入口２０から給液室６に供
給された被電解液は多孔板の分酸孔２５により均
等に分配されて各電解室５に流入し上昇する過程
で電気分解が行なわれ排液室７では水素ガスが分
離されると同時の電解室の両電極側における生成
物が充分混合されて反応を終了し液出口１５から
排出され、分離された水素ガスは陽極板に設けた
ガス出口２７から外部に放出される。 以上のように本電解槽では各電解室５が環筒流
路状に形成されており電極面において流れの局部
的停滞が全くなく液を円滑かつ高速で通過させる
ことができるため陰極面上の水酸化マグネシウム
や水素ガス気泡の付着が防止できるとともに、流
れが上向であるため微細な水素ガス気泡を含んで
見掛比重が小さくなつた液が整流されて効果的に
排出されるため液の電気抵抗の増大が防止でき
る。また陽極板２８が液外にあつて両極板が隔離
されているため実質的に電気分解が行なわれるの
は各陽極棒４が陰極管１で囲われた電解室５の部
分に限られ、この部分では両電極面が同じ円管状
で等距離で対向しており電極面全体が効率よく電
解に寄与できるため電極間距離を小さくして液の
電気抵抗を小さくすることが可能となり、限られ
た空間内で電極面積の増加が容易となる。さらに
本形状の電解室５では陽極面積が陰極面積より小
さいため陽極電流密度が大きくなり次亜塩素酸ソ
ーダを生成する場合の電解効率向上に適切な構造
となつている。また本電解槽では複数の電解室５
が外套で囲われ各陰極管１の外面を被冷却面とし
て活用できるため多管式熱交換器と同様の構成と
なり伝熱面積を充分とることができ、特に次亜塩
素酸ソーダが所定の濃度に到達するまで電解槽に
循環させる場合でも液温上昇に伴なう分解や副反
応による有効塩素量の損失が防止でき長期にわた
つて効率の高い電解処理が可能となつた。 以上の利点を具備しながら本電解槽では各陽極
棒４を一体として脱着できるため電極部が容易に
点検でき、また電極部を解体することなく液入口
２０から適宜空気を供給することにより電解室５
内の汚れを除去できるため電解槽の保守管理が容
易である。 実施例 １ 陽極棒は白金メツキしたチタン製で直径10mm、
有効長さ1000mm、有効表面積3.14dm2、陰極管は
SUS304で内径21.4mm、有効長さ1000mm、有効表
面積6.72dm2、陰極表面積／陽極表面積＝2.14の
ものを使用した電解槽において、３％の食塩水を
塩素濃度が規定値に達するまで0.5m／secの速度
で循環させて流し陰極電流密度8A／ｄm2で電解
処理を行なつた結果、生成された次亜塩素酸ソー
ダの量から逆算した電力消費量は次の通りであつ
た。
【表】
従来の板状電極を使用した電解槽での電力消費
量が5.5kwh／Kg−Cl2程度であるのに対し本電解
槽の電解効率が高く冷却効果も大きいことを示し
ている。次に同一電解条件で陽極棒を取りかえて
両電極面積の比率を変えて電解効率に及びす影響
を調べた結果、陰極面積／陽極面積の比率が1.5
以下では変らないためこれをベースとすると、こ
の比率が2.0の場合で約５％、2.14の場合で約７
％、この比率が3.0以上になると約20％電解効率
が向上することが判明した。なお陽極棒の直径が
小さくなると陽極棒自身の電気抵抗が増加して発
熱や電極部所による電流密度が差が生じたり、陽
極棒の曲りにより対電極間距離が変る恐れがある
ためこの比率は2.0乃至3.0が実用上適当であろ
う。 実施例 ２ 実施例１と同一の電解槽に海水を0.5m／secの
速度で循環させて陰極電流密度8A／ｄm2で電解
処理を行ない、液の塩素濃度が規定値に達すると
他槽へ排出して海水を補充する電解処理を１ケ月
繰返した結果、電力消費量については電解対象海
水の電気伝導度が実施例１の食塩水より低いこと
から当初から若干高い値を示したが１ケ月経過後
もほとんど増加がなく、また陰極上の水酸化マグ
ネシウム付着の程度を確かめたが極めて軽微であ
り、本電解槽が高い電解効率を維持するのに適切
な構造であることが確認された。これらの実施例
において陽極棒には白金メツキしたチタン棒を陽
極管にはSUS304管を使用したが陽極棒には電気
の良導体であるアルミニウムの芯棒をチタン等の
耐蝕性金属で被覆し外面を白金メツキしたものも
有効であり、陰極管は保守点検を適宜行なえば普
通鋼でも使用可能である。
量が5.5kwh／Kg−Cl2程度であるのに対し本電解
槽の電解効率が高く冷却効果も大きいことを示し
ている。次に同一電解条件で陽極棒を取りかえて
両電極面積の比率を変えて電解効率に及びす影響
を調べた結果、陰極面積／陽極面積の比率が1.5
以下では変らないためこれをベースとすると、こ
の比率が2.0の場合で約５％、2.14の場合で約７
％、この比率が3.0以上になると約20％電解効率
が向上することが判明した。なお陽極棒の直径が
小さくなると陽極棒自身の電気抵抗が増加して発
熱や電極部所による電流密度が差が生じたり、陽
極棒の曲りにより対電極間距離が変る恐れがある
ためこの比率は2.0乃至3.0が実用上適当であろ
う。 実施例 ２ 実施例１と同一の電解槽に海水を0.5m／secの
速度で循環させて陰極電流密度8A／ｄm2で電解
処理を行ない、液の塩素濃度が規定値に達すると
他槽へ排出して海水を補充する電解処理を１ケ月
繰返した結果、電力消費量については電解対象海
水の電気伝導度が実施例１の食塩水より低いこと
から当初から若干高い値を示したが１ケ月経過後
もほとんど増加がなく、また陰極上の水酸化マグ
ネシウム付着の程度を確かめたが極めて軽微であ
り、本電解槽が高い電解効率を維持するのに適切
な構造であることが確認された。これらの実施例
において陽極棒には白金メツキしたチタン棒を陽
極管にはSUS304管を使用したが陽極棒には電気
の良導体であるアルミニウムの芯棒をチタン等の
耐蝕性金属で被覆し外面を白金メツキしたものも
有効であり、陰極管は保守点検を適宜行なえば普
通鋼でも使用可能である。
第１図は本発明になる電解槽の縦断側面図、第
２図は第１図のＡ−Ａ線上における横断平面図、
第３図は多孔板の平面図であり図中の主要な符号
は次の通りである。 １……陰極管、２，３……管板、４……陽極
棒、５……電解室、６……給液室、７……排液
室、８……外套、１２……熱交換室、１３……冷
却水入口、１４……冷却水出口、１５……液出
口、１７……上部カバー、２０……液入口、２１
……下部カバー、２６……多孔板。
２図は第１図のＡ−Ａ線上における横断平面図、
第３図は多孔板の平面図であり図中の主要な符号
は次の通りである。 １……陰極管、２，３……管板、４……陽極
棒、５……電解室、６……給液室、７……排液
室、８……外套、１２……熱交換室、１３……冷
却水入口、１４……冷却水出口、１５……液出
口、１７……上部カバー、２０……液入口、２１
……下部カバー、２６……多孔板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 縦向筒状の外套の上下端を管板により封止
し、その下方に給液室を設け、上方に排液室を設
け、両管板にわたり、複数の陰極管を並列させて
取付けて給液室と排液室とを連通させ、陽極棒を
給液室と排液室とにより支持して各陰極管の中心
に配置して夫々個別電解室とすると共に、外套
内、陰極管外の空間を熱交換流体循環室に形成し
たことを特徴とする海水等の電気分解による次亜
塩素酸ソーダ生成用電解槽。 ２ 陽極棒がそれらの一端で陽極板に固定され、
他端で絶縁材多孔板の支持孔に嵌合支持されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の次
亜塩素酸ソーダ生成用電解槽。 ３ 陰極管内面の陰極面積と陽極外面の陽極面積
との比率が1.5以上3.0以下であることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項に記載の次亜塩素酸ソー
ダ生成用電解槽。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16195678A JPS5589488A (en) | 1978-12-27 | 1978-12-27 | Electrolytic bath for formation of sodium hypochlorite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16195678A JPS5589488A (en) | 1978-12-27 | 1978-12-27 | Electrolytic bath for formation of sodium hypochlorite |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5589488A JPS5589488A (en) | 1980-07-07 |
| JPS6133917B2 true JPS6133917B2 (ja) | 1986-08-05 |
Family
ID=15745247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16195678A Granted JPS5589488A (en) | 1978-12-27 | 1978-12-27 | Electrolytic bath for formation of sodium hypochlorite |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5589488A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3218313A4 (en) * | 2014-11-12 | 2018-05-16 | Global Water Holdings, LLC | Electrolytic cell with advanced oxidation process and electro catalytic paddle electrode |
| CN105112933B (zh) * | 2015-09-22 | 2017-10-10 | 苏州市铂瑞工业材料科技有限公司 | 一种高产氯电解装置 |
| CN106115857A (zh) * | 2016-08-08 | 2016-11-16 | 新疆融通利和水处理技术有限公司 | 一种集束管电化学水处理装置 |
| KR102074331B1 (ko) * | 2018-05-18 | 2020-02-06 | (주)하이클로 | 해수를 이용하여 고농도 차아염소산나트륨을 생성하는 현장제조염소생성장치 |
-
1978
- 1978-12-27 JP JP16195678A patent/JPS5589488A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5589488A (en) | 1980-07-07 |
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