JPS6133701A - Ｈ形鋼のユニバ−サル圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼のユニバ−サル圧延方法Info
- Publication number
- JPS6133701A JPS6133701A JP15396684A JP15396684A JPS6133701A JP S6133701 A JPS6133701 A JP S6133701A JP 15396684 A JP15396684 A JP 15396684A JP 15396684 A JP15396684 A JP 15396684A JP S6133701 A JPS6133701 A JP S6133701A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolls
- web
- roll
- driven
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B35/00—Drives for metal-rolling mills, e.g. hydraulic drives
- B21B35/10—Driving arrangements for rolls which have only a low-power drive; Driving arrangements for rolls which receive power from the shaft of another roll
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明はＨ形鋼のユニバーサル圧延方法に係 ′シ、圧
延の安定性を向上すると共に圧延限界を拡大し、又圧延
歩留シを向上すると共に圧蝉エネルギニを低減し、更に
は駆動設備の簡易化や残留応力の低減を図らしめたＨ形
鋼のユニバーサル圧延方法を提供しようとするものであ
る。
延の安定性を向上すると共に圧延限界を拡大し、又圧延
歩留シを向上すると共に圧蝉エネルギニを低減し、更に
は駆動設備の簡易化や残留応力の低減を図らしめたＨ形
鋼のユニバーサル圧延方法を提供しようとするものであ
る。
従来の技術
Ｈ形鋼をユニバーサル圧延することは従来から実施され
ているが、その圧延材に対する圧延姿勢は第９図に示す
通シである。即ち圧延材１０は上下の水平ロール１１．
１１および左右の竪ロール１２．１２の間においてＨ形
に位置せしめられ、この姿勢で圧延されるもので、その
駆動はウェブ面と７ランノ内面を圧延する水平ロール１
１．１１を駆動し、７ランジ外面を圧延する竪ロールは
圧延材１０から伝達される□力によって回転するアイド
ルロールとなっている。
ているが、その圧延材に対する圧延姿勢は第９図に示す
通シである。即ち圧延材１０は上下の水平ロール１１．
１１および左右の竪ロール１２．１２の間においてＨ形
に位置せしめられ、この姿勢で圧延されるもので、その
駆動はウェブ面と７ランノ内面を圧延する水平ロール１
１．１１を駆動し、７ランジ外面を圧延する竪ロールは
圧延材１０から伝達される□力によって回転するアイド
ルロールとなっている。
発明が解決しようとする問題点
ところが上記のような従来のものにおいては以下に列挙
するような問題点がある。
するような問題点がある。
■ 一般に水平ロール１１．１１の径ＤＨは竪ロール１
２の径Ｄｖよりも大きく、その比ＤＨ／Ｄｖは１．２〜
１．６である。然してこのようなロール径比条件下にお
いては通常のＨ形鋼圧延スケジュールにおいて圧延材１
０と口］ルの接触弧長け７ラング部がウェブ部よシも大
きくなシ圧延材１０の噛込みが阻害される。そとで従来
においてはウェブ先端に舌状突出部を延出させてその噛
込みを良好どし、或いは水平ロール径の１／２以下の小
径竪ロールを用いて噛込みの円滑化を図ることが提案さ
れているが、その前者の場合には舌状突出部が延びすぎ
ないように圧下スケジュールに制限を加えることが必要
であり、又先端が直角とならざるを得ない連続鋳造材を
直接に圧延することができない不利があ如、又後者の場
合にはロールおよびその軸受の強度に関して設備的に問
題がある。
２の径Ｄｖよりも大きく、その比ＤＨ／Ｄｖは１．２〜
１．６である。然してこのようなロール径比条件下にお
いては通常のＨ形鋼圧延スケジュールにおいて圧延材１
０と口］ルの接触弧長け７ラング部がウェブ部よシも大
きくなシ圧延材１０の噛込みが阻害される。そとで従来
においてはウェブ先端に舌状突出部を延出させてその噛
込みを良好どし、或いは水平ロール径の１／２以下の小
径竪ロールを用いて噛込みの円滑化を図ることが提案さ
れているが、その前者の場合には舌状突出部が延びすぎ
ないように圧下スケジュールに制限を加えることが必要
であり、又先端が直角とならざるを得ない連続鋳造材を
直接に圧延することができない不利があ如、又後者の場
合にはロールおよびその軸受の強度に関して設備的に問
題がある。
■ 又ウェブとフランジ内面を圧延する水平ロール１１
を駆動すると、圧延材速度とロール周速の等しい中立点
が７ランジ内面（水平ロール側面）とな如、ウェブ面で
はロール周速の方が圧延材よシも速い所謂後進現象が発
生する。これはウェブの伸びを７ランノ部が拘束するた
めで、このためウェブの薄いもので生ずる欠点がある。
を駆動すると、圧延材速度とロール周速の等しい中立点
が７ランジ内面（水平ロール側面）とな如、ウェブ面で
はロール周速の方が圧延材よシも速い所謂後進現象が発
生する。これはウェブの伸びを７ランノ部が拘束するた
めで、このためウェブの薄いもので生ずる欠点がある。
■ 更にフランジを縦方向としたＨ形の姿勢で圧延する
ので圧延材１０のウェブ部上に冷却水が溜υ、ウェブ部
の温度が低下して薄肉状に圧延することが困難となると
共に、ウェブと７ランノの温度差が増大して冷却後の残
留応力が大きくなシ、場合によってげウェブの座屈（波
打ち）が発生する不利がある。
ので圧延材１０のウェブ部上に冷却水が溜υ、ウェブ部
の温度が低下して薄肉状に圧延することが困難となると
共に、ウェブと７ランノの温度差が増大して冷却後の残
留応力が大きくなシ、場合によってげウェブの座屈（波
打ち）が発生する不利がある。
「発明の構成」
問題点塾解決するための手段
本発明は上記したような従来のものの問題点を解消する
ように創案されたものでＨ形鋼をユニバーサル圧延する
に当り、フランジ外面を圧下するロールを駆動せしめる
と共にウェブとフランジ内面を圧下するロールを非駆動
とし、しかもＨ形鋼を工形姿勢で圧延することを特徴と
するＨ形鋼のユニバーサル圧延方法である。
ように創案されたものでＨ形鋼をユニバーサル圧延する
に当り、フランジ外面を圧下するロールを駆動せしめる
と共にウェブとフランジ内面を圧下するロールを非駆動
とし、しかもＨ形鋼を工形姿勢で圧延することを特徴と
するＨ形鋼のユニバーサル圧延方法である。
作用
非駆動とすることによシラニブ面においてロール周側が
圧延材よシ速い後進現象の発生を回避しウェブ圧下を適
切に実施せしめ、又駆動されるフランジ圧下ロールの接
触弧長は比較的小となって圧延材の噛込みを阻害される
ことがなくなシ、舌片状突出部などを不要とする。圧延
材が工形として圧延されることによシ冷却水がウェブ部
上に溜る可能性はなくなシヴエプ部が不当に温度低下す
ることがなく、ウェブ部とフランジ部との間の温度さも
少くなって冷却後に残る残留応力も小となる。
圧延材よシ速い後進現象の発生を回避しウェブ圧下を適
切に実施せしめ、又駆動されるフランジ圧下ロールの接
触弧長は比較的小となって圧延材の噛込みを阻害される
ことがなくなシ、舌片状突出部などを不要とする。圧延
材が工形として圧延されることによシ冷却水がウェブ部
上に溜る可能性はなくなシヴエプ部が不当に温度低下す
ることがなく、ウェブ部とフランジ部との間の温度さも
少くなって冷却後に残る残留応力も小となる。
実施例
本発明によるものの具体的な実施態様を添附図面を適宜
に参照して説明すると、第１図に示すように上下の水平
ロール１．１と左右の竪ロール２．２よ構成るユニバー
サル圧延機によシ圧延材を圧下すること自体は前記した
ような従来からのものと同様であるが、７ランジ外面を
圧下するロール１．１を駆動し、７ランジ内面とウェブ
面を圧下するロール２．２を無駆動のアイドルロールと
し、圧延材１０をウェブ部を縦方向とした工形姿勢とす
るものである。なお駆動ロール１とアイドルロール２の
径については、ロール１がロール２００．５５〜１．０
倍程度で、特に０．６５〜０．８５倍程度である。
に参照して説明すると、第１図に示すように上下の水平
ロール１．１と左右の竪ロール２．２よ構成るユニバー
サル圧延機によシ圧延材を圧下すること自体は前記した
ような従来からのものと同様であるが、７ランジ外面を
圧下するロール１．１を駆動し、７ランジ内面とウェブ
面を圧下するロール２．２を無駆動のアイドルロールと
し、圧延材１０をウェブ部を縦方向とした工形姿勢とす
るものである。なお駆動ロール１とアイドルロール２の
径については、ロール１がロール２００．５５〜１．０
倍程度で、特に０．６５〜０．８５倍程度である。
これを更に説明すると、従来のＨ形鋼に関するユニバー
サル圧延では前記した第９図のようにウェブ面を圧延す
る四−ル１１．１１を駆動し、７ランノ面を圧延するロ
ール１２．１２をアイドラーとして偽るが、この場合の
ロール１１の径は前述のようにロール１２の径の１．２
〜１，６倍であり、又圧延材の寸法は製品寸法との関係
から一般に７ランゾ厚がウェブ厚の１．０〜２．０倍の
厚さである。即ちこのような条件下ではロールと圧延材
料の接触弧長は７ランソ圧延側が長くなるもので、第２
図（１）はウェブ圧延ロール１１と圧延材ウェブの接触
状態を示し、又第２図（ｂ）はフランジ圧延ロール１２
と７ランジ外面の接触状態を示すが、それぞれの投影接
触弧長は次のようになる。
サル圧延では前記した第９図のようにウェブ面を圧延す
る四−ル１１．１１を駆動し、７ランノ面を圧延するロ
ール１２．１２をアイドラーとして偽るが、この場合の
ロール１１の径は前述のようにロール１２の径の１．２
〜１，６倍であり、又圧延材の寸法は製品寸法との関係
から一般に７ランゾ厚がウェブ厚の１．０〜２．０倍の
厚さである。即ちこのような条件下ではロールと圧延材
料の接触弧長は７ランソ圧延側が長くなるもので、第２
図（１）はウェブ圧延ロール１１と圧延材ウェブの接触
状態を示し、又第２図（ｂ）はフランジ圧延ロール１２
と７ランジ外面の接触状態を示すが、それぞれの投影接
触弧長は次のようになる。
１ｗ＝ｓ／ΔｔＷ＠ＲＷ１ Δｔｗ＝ｔｖｌ −ｔｖ
ｌ 、ｌ Ｆ ＝Ｊ２ΔｔＦ−ＲＦ１ Δｔｐ＝ｔｐ
、 ｔｐＩ１％ただし上式において、 １ｗ： ウェブ圧延ロールとウェブの投影接触弧長、ｌ
Ｆ ：フランジ圧延ロールと７ランゾの投影接触弧長、 Ｒｗ：ウェブ圧延ロール半径 ＲＦ：７ランジ圧延ロール半径 然して、この場合における一般的な比率を、一ルと接触
するため、７ランノ圧延ロールがアイドラーの場合は圧
延材ウェブ先端にいわゆる舌状突出部が無いと噛込み不
可能となる。そしてこの舌状突出部を付した場合には、
ユニバーサル圧延で舌状突出部の伸び過ぎを防ぐ圧下ス
ケジュールとする必要があることは前記の通シであるが
、本発明の前記したような７ランジ圧延ロール駆動の方
法によれば、第３図に示すごとくでろって、舌状突出部
の無い圧延材であっても上下の駆動圧延ロール１．１に
よって有効に噛込まれ安定した圧延が可能であり、また
連続鋳造による圧延素材であっても直接ユニバーサル圧
延する事も可能となることは明かである。
ｌ 、ｌ Ｆ ＝Ｊ２ΔｔＦ−ＲＦ１ Δｔｐ＝ｔｐ
、 ｔｐＩ１％ただし上式において、 １ｗ： ウェブ圧延ロールとウェブの投影接触弧長、ｌ
Ｆ ：フランジ圧延ロールと７ランゾの投影接触弧長、 Ｒｗ：ウェブ圧延ロール半径 ＲＦ：７ランジ圧延ロール半径 然して、この場合における一般的な比率を、一ルと接触
するため、７ランノ圧延ロールがアイドラーの場合は圧
延材ウェブ先端にいわゆる舌状突出部が無いと噛込み不
可能となる。そしてこの舌状突出部を付した場合には、
ユニバーサル圧延で舌状突出部の伸び過ぎを防ぐ圧下ス
ケジュールとする必要があることは前記の通シであるが
、本発明の前記したような７ランジ圧延ロール駆動の方
法によれば、第３図に示すごとくでろって、舌状突出部
の無い圧延材であっても上下の駆動圧延ロール１．１に
よって有効に噛込まれ安定した圧延が可能であり、また
連続鋳造による圧延素材であっても直接ユニバーサル圧
延する事も可能となることは明かである。
又、従来の圧延法においては、ウェブ圧延ロールから伝
達される圧延力によってフランジを引抜くような状態で
圧延が行われていたため、ロール出側近傍でウェブに長
手方向の圧縮力が加わシ、薄物製品ではウェブの座屈を
生じ、圧下スケジュールの制限や、圧延寸法に限界があ
った。これに対し上記したような本発明の方法上）） 即ちこの第１表の結果によるならば、フランツ圧延ロー
ル駆動型式によるもののクロツノロス低減の効果は何れ
にしても頗る大であることは明かである。即ちこれは第
６図（、）に示す如く、従来のウェブ圧延ロール駆動の
場合には、圧延材１０の舌状突出部１０ｅの長さｅと７
ランジの非定常部長さｆが増大するのに対し、本発明の
７ランノ圧延ロール駆動の場合は、第６図（ｂ）の如く
であって、ウェブおよび７ランジの非定常部ｅおよびｆ
が共に小さくなるためであり、本発明法から圧延歩留り
の好ましい向上が得られることは明かである。
達される圧延力によってフランジを引抜くような状態で
圧延が行われていたため、ロール出側近傍でウェブに長
手方向の圧縮力が加わシ、薄物製品ではウェブの座屈を
生じ、圧下スケジュールの制限や、圧延寸法に限界があ
った。これに対し上記したような本発明の方法上）） 即ちこの第１表の結果によるならば、フランツ圧延ロー
ル駆動型式によるもののクロツノロス低減の効果は何れ
にしても頗る大であることは明かである。即ちこれは第
６図（、）に示す如く、従来のウェブ圧延ロール駆動の
場合には、圧延材１０の舌状突出部１０ｅの長さｅと７
ランジの非定常部長さｆが増大するのに対し、本発明の
７ランノ圧延ロール駆動の場合は、第６図（ｂ）の如く
であって、ウェブおよび７ランジの非定常部ｅおよびｆ
が共に小さくなるためであり、本発明法から圧延歩留り
の好ましい向上が得られることは明かである。
また前記した第１表の圧延結果に於て、圧延トルクに関
してもフランジ圧延ロール駆動型式の場合はこの圧延ト
ルクが少くとも１０〜３０チ程度小さくて済むことが確
認される。これはロールと材料間のスリップ率の減少等
によるもので、本発明法により加工エネルギーを節減し
得ることは明白である。
してもフランジ圧延ロール駆動型式の場合はこの圧延ト
ルクが少くとも１０〜３０チ程度小さくて済むことが確
認される。これはロールと材料間のスリップ率の減少等
によるもので、本発明法により加工エネルギーを節減し
得ることは明白である。
’ＱＣｓ、前記のような圧延条件でのウェブ中央部及び
フランジ中央部の圧延材先進率の測定結果を第７図に要
約して示すが、従来のウェブ圧延ロール駆動型式による
同図（、）のものでは、圧下率の変化による先進率の変
動が太きい。これに対し、本発明のフランツ圧延ロール
駆動型式による同図（ｃ）のものでは、圧下率の変化に
よシ、駆動ロールに対する先進率の変動はほとんどなく
一定である。即ちこのことは２スタンド以上の圧延機に
よ多連続圧延を実施する場合の速度制御性に関し、極め
て有利な方法であることを示している。
フランジ中央部の圧延材先進率の測定結果を第７図に要
約して示すが、従来のウェブ圧延ロール駆動型式による
同図（、）のものでは、圧下率の変化による先進率の変
動が太きい。これに対し、本発明のフランツ圧延ロール
駆動型式による同図（ｃ）のものでは、圧下率の変化に
よシ、駆動ロールに対する先進率の変動はほとんどなく
一定である。即ちこのことは２スタンド以上の圧延機に
よ多連続圧延を実施する場合の速度制御性に関し、極め
て有利な方法であることを示している。
然して、本発明のフランジ圧延ロール駆動型式によるユ
ニバーサル圧延の圧延姿勢に関しては、従来法と同じＨ
姿勢により、竪ロールを駆動することも可能であるが、
竪ロール駆動方式では、駆動力伝達機構が複雑になるこ
とや、ロール組替えが繁雑になる等の難点がある。従っ
て、水平ロールを７ランノ圧延駆動ロールとしてＩ姿勢
で圧延することが有利である。また、フランジ圧延ロー
ル駆動型式では、第１図と第９図の比較でわかるように
、水平ロール軸受と竪ロール軸受間に余裕が生じるため
、従来から問題となっていた軸受およびベアリングの強
度に関し、高強度化が可能である。
ニバーサル圧延の圧延姿勢に関しては、従来法と同じＨ
姿勢により、竪ロールを駆動することも可能であるが、
竪ロール駆動方式では、駆動力伝達機構が複雑になるこ
とや、ロール組替えが繁雑になる等の難点がある。従っ
て、水平ロールを７ランノ圧延駆動ロールとしてＩ姿勢
で圧延することが有利である。また、フランジ圧延ロー
ル駆動型式では、第１図と第９図の比較でわかるように
、水平ロール軸受と竪ロール軸受間に余裕が生じるため
、従来から問題となっていた軸受およびベアリングの強
度に関し、高強度化が可能である。
更に、■姿勢で圧延する方法によれば、従来法で問題と
なっていたウェブの温度低下が防止できる。即ち第８図
（ａ） ｔｒｉ従来のＨ姿勢で圧延する場合を示すもの
で、ウェブ上面にロール冷却水が溜シ、ウェブの温度低
下が大きく薄肉材の圧延が困難となることは明かである
。また、ウェブとフランツの温度差が増大して、冷却後
の残留応力が大きくなシ、時としてウェブの座屈を生ず
ることとなるので、フランジ面を水冷して温度差を小さ
くするという方ｉも行われている。これに対し、第８図
（ｂ）に示す本発明の■姿勢によるものの場合は、冷却
水による冷却をフランジ面だけに抑えることができ、ウ
ェブの温度低下を防止すると共に、ウェブと７ランゾの
温度差が小さくなるため、薄肉製品の製造限界拡大と残
留応力の低い製品の製造が可能である。
なっていたウェブの温度低下が防止できる。即ち第８図
（ａ） ｔｒｉ従来のＨ姿勢で圧延する場合を示すもの
で、ウェブ上面にロール冷却水が溜シ、ウェブの温度低
下が大きく薄肉材の圧延が困難となることは明かである
。また、ウェブとフランツの温度差が増大して、冷却後
の残留応力が大きくなシ、時としてウェブの座屈を生ず
ることとなるので、フランジ面を水冷して温度差を小さ
くするという方ｉも行われている。これに対し、第８図
（ｂ）に示す本発明の■姿勢によるものの場合は、冷却
水による冷却をフランジ面だけに抑えることができ、ウ
ェブの温度低下を防止すると共に、ウェブと７ランゾの
温度差が小さくなるため、薄肉製品の製造限界拡大と残
留応力の低い製品の製造が可能である。
以上本発明の方法と効果について、Ｈ形鋼の圧延を例に
記したが、Ｔ形鋼に対しても逆Ｔの圧延姿勢で本発明方
法を適用することが可能であって、上記したところに準
じた作用効果を得ることができる。
記したが、Ｔ形鋼に対しても逆Ｔの圧延姿勢で本発明方
法を適用することが可能であって、上記したところに準
じた作用効果を得ることができる。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは圧延噛込み限界
の拡大によって大圧下圧延が可能となシ、圧延ウェブ波
発生を低減して薄肉ウエブ圧延を図り、クロップロス減
少による圧延歩留りの向上と共に圧延トルク減少による
加工エネルギーの節減、圧延材先進率の安定化による速
度制御性の向上、ウェブの冷却を回避することによる薄
肉圧延限界の拡大などを得しめ、しかも設備的に水平ロ
ール軸受と竪ロール軸受間のスペースに余裕を生ぜしめ
て軸受およびベアリングの強度向上を図ることができる
などの効果を有し、工業的にその効果の大きい発明であ
る。
の拡大によって大圧下圧延が可能となシ、圧延ウェブ波
発生を低減して薄肉ウエブ圧延を図り、クロップロス減
少による圧延歩留りの向上と共に圧延トルク減少による
加工エネルギーの節減、圧延材先進率の安定化による速
度制御性の向上、ウェブの冷却を回避することによる薄
肉圧延限界の拡大などを得しめ、しかも設備的に水平ロ
ール軸受と竪ロール軸受間のスペースに余裕を生ぜしめ
て軸受およびベアリングの強度向上を図ることができる
などの効果を有し、工業的にその効果の大きい発明であ
る。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつて、第１図
は本発明による圧延材とロールの配設関係を示した説明
図、第２図はウェブおよび７ランジの圧下状態を示した
説明図、第３図は圧延材の駆動ロールによる噛み込み状
態の側面的説ＦｉＡ図、第４図はその圧延中の状態につ
いての第３図と同様な説明図、第５図はロール寸法とロ
ール負荷についての説明図、第６図はクロップ形状につ
いての斜面的説明図、第７図は各駆動型式による材料先
進率の試験結果を示した図表、第８図は圧延材の冷却状
態についての説明図、第９図は従来法による圧延材とロ
ール配置関係を示した説明図である。 然してこれらの図面において、１は駆動圧延ロール、２
は無駆動アイドルロール、１０は圧延材を示すものであ
る。
は本発明による圧延材とロールの配設関係を示した説明
図、第２図はウェブおよび７ランジの圧下状態を示した
説明図、第３図は圧延材の駆動ロールによる噛み込み状
態の側面的説ＦｉＡ図、第４図はその圧延中の状態につ
いての第３図と同様な説明図、第５図はロール寸法とロ
ール負荷についての説明図、第６図はクロップ形状につ
いての斜面的説明図、第７図は各駆動型式による材料先
進率の試験結果を示した図表、第８図は圧延材の冷却状
態についての説明図、第９図は従来法による圧延材とロ
ール配置関係を示した説明図である。 然してこれらの図面において、１は駆動圧延ロール、２
は無駆動アイドルロール、１０は圧延材を示すものであ
る。
Claims (1)
- Ｈ形鋼をユニバーサル圧延するに当り、フランジ外面を
圧下するロールを駆動せしめると共にウェブとフランジ
内面を圧下するロールを非駆動とし、しかもＨ形鋼をＩ
形姿勢で圧延することを特徴とするＨ形鋼のユニバーサ
ル圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15396684A JPS6133701A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | Ｈ形鋼のユニバ−サル圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15396684A JPS6133701A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | Ｈ形鋼のユニバ−サル圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6133701A true JPS6133701A (ja) | 1986-02-17 |
Family
ID=15573958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15396684A Pending JPS6133701A (ja) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | Ｈ形鋼のユニバ−サル圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6133701A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0734792A2 (de) * | 1995-03-30 | 1996-10-02 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Universalgerüstgruppe und VErfahren zum Walzen von stranggegossenen Vorprofilen |
| CN100448557C (zh) * | 2006-10-14 | 2009-01-07 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | H型钢立式轧制方法及装置 |
-
1984
- 1984-07-26 JP JP15396684A patent/JPS6133701A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0734792A2 (de) * | 1995-03-30 | 1996-10-02 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Universalgerüstgruppe und VErfahren zum Walzen von stranggegossenen Vorprofilen |
| EP0734792A3 (de) * | 1995-03-30 | 1997-03-05 | Mannesmann Ag | Universalgerüstgruppe und VErfahren zum Walzen von stranggegossenen Vorprofilen |
| CN1074690C (zh) * | 1995-03-30 | 2001-11-14 | 曼内斯曼股份公司 | 用于轧制连铸粗制型材的万能机架组系统和方法 |
| CN100448557C (zh) * | 2006-10-14 | 2009-01-07 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | H型钢立式轧制方法及装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6133701A (ja) | Ｈ形鋼のユニバ−サル圧延方法 | |
| JPS5913281B2 (ja) | 金属鋳片の熱間圧延方法 | |
| JPH0333405B2 (ja) | ||
| JP2792743B2 (ja) | ２０段圧延機及びその圧延方法 | |
| JPS639884B2 (ja) | ||
| JPH0569011A (ja) | 管傾斜圧延方法 | |
| JPS58192608A (ja) | 異径ロ−ル圧延における圧延材の反り防止方法 | |
| JPH0798202B2 (ja) | Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 | |
| SU707624A1 (ru) | Способ периодической прокатки труб | |
| JPH11314101A (ja) | Ｈ形鋼の圧延方法 | |
| JPS5639103A (en) | Rolling method for strip | |
| JPS61115602A (ja) | 平鋼の圧延方法 | |
| JPS5910842B2 (ja) | 偏平鋼片から大形ｈ形鋼用粗形鋼片を製造する方法 | |
| JPH03133508A (ja) | 厚肉シームレス管の絞り圧延方法 | |
| JPS59223107A (ja) | 圧延機の形状制御装置 | |
| JPS5973125A (ja) | 形材の圧延曲げ加工法 | |
| JPS60180614A (ja) | 圧延方法 | |
| JPH04158906A (ja) | 絞り圧延機の肉厚制御方法 | |
| JP2001113302A (ja) | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 | |
| JPS60238006A (ja) | 圧延機 | |
| JPS6054204A (ja) | 継目無鋼管圧延法 | |
| JPS62207502A (ja) | マンドレルミルによる素管圧延方法 | |
| JPS62214802A (ja) | 円柱形チタン鋳塊の分塊圧延方法 | |
| JPH04135005A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH04238603A (ja) | 溝形鋼の熱間圧延装置列 |