JPS6130343Y2 - - Google Patents
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- JPS6130343Y2 JPS6130343Y2 JP9159180U JP9159180U JPS6130343Y2 JP S6130343 Y2 JPS6130343 Y2 JP S6130343Y2 JP 9159180 U JP9159180 U JP 9159180U JP 9159180 U JP9159180 U JP 9159180U JP S6130343 Y2 JPS6130343 Y2 JP S6130343Y2
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 42
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
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- Details Of Television Scanning (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は鋸歯状波発生回路に係り、特に任意の
周波数及び任意のデユーテイ比を有するパルス信
号を入力し、その入力パルス信号に同期した鋸歯
状波を作るに好適な鋸歯状波発生回路に関する。
周波数及び任意のデユーテイ比を有するパルス信
号を入力し、その入力パルス信号に同期した鋸歯
状波を作るに好適な鋸歯状波発生回路に関する。
一般にテレビジヨン受像機の水平、垂直偏向回
路等にあつては、同期信号に同期させて鋸歯状波
を発生させる回路を利用することがある。そして
同期信号のような所定の繰り返し周期およびデユ
ーテイ比を有するパルスに同期して鋸歯状波を作
る場合、回路構成が簡単であるという理由から積
分回路を用いることが多い。
路等にあつては、同期信号に同期させて鋸歯状波
を発生させる回路を利用することがある。そして
同期信号のような所定の繰り返し周期およびデユ
ーテイ比を有するパルスに同期して鋸歯状波を作
る場合、回路構成が簡単であるという理由から積
分回路を用いることが多い。
第１図は一般的なCR形積分回路の回路構成図
で、抵抗ＲとコンデンサＣをＬ形結線した構成を
有する。かかる構成において入力端子１ａ，１ｂ
から第２図Ａに示す如きパルス信号ｅiを入力す
ると、出力端子２ａ，２ｂには第２図Ｂに示す如
く積分された出力信号ｅpが得られる。
で、抵抗ＲとコンデンサＣをＬ形結線した構成を
有する。かかる構成において入力端子１ａ，１ｂ
から第２図Ａに示す如きパルス信号ｅiを入力す
ると、出力端子２ａ，２ｂには第２図Ｂに示す如
く積分された出力信号ｅpが得られる。
しかしながら、この様な積分回路では、充放電
期間の信号の直線性を確保して安全な鋸歯状波を
得ることは困難であり、これを実現するには抵抗
ＲとコンデンサＣの値によつて決まる時定数τ＝
Ｃ・Ｒをパルス信号ｅiの繰り返し周期に比べて
大きくする必要がある。
期間の信号の直線性を確保して安全な鋸歯状波を
得ることは困難であり、これを実現するには抵抗
ＲとコンデンサＣの値によつて決まる時定数τ＝
Ｃ・Ｒをパルス信号ｅiの繰り返し周期に比べて
大きくする必要がある。
ところが、充放電の時定数を大きくすると出力
信号ｅpの振幅が十分に得られず、入力信号振幅
の10分の１以下になつてしまうのが普通である。
これに対して、直線性が良くしかも十分な振幅の
鋸歯状波を得るには、第３図の回路構成図に示す
如く、コレクタを抵抗R1で電源ＶCCにプルアツ
プしたトランジスタTR1を用いて入力パルス信号
ｅiを十分に増幅し、しかる後にこれを抵抗Ｒ、
コンデンサＣから成る積分回路で積分すればよ
い。かかる構成において、入力端子１ａから第４
図Ａに示す如きパルス信号ｅiを入力すると、コ
ンデンサＣに対する充電時定数τ１が τ１＝（Ｒ＋R1）・Ｃ ……(1) で決定され、放電時定数τ２が τ２＝Ｒ・Ｃ ……(2) で決定されることから、これらの時定数をパルス
信号ｅiの繰り返し周期よりも十分に大きく設定
すれば、出力端子2aには第４図Ｂに示す如く直線
性の良い鋸歯状波の出力信号ｅpを得ることが出
来る。
信号ｅpの振幅が十分に得られず、入力信号振幅
の10分の１以下になつてしまうのが普通である。
これに対して、直線性が良くしかも十分な振幅の
鋸歯状波を得るには、第３図の回路構成図に示す
如く、コレクタを抵抗R1で電源ＶCCにプルアツ
プしたトランジスタTR1を用いて入力パルス信号
ｅiを十分に増幅し、しかる後にこれを抵抗Ｒ、
コンデンサＣから成る積分回路で積分すればよ
い。かかる構成において、入力端子１ａから第４
図Ａに示す如きパルス信号ｅiを入力すると、コ
ンデンサＣに対する充電時定数τ１が τ１＝（Ｒ＋R1）・Ｃ ……(1) で決定され、放電時定数τ２が τ２＝Ｒ・Ｃ ……(2) で決定されることから、これらの時定数をパルス
信号ｅiの繰り返し周期よりも十分に大きく設定
すれば、出力端子2aには第４図Ｂに示す如く直線
性の良い鋸歯状波の出力信号ｅpを得ることが出
来る。
しかしながら、第３図の構成が十分に機能する
ためには、電源ＶCCの電圧が入力パルス信号ｅi
を充分に増幅出来る様に高い電圧である必要があ
り、従つて電源電圧を高く出来ない回路システム
において、比較的大きな振幅で直線性の良い鋸歯
状波を得たい場合は、適切な方式とは云えない。
ためには、電源ＶCCの電圧が入力パルス信号ｅi
を充分に増幅出来る様に高い電圧である必要があ
り、従つて電源電圧を高く出来ない回路システム
において、比較的大きな振幅で直線性の良い鋸歯
状波を得たい場合は、適切な方式とは云えない。
従つて、本考案の目的は上記従来技術に鑑み
て、電源電圧に余裕がなくても振幅が十分に確保
出来、しかも直線性に優れた鋸歯状波を確保し得
る鋸歯状波発生回路を提供するにある。
て、電源電圧に余裕がなくても振幅が十分に確保
出来、しかも直線性に優れた鋸歯状波を確保し得
る鋸歯状波発生回路を提供するにある。
更に詳細には、本考案は２つの定電流源を用い
てコンデンサを充放電する充放電回路を構成する
ことによつて、任意の電源電圧及び任意の繰り返
し周波数に対してほぼ完全な鋸歯状波を発生する
事を可能とした新規の鋸歯状波発生回路を提供す
るものである。
てコンデンサを充放電する充放電回路を構成する
ことによつて、任意の電源電圧及び任意の繰り返
し周波数に対してほぼ完全な鋸歯状波を発生する
事を可能とした新規の鋸歯状波発生回路を提供す
るものである。
以下、図面に従つて本考案を更に詳細に説明す
る。
る。
第５図は本考案の一実施例に係る鋸歯状波発生
回路の原理図であり、同図中Ｅは電源、I1はコン
デンサＣを一定の電流i1で充電すべく設けられた
第１の定電流源、I2はコンデンサＣを一定の電流
で放電すると共に第１の定電流源I1の電流を吸収
する第２定電流源、Ｓは、例えば同期信号パルス
の如く所定の繰り返し周期ならびにデユーテイ比
を有するパルス信号ｅsの到来によつて開・閉制
御されるスイツチであり、コンデンサＣの充放電
の周期を決定するスイツチ、ＨはコンデンサＣの
充電電圧の最大値を保持させるべく、第２の定電
流源I2を制御する保持回路をそれぞれ示すもので
ある。
回路の原理図であり、同図中Ｅは電源、I1はコン
デンサＣを一定の電流i1で充電すべく設けられた
第１の定電流源、I2はコンデンサＣを一定の電流
で放電すると共に第１の定電流源I1の電流を吸収
する第２定電流源、Ｓは、例えば同期信号パルス
の如く所定の繰り返し周期ならびにデユーテイ比
を有するパルス信号ｅsの到来によつて開・閉制
御されるスイツチであり、コンデンサＣの充放電
の周期を決定するスイツチ、ＨはコンデンサＣの
充電電圧の最大値を保持させるべく、第２の定電
流源I2を制御する保持回路をそれぞれ示すもので
ある。
かかる構成において、スイツチＳの開かれてい
る期間をT1、閉じられている期間をT2とすれ
ば、期間T1の間コンデンサＣは第１の定電流源I1
の定電流i1によつて充電され、期間T2の間第２の
定電流源I2の定電流i2から第１の定電流源I1の定
電流i1を引き算した電流i2−i1によつて放電され
る。
る期間をT1、閉じられている期間をT2とすれ
ば、期間T1の間コンデンサＣは第１の定電流源I1
の定電流i1によつて充電され、期間T2の間第２の
定電流源I2の定電流i2から第１の定電流源I1の定
電流i1を引き算した電流i2−i1によつて放電され
る。
いま、コンデンサＣの電圧の初期値をe′とし、
時点ｔ＝t1での充電電圧をｅHとすれば、 ｅH＝e′＋Ｉ／Ｃ∫ｔ１ ｐi1dt＝e′＋ｉ１／Ｃ・t1
……(3) となる。一方、充電電圧ｅHから時点ｔ＝t2での
放電後電圧をｅLとすれば、 ｅL＝ｅH−１／Ｃｔ ｐ（i2−i1）dt＝ｅH−ｉ２−ｉ
１／Ｃ・t2…… (4) となる。ここで、(3)式に於けるコンデンサＣの電
圧の初期値e′を(4)式の放電後電圧ｅLに置き換え
れば、(3)式は、 ｅH＝ｅL＋ｉ１／Ｃ・t1 ……(5) となる。従つて、コンデンサＣの充放電の電圧波
形とスイツチＳの開閉周期の関係は、第６図Ａ，
Ｂに示す如くなる。
時点ｔ＝t1での充電電圧をｅHとすれば、 ｅH＝e′＋Ｉ／Ｃ∫ｔ１ ｐi1dt＝e′＋ｉ１／Ｃ・t1
……(3) となる。一方、充電電圧ｅHから時点ｔ＝t2での
放電後電圧をｅLとすれば、 ｅL＝ｅH−１／Ｃｔ ｐ（i2−i1）dt＝ｅH−ｉ２−ｉ
１／Ｃ・t2…… (4) となる。ここで、(3)式に於けるコンデンサＣの電
圧の初期値e′を(4)式の放電後電圧ｅLに置き換え
れば、(3)式は、 ｅH＝ｅL＋ｉ１／Ｃ・t1 ……(5) となる。従つて、コンデンサＣの充放電の電圧波
形とスイツチＳの開閉周期の関係は、第６図Ａ，
Ｂに示す如くなる。
さて、ここで放電電流i2−i1がコンデンサＣの
充電電圧の最大値ｅHの関数であるとすれば、 i2−i1＝α・ｅH ……(6) と表わせる。但し、αは定数である。これを(4)式
に代入すれば、 ｅL＝ｅH−α・ｅＨ／Ｃ・t2＝（１−α・ｔ２／Ｃ）
・ｅH……(7) となる。従つて(7)式を(5)式に代入すれば、 ｅH＝（１−α・ｔ２／Ｃ）・ｅH＋ｉ１・ｔ１／Ｃ＝
ｉ１・ｔ１／α・ｔ２………(8) 更に(7)式に(8)式を代入すると、ｅLは、 ｅL＝（１−α・ｔ２／Ｃ）・ｉ１・ｔ１／α・ｔ２
＝ｉ１・ｔ１／α・ｔ２−ｉ１・ｔ１／Ｃ……(9) となる。従つて、鋸歯状波出力信号ｅpは、 ｅp＝ｅH−ｅL＝ｉ１／Ｃ・t1 ……(10) となる。
充電電圧の最大値ｅHの関数であるとすれば、 i2−i1＝α・ｅH ……(6) と表わせる。但し、αは定数である。これを(4)式
に代入すれば、 ｅL＝ｅH−α・ｅＨ／Ｃ・t2＝（１−α・ｔ２／Ｃ）
・ｅH……(7) となる。従つて(7)式を(5)式に代入すれば、 ｅH＝（１−α・ｔ２／Ｃ）・ｅH＋ｉ１・ｔ１／Ｃ＝
ｉ１・ｔ１／α・ｔ２………(8) 更に(7)式に(8)式を代入すると、ｅLは、 ｅL＝（１−α・ｔ２／Ｃ）・ｉ１・ｔ１／α・ｔ２
＝ｉ１・ｔ１／α・ｔ２−ｉ１・ｔ１／Ｃ……(9) となる。従つて、鋸歯状波出力信号ｅpは、 ｅp＝ｅH−ｅL＝ｉ１／Ｃ・t1 ……(10) となる。
この様に、コンデンサＣに対する充放電を２つ
の定電流源で行うことによつて、非常に直線性の
良い鋸歯状波が得られる。また、各定電流源I1，
I2の電流値i1，i2及びコンデンサＣの容量、定数
αをパルス信号ｅsの繰り返し周期やデユーテイ
比を考慮して適宜設定すると共にコンデンサＣの
充電電圧ｅH及び放電後電圧ｅLを第１，第２の各
定電流源I1，I2が飽和しない範囲で十分に広く設
定すれば大きな振幅の鋸歯状波を得ることが出来
るものである。
の定電流源で行うことによつて、非常に直線性の
良い鋸歯状波が得られる。また、各定電流源I1，
I2の電流値i1，i2及びコンデンサＣの容量、定数
αをパルス信号ｅsの繰り返し周期やデユーテイ
比を考慮して適宜設定すると共にコンデンサＣの
充電電圧ｅH及び放電後電圧ｅLを第１，第２の各
定電流源I1，I2が飽和しない範囲で十分に広く設
定すれば大きな振幅の鋸歯状波を得ることが出来
るものである。
第７図は本考案の一実施例に係る鋸歯状波発生
回路の具体的な構成を示す回路構成図で、同図中
TR2は第１の定電流源I1を構成するトランジス
タ、TR3は第２の定電流源I2を構成するトランジ
スタ、TR4は保持回路Ｈを構成するトランジス
タ、TR5はスイツチＳを構成するトランジスタ、
ＤはトランジスタTR2のベースエミツタ間に介挿
されるダイオード、Ｒ0はバイアス抵抗、Ｒeはト
ランジスタTR3のエミツタとトランジスタTR5の
コレクタ間に介挿される抵抗、C1はコンデンサ
Ｃの充電電圧の最大値ｅHを記憶するコンデン
サ、R2，R3はコンデンサC1の電圧を分圧してト
ランジスタTR3のベースに与える分圧抵抗であ
る。
回路の具体的な構成を示す回路構成図で、同図中
TR2は第１の定電流源I1を構成するトランジス
タ、TR3は第２の定電流源I2を構成するトランジ
スタ、TR4は保持回路Ｈを構成するトランジス
タ、TR5はスイツチＳを構成するトランジスタ、
ＤはトランジスタTR2のベースエミツタ間に介挿
されるダイオード、Ｒ0はバイアス抵抗、Ｒeはト
ランジスタTR3のエミツタとトランジスタTR5の
コレクタ間に介挿される抵抗、C1はコンデンサ
Ｃの充電電圧の最大値ｅHを記憶するコンデン
サ、R2，R3はコンデンサC1の電圧を分圧してト
ランジスタTR3のベースに与える分圧抵抗であ
る。
かかる構成において、コンデンサＣの電圧はト
ランジスタTR4のベース・エミツタ間のダイオー
ド特性に基づいて整流され、トランジスタTR4を
制御するため、コンデンサC1にはコンデンサＣ
の電圧の最大値ｅHからダイオードの順方向電圧
ＶFを減算した分の電圧ｅH−ＶFが蓄積されるこ
ととなる。この電圧は抵抗R2，R3で分圧され、
トランジスタTR3のベースに与えられ、トランジ
スタTR3の電流を制御する。したがつてコンデン
サＣからの枚電電流量はコンデンサＣの充電電圧
ｅHの関数で表わされる。
ランジスタTR4のベース・エミツタ間のダイオー
ド特性に基づいて整流され、トランジスタTR4を
制御するため、コンデンサC1にはコンデンサＣ
の電圧の最大値ｅHからダイオードの順方向電圧
ＶFを減算した分の電圧ｅH−ＶFが蓄積されるこ
ととなる。この電圧は抵抗R2，R3で分圧され、
トランジスタTR3のベースに与えられ、トランジ
スタTR3の電流を制御する。したがつてコンデン
サＣからの枚電電流量はコンデンサＣの充電電圧
ｅHの関数で表わされる。
さて、第１の定電流源I1を構成するトランジス
タTR2の電流はダイオードの順方向電圧をＶF、
電源Ｅの電圧をｅとすれば、 i1＝ｅ−ＶＦ／Ｒｐ ……(11) となる。一方トランジスタTR3を流れる放電電流
i2−i1は、 i2−i1＝Ｋ／Ｒｅ・ｅH−Ｋ＋１／Ｒｅ・ＶF……(12) で表わすことが出来る。ここで、ｋは ｋ＝Ｒ３／Ｒ２＋Ｒ３ ……（13） である。ここで、(11)，(12)式を(4)，(5)式に代入すれ
ば、 ｅH＝ｔ１／ｔ２・Ｒｅ／Ｋ・i1＋Ｋ＋１／Ｋ・ＶF…
…（14） ｅL＝（１−ｔ２・Ｋ／Ｃ・Ｒｅ）・ｔ１／ｔ２・Ｒ
ｅ／Ｋ・i1＋Ｋ＋１／Ｋ・ＶＦ…… （15） となる。この様にして得られた（14），（15）式に
基づいて第１、第２の各定電流源I1，I2の電流値
i1，i2を適宜設定することによつて、第６図に示
す如く、期間T1の間はトランジスタTR5がオフ
しているので、コンデンサＣは第１の定電流i1に
よつて直線的に充電され、出力電圧ｅpはリニア
に電圧ｅHまで充電する。一方、期間T2の間はト
ランジスタTR5がオンするので、第２定電流源I2
がコンデンサＣに接続されて放電ループが形成さ
れ、従つてコンデンサＣは第２の定電流源I2の電
流i2から第１の定電流源I1の電流i1を引き算した
電流i2−i1で放電されるため、コンデンサＣの端
子電圧、つまり出力電圧ｅpはリニアに電圧ｅLま
で降下する。
タTR2の電流はダイオードの順方向電圧をＶF、
電源Ｅの電圧をｅとすれば、 i1＝ｅ−ＶＦ／Ｒｐ ……(11) となる。一方トランジスタTR3を流れる放電電流
i2−i1は、 i2−i1＝Ｋ／Ｒｅ・ｅH−Ｋ＋１／Ｒｅ・ＶF……(12) で表わすことが出来る。ここで、ｋは ｋ＝Ｒ３／Ｒ２＋Ｒ３ ……（13） である。ここで、(11)，(12)式を(4)，(5)式に代入すれ
ば、 ｅH＝ｔ１／ｔ２・Ｒｅ／Ｋ・i1＋Ｋ＋１／Ｋ・ＶF…
…（14） ｅL＝（１−ｔ２・Ｋ／Ｃ・Ｒｅ）・ｔ１／ｔ２・Ｒ
ｅ／Ｋ・i1＋Ｋ＋１／Ｋ・ＶＦ…… （15） となる。この様にして得られた（14），（15）式に
基づいて第１、第２の各定電流源I1，I2の電流値
i1，i2を適宜設定することによつて、第６図に示
す如く、期間T1の間はトランジスタTR5がオフ
しているので、コンデンサＣは第１の定電流i1に
よつて直線的に充電され、出力電圧ｅpはリニア
に電圧ｅHまで充電する。一方、期間T2の間はト
ランジスタTR5がオンするので、第２定電流源I2
がコンデンサＣに接続されて放電ループが形成さ
れ、従つてコンデンサＣは第２の定電流源I2の電
流i2から第１の定電流源I1の電流i1を引き算した
電流i2−i1で放電されるため、コンデンサＣの端
子電圧、つまり出力電圧ｅpはリニアに電圧ｅLま
で降下する。
この様に、コンデンサＣの充電、放電共に定電
流源を用いることにより、充電期間、放電期間共
にリニアな信号波形が得られるが、ここで第１の
定電流源I1と第２の定電流源I2を独立した回路で
構成すると、(4)式、(5)式から分るように、充電電
圧ｅH及び放電後電圧ｅLは定まらなくなり不安定
となる。これに対して、本実施例によれば、第２
の定電流源I2の電流i2を充電電圧ｅHの関数にする
ことにより、かかる不具合を解消し、任意の周期
の任意の振幅の直線性に優れた鋸歯状波信号を得
ることが出来るものである。
流源を用いることにより、充電期間、放電期間共
にリニアな信号波形が得られるが、ここで第１の
定電流源I1と第２の定電流源I2を独立した回路で
構成すると、(4)式、(5)式から分るように、充電電
圧ｅH及び放電後電圧ｅLは定まらなくなり不安定
となる。これに対して、本実施例によれば、第２
の定電流源I2の電流i2を充電電圧ｅHの関数にする
ことにより、かかる不具合を解消し、任意の周期
の任意の振幅の直線性に優れた鋸歯状波信号を得
ることが出来るものである。
第８図は本考案の他の実施例に係る鋸歯状波発
生回路の原理図を示すもので、第５図の構成と異
なる点はコンデンサＣを充電する第１の定電流源
I1の電流を保持回路Ｈの保持電圧により決定して
いる点である。この場合、保持回路Ｈは出力電圧
ｅpの最小値に当るｅLのレベルを保持する様に構
成し、 i1＝βｅL ……（16） の関係を満足する様に制御するものとすれば、出
力電圧は ｅH＝（１＋ｔ１／Ｃ・β）・ｔ２・ｉ２／ｔ１・β
……（17） ｅL＝ｔ２・ｉ２／ｔ１・β ……（18） となり、出力信号ｅpは ｅp＝ｅH−ｅL＝ｔ２／Ｃ・i2 ……（19） となる。従つて、この場合も第５図の構成と同様
に所望の振幅の鋸歯状波を得ることが出来るもの
である。
生回路の原理図を示すもので、第５図の構成と異
なる点はコンデンサＣを充電する第１の定電流源
I1の電流を保持回路Ｈの保持電圧により決定して
いる点である。この場合、保持回路Ｈは出力電圧
ｅpの最小値に当るｅLのレベルを保持する様に構
成し、 i1＝βｅL ……（16） の関係を満足する様に制御するものとすれば、出
力電圧は ｅH＝（１＋ｔ１／Ｃ・β）・ｔ２・ｉ２／ｔ１・β
……（17） ｅL＝ｔ２・ｉ２／ｔ１・β ……（18） となり、出力信号ｅpは ｅp＝ｅH−ｅL＝ｔ２／Ｃ・i2 ……（19） となる。従つて、この場合も第５図の構成と同様
に所望の振幅の鋸歯状波を得ることが出来るもの
である。
以上述べた如く、本考案によれば充放電用のコ
ンデンサを充電するための第１の定電流源と放電
させるための第２の定電流源とコンデンサの充電
電圧の最大値または最小値の少なくとも一方を保
持する保持回路を設け、この保持回路の出力に基
いて第１，第２の定電流源の少なくとも一方を制
御することにより、直線性に優れ、しかも定電流
源が飽和しない範囲であれば十分に大きな振幅を
確保することも可能な新規の鋸歯状波発生回路を
得ることが出来るものである。
ンデンサを充電するための第１の定電流源と放電
させるための第２の定電流源とコンデンサの充電
電圧の最大値または最小値の少なくとも一方を保
持する保持回路を設け、この保持回路の出力に基
いて第１，第２の定電流源の少なくとも一方を制
御することにより、直線性に優れ、しかも定電流
源が飽和しない範囲であれば十分に大きな振幅を
確保することも可能な新規の鋸歯状波発生回路を
得ることが出来るものである。
第１図は一般的なCR形積分回路の回路構成
図、第２図は第１図の回路の動作を説明する波形
図、第３図は従来の鋸歯状波発生回路の回路構成
図、第４図は第３図の回路の動作を説明する波形
図、第５図は本考案の一実施例に係る鋸歯状波発
生回路の原理図、第６図は第５図の回路の動作を
説明する波形図、第７図は本考案の一実施例に係
る鋸歯状波発生回路の具体的な構成を示す回路構
成図、第８図は本考案の他の実施例に係る鋸歯状
波発生回路の原理図である。 Ｅ……電源、I1……第１の定電流源、I2……第
２の定電流源、Ｓ……スイツチ、Ｈ……保持回
路。
図、第２図は第１図の回路の動作を説明する波形
図、第３図は従来の鋸歯状波発生回路の回路構成
図、第４図は第３図の回路の動作を説明する波形
図、第５図は本考案の一実施例に係る鋸歯状波発
生回路の原理図、第６図は第５図の回路の動作を
説明する波形図、第７図は本考案の一実施例に係
る鋸歯状波発生回路の具体的な構成を示す回路構
成図、第８図は本考案の他の実施例に係る鋸歯状
波発生回路の原理図である。 Ｅ……電源、I1……第１の定電流源、I2……第
２の定電流源、Ｓ……スイツチ、Ｈ……保持回
路。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 所定の繰り返し周期とデユーテイ比とを有する
入力パルス信号に同期して鋸歯状波を発生させる
回路において、 充・放電コンデンサと、 上記コンデンサを第１の定電流源を介して定電
流充電せしめる充電回路と、 第２の定電流源とスイツチ手段との直列回路を
含み、前記入力パルス信号に同期して上記スイツ
チ手段を周期的に開閉し、その閉期間に前記コン
デンサを定電流放電させるための放電回路と、 前記コンデンサの電圧の最大値に相当するレベ
ルを記憶し、その記憶された電圧を利用して前記
第２の定電流源を流れる電流量を制御する第１の
手段、もしくは前記コンデンサの電圧の最小値に
相当するレベルを記憶し、その記憶された電圧を
利用して前記第１の定電流源を流れる電流量を制
御する第２の手段の少くとも一方の手段で成る保
持回路とを具え、 前記コンデンサの両端電圧を鋸歯状波出力とし
て送出することを特徴とする鋸歯状波発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9159180U JPS6130343Y2 (ja) | 1980-06-30 | 1980-06-30 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9159180U JPS6130343Y2 (ja) | 1980-06-30 | 1980-06-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5714528U JPS5714528U (ja) | 1982-01-25 |
| JPS6130343Y2 true JPS6130343Y2 (ja) | 1986-09-05 |
Family
ID=29453565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9159180U Expired JPS6130343Y2 (ja) | 1980-06-30 | 1980-06-30 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6130343Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055271U (ja) * | 1983-09-23 | 1985-04-18 | ジェコ−株式会社 | マイクロモ−タの速度発電機 |
| GB8414313D0 (en) * | 1984-06-05 | 1984-07-11 | Motorola Inc | Timebase circuit |
-
1980
- 1980-06-30 JP JP9159180U patent/JPS6130343Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5714528U (ja) | 1982-01-25 |
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