JPS61291764A - 内燃機関用の燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、ポンプピストンと制御弁とを有する内燃機関
用の燃料噴射装置であって、前記ポンプピストンがポン
プシリンダ内で一ンプ作業室を封じ込んでおり、該ポン
プ作業室が、前記ポンプシリンダと燃料噴射弁とを内蔵
するケー７７グ内に延びる噴射導管を介して前記燃料噴
射弁と接続され、前記噴射導管内ＶＣは、吐出方向１ｃ
ｒ＃Ｉ＜圧力弁が配置されており、かつ前記制御弁によ
ってポンプ作業室が前記ポンプピストンの有効吐出スト
ロークの少なくとも終期以降に放出通路と接続されてい
る形式のものに関する。

従来の技術 オーストリア国特許第３１２３６８号明細書に基づいて
公知になっているこのような燃料噴射装置では弁はスラ
イド弁として構成されており、その場合、可動の弁閉鎖
部材としてはポンプピストンが使用され、該ポンプピス
トンは、その外周面に設けた胴内制御縁によって、ポン
プシリンダの周壁に設けられている放出通路の出口を、
ポンプピストンの回転位置によって決定される？ンプ吐
出ストローク以降にポンプ作業室と連通させる。ポンプ
ピストンの回転位置により、このようにして、ポンプス
トローク毎に高圧下で噴射させられる燃料量が決定され
る。

このような燃料噴射装置は、前記オーストリア国特許明
細書に開示されているように、ポンプ作業室と燃料噴射
弁開口との間にきわめて短い形状安定性のちる圧力導管
を有する、燃料噴射ポンプと燃料噴射弁とから成るユニ
ットとじてかつ、きわめて高速度で回転して燃焼室内へ
直接噴射して働く内燃機関においても正確な噴射を得る
ために使用される。この場合、噴入される燃料の点火遅
れ及び燃焼のための時間が著しく短くても良好な燃料混
合比を得るためＫ、燃料噴射弁閉鎖部材の正確にしてき
わめて迅速な制御を保証し、しかも噴入燃料の霧化を改
善するためには噴射圧を高めても作動できるようにする
ことが必要である。

公知の燃料噴射装置では弁閉鎖部材の閉鎖速度にも限界
があり、この限界は、吐出燃料の動的な状態如何にあり
、かつ又、噴射終期に迅速に減圧するために放圧横断面
を大きくしかっばね閉鎖力を大きくすることができるか
否Ｋかかつている。その場合弁の摩耗状態並びに又、弁
の開放特性も考慮されねばならない。

公知の解決手段では特に、燃料噴射のため尤配量された
全燃料を実質的に噴射終期において、良好な霧化もしく
は混合気調製のために必要なχと　し）＃鳥→　ｌ’Ｔ
：ｆ　噴ｈ→　七　謙ト　６　ス　ｒ　ヘ　すｒ　　　
端射黍２；呂　σ）所期の特性曲線を噴射路りの時点で
得ることは不可能でおる。噴射を終了させることになる
迅速な放圧は、高い振幅の圧力波の形成、キャビテーシ
ョンの発生並びに、所望の噴射を終えたのちに圧力波ピ
ーク圧に起因した後噴射を伴っている。圧力波ピーク圧
は周知のように、それ相応に構成された圧力弁によって
減圧されねばならないが、該圧力弁は内燃機関の全運転
範囲にわたって著しく異なった動作懇様″を示す。

ポンプピストンに設けられている響頭ですでに述べた斜
向制御縁で以で先ず燃料噴射弁閉鎖部材のばね室への連
通路を開制御し、次いで始めて放出通路への連絡路を制
御縁によって開くようにすることはドイツ連邦共和国特
許出願第２３０１４１９号明細書に基づいて公知になっ
ている。しかしながら連通路の開制御と放出通路の開制
御との間のストローク部分において圧力ビストンのロッ
クを阻止するためには、コントロールできない燃料量を
流出させる圧力保持弁が付加的に必要でちる。この構成
手段は、吐出終期に燃料噴射弁閉鎖部材の迅速な閉鎖を
達成しようとするものでらる。更にこの公知の構成では
、燃料噴射ポンプと燃料噴射弁とがケーシングによって
仕切られており、かつ圧力導管を介して互に接続されて
いる。所期の噴射路りの瞬間にはポンプ作業室の実質的
な放圧はまだ生じない。それというのは放圧は、ばね室
容積の圧縮可能性を介して、場合によっては圧力保持弁
の開放特性を介してしか行われないからでおる。その場
合閉鎖方向には燃料噴射弁の弁ばねの力だけが作用する
にすぎない。それというのは弁閉鎖部材が圧力・９ラン
スされるからである。この解決手段においても放出通路
を介してポンプ作業室の放圧が時間的にずらされている
ことによって弁ニーｒルの比較的緩慢な（場合によって
は段階的な）閉鎖が当然予測される。

発明が解決しようとする問題点 本発明の課題は、噴射終期に圧力弁閉鎖部材を迅速に閉
鎖させ、ひいては燃料噴射部を迅速かつ突発的に終結さ
せうるように燃料噴射装置を構成することである。

問題点を解決するための手段 前記課題を解決するための構成手段は、噴射導管の通流
横断面が、ガイドシリンダ内で液密にガイドされる圧力
弁閉鎖部材と協働する弁座によって制限されており、前
記圧力弁閉鎖部材の、シール面を有する端部が前記ガイ
ドシリンダから、前記噴射導管と連通した環状室内へ侵
入して、そこに加圧肩を有しており、かつ前記圧力弁閉
鎖部材の背面が弁ばねによって負荷され、かつ、圧力弁
閉鎖部材のストロークを制限するストン、ｅと協働し、
かつ、前記放出通路を介して流出する燃料が５前記圧力
弁閉鎖部材の背面によって前記ガイドシリンダに封じ込
まれた室内へ少なくとも間接的に圧送される点にある。

作用・効果 先行技術に対比して本発明の燃料噴射装置は、幾何学的
な噴射終期と同時に、ポンプピストンの制御縁又は制御
弁によって放出通路を開くと共に圧力弁閉鎖部材が、弁
ばねを助成しつつ閉鎖方向に吐出燃料（圧力燃料）で負
荷されるという利点を有している。つまりこのことは、
ポンプ作業室に近い部位で燃料噴射弁開口への燃料供給
を衝撃的に中断させうろことを意味している。加圧肩を
有するように圧力弁閉鎖部材を構成したことによって一
方では噴射インター・Ｓルにおいて、燃料噴射弁開口部
位と圧力弁との間を往復伝播する圧力波もしくはその圧
力ピーク値は前記圧力弁閉鎖部材が等圧伸として働いて
低減され、他方では噴射開始時には加圧面をステップパ
イ、ステップ式に負荷するととＫよって、かつ又、圧力
弁閉鎖部材の円筒状体の容積によって、点火遅れを考慮
したなだらかな勾配の噴射経過を有利に生ぜしめること
ができる。

これは燃焼騒音発生を低減させる作用を及ぼす。

実施態様 請求の範囲第２項に記載の有利な実施態様によって、放
出通路を介して流れる閉制御量は貯え器内へも導入され
、該貯え室の収容率は一方では戻し力によって、他方で
は液圧力によって動的に影響を及ぼされることができる
。噴射路りの瞬間に、放出通路を介して液れる一層は閉
鎚力を高めるように圧力弁に対して動的に完全に作用す
る。圧力弁の閉鎖ばねを収容する室内へ引続いて圧送さ
れる燃料は、過度に高い圧力負荷を避けるために貯え室
によって一緒に受容される。該貯え室は、公知のように
、特に電磁弁として構成された燃料配量弁と協働して、
かつポンプピストンの回転制御によって噴射開始期並び
に燃料量を制御する可能性を付加的に提供し、しかもポ
ンプピストンにおける制御縁は噴射終期を、かつ電磁弁
を介してのポンプ作業室の充填、噴射開始及び噴射量を
特徴する請求の範囲第２項に記載の実施態様では、きわ
めて正確かつ迅速に働く燃料量制御及び燃料噴射時点制
御の利点と相俟って、噴射開始時に静かな運転と８済性
とに対する要求に適合した噴射経過と共に迅速かつ突発
的な噴射終結を実現するという利点が得られる。これに
よって本発明の燃料噴射装置は、高速回転し高い霧化圧
で働く直接噴射式内燃機関のためＫ特に適している。

請求の範囲第３項に記載した本発明のきわめて有利な構
成によれば放出通路が開くと直ちに遅滞なく燃料噴射弁
の弁閉鎖部材が、ポンプ作業室内でなお噴射圧下におる
燃料によって負荷される。それと同時に噴射導管は放圧
される。

請求の範囲第３項に記載の構成を請求の範囲第昼項に記
載の手段と組合わせれば、閉鎖特性が一層改善される。

この場合就中、ポンプ作業室と燃料噴射弁開口との間の
連通路内における振動状轄の有害な作用が排除される。

請求の範囲第５項に記載の実施態様によって圧力室の過
負荷が避けられる。

請求の範囲第６項に記載の手段により圧力室における直
接的な放圧時には、請求の範囲第２項について述べた利
点がやはり得られる。噴射開始時に、燃料噴射弁閉鎖部
材と圧力弁閉鎖部材とによって押出される容量は貯え室
によって受容され、該貯え室はこの受容した燃料量をポ
ンプ作業室に再び供給する。これ忙よって噴射精度が高
められる。例えば燃料噴射弁閉鎖部材のガイドに起因す
る漏れ損失のような、すべての漏れ損失はポンプ作業室
に再び供給されるので、内燃機関の運転範囲にわたる理
論的な水平な量特性曲線への良好な接近が得られる。

更に又、圧力弁閉鎖部材と燃料噴射弁閉鎖部材との開放
運動を、貯え器により保たれる圧力によってコントロー
ルすることによって燃料噴射率に影響を及ぼすことが可
能であるや請求の範囲第７項忙記載の実施態様によれば
、圧力室と、圧力弁閉鎖部材によって封じ込まれた室と
の容積が、特に配量段階と吐出段階においてポンプ作業
室から接続が断たれるので、この容積が有害な空間とし
て作用することはない。

またこの容積は高い定圧下に維持され、その場合、ポン
プピストンの吸込みストローク時に空隙つまりキャビテ
ーショ／が形成されることはない。

請求の範囲第９項に記載の実施態様により著しいコスト
節減が達成され、この解決手段の効果は請求の範囲第１
０項〜第１２項に記載の実施態様によって一層改善され
る。特許請求の範囲第１０項の手段によって、圧力弁閉
鎖部材の背面及び燃料噴射弁閉鎖部材の背面における圧
力をコンスタントに保つために、噴射開始時に前記の両
弁閉鎖部材によって押出される容量は貯え器に供給され
、該貯え器は吸込みストローク時には連通路を特徴する 請求の範囲第１３項〜第１６項に記載の手段によって圧
力変換が有利に得られる。

請求の範囲第１９項に記載の実施態様によれば、ポンプ
作業室の放出兼充填通路内に配置された電気制御式の弁
を用いてポンプピストンの有効吐出ストローク並びに噴
射開始時点を決定する形式の燃料噴射装［Ｃおいても、
燃料噴射弁閉鎖部材の閉鎖方向に作用する閉制御衝撃波
を介して燃料噴射弁閉鎖部材の迅速な閉鎖が達成される
。

実施例 第１図では燃料噴射装置としてポンプノズルが部分断面
図が示されているが、ただ本発明にとって重要でない部
分は省かれている。この場合Ｉンプケーシンダ１内には
ポンプシリンダ２が設けられており、該？ンプシリンダ
内でポンプピストン３が、駆動カムによって往復動され
る。−ンプピストン３はその端面５によって、端面側の
閉鎖されたポンプシリンダ２内でポンプ作業室６を封じ
込んでいる。２ンプシリンダ２の端面側の閉鎖は中間部
材８を介して行われ、該中間部材には燃料噴射弁９が共
軸に接続し、該燃料噴射弁は、その肩１０１ｃ係合する
保持ナラ）１１によって中間部材ａＶｃ液密に圧着され
てポンプノズルのケーシングユニットを形成している。

この場合、保持ナツト１１はポンプケーシング１と螺合
されており、かつその内部には中間部材８の外周面と相
俟って低圧室１４を形成している。該低圧室１４は、燃
料供給源９４と接続されており、該燃料供給源は燃料貯
麓タンク９１を有し、該燃料貯蔵タンクから燃料フィー
ドポンプ９０が燃料を吸込む。燃料フィードポンプＱＯ
Ｖｃは圧力制御弁９２を並列接続しておくことも可能で
ある。

ポンプシリンダ２の端面１５を起点とする噴射導管１６
の流過横断面は、ポンプ作業室６に直接接するところで
、圧力弁１９の円錐状に形成された弁座１７によって制
限され、しかも噴射導管１６は前記弁座１７を経て環状
室１８ＩＣ開口し、該環状室から中間部材８内の通路を
経て公知のように燃料噴射弁９に達している。

ポンプ作業室６並びに円錐形の弁座１７からの噴射導管
１６の出口はポンプピストン３の軸、ＩＩＶｃ共軸に位
置している。更に環状室１８にはガイドシリンダ２０が
共軸に接続し、このガイドシリンダの直径は、円錐形の
弁座１７の最外位の（最大）直径よりも大である。ガイ
ドシリンダ２０内では圧力弁１９の圧力弁閉鎖部材２１
が液密に摺動可能であり、該圧力弁閉鎖部材はその背面
側で、ガイドシリンダ２０の端面に支持された弁ばね２
２によって負荷されている。

円筒状の圧力弁閉鎖部材２１は環状室１８内に侵入して
ピン２４に向って先細になり、そこに加圧肩２３を形成
している。前記ピン２４は、弁座１７に対応した円錐形
のシール面を有している。圧力弁閉鎖部材２１は弁ばね
２２によって円錐形の弁座１７に保持され、それｋよっ
てポンプ作業室６と燃料噴射弁９との間の噴射導管１６
の連通を閉止する。

燃料噴射弁９は例えば公知の形式で、内向きに開く弁ニ
ーｒルを有し、訪弁ニードルは加圧肩５７（第３図）を
有している。高圧にされた燃料は噴射導管１６を介して
前記加圧肩５７へ導かれて弁ニーｙルを開放方向に作動
することができる。閉鎖方向では、プレロードのかけら
れた弁閉鎖ばね２７の力が、弁ニードルの端部に設げら
れているばね受げ２６を介して弁ニードルに作用する。

前記弁閉鎖ばね２７は燃料噴射弁９のばね室２８内に配
置されておりかつ他端はばね受け２９を介してばね室２
８の上端に支えられている。円筒状に構成されたばね室
２８の軸線並びに燃料噴射弁の弁＝−ｒルの軸線は共に
ポンプピストン３の軸線に対して共軸に位置している。

ポンプピストン３はその外周面に縦溝３１を有し、該縦
溝はポンプ作業室６を環状溝又は部分環状溝３２と連通
させる。また縦溝３１はポンプ作業室６を、ポンプピス
トン３の外周面に形成された切欠部３３と連通させ、該
切欠部は、ポンプ作業室から離反した方の側では、ポン
プピストン軸Ｉ！ニ対して直角に形成された制限縁を有
し、またポンプ作業室寄りでは、斜向制御縁３５を有し
ている。吸込みストロークの終期におけるポンプピスト
ン３の図示の終端位置つまり下死点位置ＵＴにおいて部
分環状溝３２は、ポンプシリンダ２から貯え室３８に通
じる放出通路３６の開口と連通ずる。前記貯え室３８は
シリンダ３９によって形成され、該シリンダ内では、可
動壁を形成するピストン４０が液密に摺動可能に配置さ
れており、該ピストンの背面に押圧ばね４２が当てつけ
られており、該押圧ばねの他端は、シリンダ３９を閉基
する閉鎖栓４３に支えられている。貯え室３８から放出
通路３６はポンプケーシング１と中間部材８を貫通し、
かつ、ガイ１シリンダ２０内で圧力弁閉鎖部材２１の背
面によって封じ込められている室４４内にまで達してい
る。該室４４内には弁ばね２２も配置されている。

ｇ１図に示した実施例を異なった回転位置で断面した第
２図には電磁弁４６が示されており、該電磁弁はその弁
閉鎖部材（図示せず）によって燃料供給源９４に対する
燃料供給導管４７の連通を制御する。燃料供給導管４７
は、ポンプピストン３が吸込みストロークの終期におい
て図示の下死点位置にある場合に部分環状溝３２の範囲
内でポンプシリンダ２へ開口する。

第１図に示した一ンゾノズルでは運転中ポンプピストン
３は往復ボンピング運動を行う。下死点における図示の
出発位置では、貯え室３８を制限するピストン４０は、
貯え室容量をポンプ作業室６内へ送り込んだ状態にある
。これに加えて電磁弁４６を介して所定の燃料量がポン
プ作業室６内へ配量されている。吸込みストロークに続
くポンプピストンの吐出ストロークにおいて放出通路３
６はポンプピストン３の外周面によって閉基され、この
閉塞状態は、放出通路３６が斜向制御縁３５によって開
かれるまで保たれる。その間のストローク中にポンプピ
ストン３は押しのけられた燃料を高圧下で噴射導管１６
内へ圧送し、その際圧力弁閉鎖部材２１はその弁座から
離間される。弁ニードルに作用する噴射圧は燃料噴射弁
を開く。放出通路３６　“が斜向制御縁３５によって開
かれる瞬間に燃料は貯え室３８へ流入すると同時に膨張
する。貯え室３８で生じる圧力は押圧ばね４２によって
定められる。更に放出通路３６を介して燃料は室４４へ
圧送される。ここに達した燃料はなお著しく高い圧力レ
ベル下にあるので、圧力弁閉鎖部材２１の閉鎖方向に作
用する力が著しく増大し該圧力弁閉鎖部材を閉鎖位置に
もたらすことになる。この閉鎖の瞬間に、燃料噴射弁９
を開くための４ンプ作業室６から噴射導管１６への燃料
圧送は中断される。燃料噴射弁の閉鎖に伴って弁座１７
と弁ニーＰルとの間の範囲で生じる往復圧力波は、圧力
弁閉鎖部材２１がその加圧肩２３で負荷されて再び開き
かつ噴射導管１６をポンプ作業室６の方へ放圧すること
によって、前記圧力波の圧力ピークを減じることができ
るので、今やポンプ作業室６はより低い圧力レベル下に
ある。この圧力レベルは、ピストン４０を負荷するばね
力によって決定され、噴射圧よりも著しく低いが、燃料
供給源９４の圧力よりも高い。圧力弁閉鎖部材２１の閉
鎖動作は、制御の最初の瞬間に、１０００ノ９−ル以上
の高圧に圧縮された燃料の閉制御衝撃波が室４４に達す
ることによって助成される。より高い戻し力によって負
荷されるピストン４０は押圧ばね４２と相俟って充分に
大きな慣性特性を有しているので、閉制御衝撃波は実質
的に圧力弁閉鎖部材２１１Ｃ働く。

ポンプピストン３の吐出ストローク運動の終期に至るま
で１．放出通路開口を通りすぎたのちに更に押しのけら
れた燃料は貯え室３８内へ送り込まれる。吐出ストロー
クに続く吸込みストローク時には先ず、この押しのけら
れた燃料残分の一部分は、放出通路３６の開口が切欠部
３３の範囲内に位置するあいだ再びポンプ作業室６内へ
送り戻されるのに対して、貯えられた燃料の残りはポン
プピストンの下死点において部分環状溝３２を介してポ
ンプ作業室内へ送り込まれる。この部分環状溝を介して
連通が生じる時点ではポンプ作業室内の圧力レベルは著
しく低下されているので、従って貯え室３８からの燃料
の移行は助成される。このようにしてポンプ作業室６内
へ入れられる燃料の量は、ポンプピストン３の回転位置
によって、もしくは、放出通路３６が斜向制御縁３５に
よって開制御される時点以降のストロークによって決定
される。

次いで又は同時に電磁弁４６を介して、次の燃料噴射動
作のために規定された燃料量が配量される。それに先立
ってすでにポンプ作業室６内に位置する燃料量と相俟っ
て噴射開始点が生じ、この噴射開始点ではポンプ作業室
内の圧力は、燃料噴射弁の開放圧に達する程度に高めら
れている。要するにこの形式のポンプノズルではインプ
ピストン３０回転位置が噴射終期を決定すると同時に又
、電磁弁４６を介して配量されるｆｆｉ料量がコンスタ
ントである場合には噴射開始期をも決定する訳である。

電磁弁４６によって、ポンプストローク当り噴射される
燃料量が決定されると同時に噴射開始期も影響を受ける
。

ポンプぜストン３の有効吐出ストロークの終期に燃料制
御量を室４４内へ導入することによって、所望の噴射終
期における燃料噴射の中断がきわめて迅速に得られる。

このことは特Ｋ。

噴射終期における噴射率が急勾配で低下することを意味
し、従って噴射終期に達するまでは最高の燃料噴射圧が
使用され、かつきわめて正確な制御時間を得ることが可
能になる。これ九対して噴射開始時には圧力弁閉鎖部材
２１は燃料噴射を引受けるために閉鎖位置外へもたらさ
れねばならない。その場合先ず噴射導管１６のポンプ作
業室寄り流過横断面の大きさで圧力弁閉鎖部材２１・に
対して小さな圧力面が作用する。

これに対し℃圧力弁閉鎖部材２１が弁座１７から離間し
たのち燃料圧は全横断面に作用するので、その結果圧力
弁閉鎖部材２１の退避は著しく迅速になる。従ってこの
退避は吸込み容量を活用させ、これは第１ＪＣその後の
燃料圧上昇を遅＜シ、それに伴って噴射率は小さくなる
。このことは、燃焼室への燃料の噴入が先ず基当って遅
らされることを意味する。それというのは噴射開始時に
は点火遅れ時間が予測されるからである。従ってこの遅
れ時間の終ったのちに過度に多量の燃料量が突発的に着
火して、それに伴って不都合な燃焼騒音（ノッキング、
ピンキング）が発生することが避けられる。圧力弁閉鎖
部材２１の退避ストロークはガイｒシリンダ２０の端部
にあるストッパ４９１Ｃよって定メラれている。圧力弁
閉鎖部材のストロークは、達成すべき作用に適合されて
いる。開放動作時に圧力弁閉鎖部材２１によって押しの
けられる燃料体積は貯え室３８内へ戻される。貯え器の
特性は圧力弁閉鎖部材２１の退避速度を付加的に決定す
る。それというのは該圧力弁閉鎖部材はその退避動作時
にその背面に燃料を圧縮するからである。発生圧力は貯
え器のピストン４０によって決定される、これにより噴
射開始時における噴射経過への干渉可能性も得られる。

更に又、ピストン４０の背面が燃料圧で負荷されている
ことによってピストン４０の動特性が制御される。特に
、ピストン４０の背面側にある押圧ばね４２用のばね収
容室５１を絞り連通路５０を介して燃料供給部の低圧側
と接続するのが有利である。その場合例えば、燃料貯東
タンク９１ヘカ又は燃料フィードポンプの吸込み側へ放
出される低圧室１４を前記ばね収容器５１と接続してお
いてもよい。

第３図では、第１図及び第２図の実施例を改良した第２
実施例が概略図で示されている。前記と同一の部分には
ｇ３図でも同一符号を付した。第１図の実施例との実質
的な相違点は、圧力弁閉鎖部材２１によって封じ込まれ
た室４４が第３図では圧力導管５３を介してばね室２８
と接続されていることである。またばね室２８の連結部
を配量するために圧力導管５３内に絞り５４を、配置し
ておいてもよい、第１実施例の場合と同様に放出通路３
６は室４４に開口している。従うてポンプピストン３に
よって放出通路を開放したのちの閉制御衝撃波は室４４
にもばね室２８にも達し、それによって圧力弁１９の早
期の迅速な閉鎖と同時に燃料噴射弁閉鎖部材５５におい
ても閉鎖力の増大が生じる。それというのは、その場合
ばね室２８内に支配する圧力は、場合によってはばね受
げ２６を介して、燃料噴射弁閉鎖部材の端面に作用する
からである。高めら−れた閉鎖力は噴射開口５６のきわ
めて迅速な閉鎖を生せしめる。第１図及び第２図に示し
た実施例について述べたその他の機能及び利点は第３図
の実施例においても得られる。

放出通路３６を室４４へ直接導き入れる代りに、第３図
に破線で示したように放出通路をばね室２８又は圧力導
管５３へ開口させることも可能である。この場合ばね室
２８は、流入横断面に対比して絞られた連通路を介して
低圧側又は低圧室１４と接続され、それＫよって掃除効
果を得るようにするのが有利である、場合によっては、
直ぐ上で述べた変化態様において付加的な絞り５８が圧
力導管５３内に配置され、該絞り５８が絞り５４と相俟
ってばね室２８内及び室４４内における閉制御、衝撃波
の動的作用に影響を及ぼすようにすることもできる。

第４図に示した実施例は、ｇ１図の実施例の場合と同様
にポンプノズルにおいて実現された態様である。第４図
では実質的に等しい構成部分が設けられているが、ただ
放出通路３６は基当って貯え室３８で終っている。貯え
ピストンとも呼ばれるピストン４０の背面側には、やは
りばね収容室５１が封じ込まれている。しかし本実施例
では貯え室３８は、放出通路３６の継続部として分岐す
る圧力導管３６ａを介して燃料噴射弁のばね室２８に通
じている。本実施例では燃料噴射弁閉鎖部材５５は閉制
御衝撃波によって閉鎖方向に負荷されるにすぎず、これ
に対して圧力弁１９は普通の形式で作動する。

本装置を用いれば噴射終期における閉鎖圧が特に高めら
れ、その場合正確な燃料配量という意味合いから、放出
通路３６と圧力導管３６ａもしくはばね室２８との間に
は液圧分離が設けられている。従って閉制御衝撃波はや
はりばね室内に達しはするが、この閉制御衝撃波は有害
容量として、ポンプピストンの吸込みストローク時にポ
ンプ作業室内へ燃料を吸い戻す段階のあいだ達成を絶た
れている。ばね収容室５１とばね室２８を含む液圧室は
、放出通路３６が開制御される時点に圧力がバランスさ
れており、このために、第１図の実施例に相応して低圧
室への絞り連通路５０を使用することが可能である。

この解決手段によって吐出終期における燃料噴射弁の迅
速な閉鎖が得られ、ひいては吐出時間にわたって高い噴
射圧、特に噴射終期における高い噴射率をもった良好な
噴射経過が得られる。

更に又、燃料噴射弁閉鎖部材を閉鎖方向に強く負荷する
ことによって、噴射導管１６内における圧力波の往復伝
播に基づく後噴射が生じることはなくなる。この圧力波
の減衰を助成するのは第１図の実施例の場合のように圧
力弁閉鎖部材２１である。放出通路３６を介しての閉制
御時点に圧力がピストン４０に伝播するがゆえに、完全
放圧されたピストンの場合のようにピストン４０の過振
動が生じることもない。これに俸って貯え器の押圧ばね
４２の応力低下が得られる。同時に又、ピストン４０に
よって制限された圧力室内におけるキャビティションの
発生も避けられる。

第５図の実施例では、笛４図の変化態様としてのピスト
ン（貯えピストン）４０′が示されている。ピストン４
０’はシリンダ３９内でやはり液密に摺動可能であり、
かつ該シリンダ３９内に一方で端面で以て貯え室３８を
封じ込め、該貯え室は放出通路３６を介してポンプシリ
ンダ２と接続する。ピストン４０’の背面はやはり押圧
ばね４２によって負荷されており、該押圧ばねは、シリ
ンダ３９を閉塞する閉鎖栓４３′の端面に支えられてい
る。ピストン４０′はポット状に構成されており、かつ
、押圧ばね４２によって負荷された背面側には、ピスト
ン４０’の軸線に対して共軸に延びる小ピストン６４を
有し、該小ピストンは、押圧ばね４２によって取囲まれ
ており、かつ閉鎖栓４３’内に配設した作業シリンダ６
５と協働して作業室６８を形成している。ピストン４　
Ｑ　／の図示の不作用位置では小ピストン６４は作業シ
リンダ６５の外側に位置している。これによって燃料噴
射弁閉鎖部材の開放ストローク時には、接続した圧力室
を放圧することができ、その場合、開放ストロークを阻
止する圧力が圧力室内に生じることはない。変位時に小
ピストン６４は、作業シリンダ６５内に収容された燃料
を押し出す。該作業シリンダ６５は放出通路３６ａ’を
介して、第１図〜第３図又は第４図に示した圧力室、ば
ね室２８及び（又は）室４４に通じることができる。ピ
ストン４０−の背面によって封じ込まれているばね収容
室５１は導管６６を介して、第１図で述べたのとほぼ同
じ形式で低圧の燃料源と接続されている、小ピストン６
４Ｔ／ｃよって封じ込められた業室６８は、更に又、絞
り６７を介し℃低圧室１４又はばね収容室５１と接続さ
れていてもよい。この場合絞り６７は、萬５図に示した
ように放出通路３６８′と導管６６との間の連通路内に
位置することができるが、あるいは又、小ピストン６４
が作業シリンダ６５のシリンダ内径に対して絞りイヤツ
ブを有することもできる。との絞りイヤツブは適当な切
削や中ぐりなどによって特別に製作されてもよい。

本実施例では、貯え室３８内よりも高い圧力を作業室６
８内に発生させるように圧力を変成させ５る段ピストン
が実現される。従って本実施例は、ばね室２８もしくは
室４４内の圧力を一層高めるために役立つと共に、液圧
分離の利点も付加的に得られる。

第６図には、できるだけ僅かな圧力容量で以て閉制御衝
撃波により高い付加的な閉鎖力を燃料噴射弁の弁閉鎖部
材に生ぜしめるようにした実施例が示されている。その
場合放出通路３６゜３６ａ＃は圧力室６９に開口し、該
圧力室は。

燃料噴射弁閉鎖部材もしくはばね受け２６の。

ラム状延長部７０の末端部分７４によってシリンダ７１
内に封じ込まれる。ラム状延長部７０を囲むばね室２８
′はこの場合漏れ通路７２を介して放圧されている。圧
力室６９とばね室２８′との間には校９連通路７３が設
けられているが、該絞り連通路は、末端部分７４をシリ
ンダ７１内で遊びを以てガイドすることによって。

あるいは切削によって生じたギャップによって実現され
てもよい。絞り連通路７３は、圧力室６９内の圧力が過
匿に大きな値に昇圧するのを防止する。また該絞り連通
路は１本実施例を第４図の実施例と組合わせる場合に、
弁ニードル開放運動を著しく妨げるのを避ける。これに
対して第５図の実施例と組合わせる場合には１丁でに絞
り６７が設けられているので、これによって前記の目的
が違底される。本実施例では噴射動作の終期に燃料噴射
弁の閉鎖部材に対して高い付加的な閉鎖力を作用させる
ことが可能であり、その場合液圧室例えばばね室２８の
固有弾性が閉制御衝撃波のエネルギの一部分を無効にす
ることはない。

第１図の実施例においてばね室２８．内へ、あるいは第
３図の実施例においては室４４内へ閉制御衝撃波を直接
導入する場合、圧力弁閉鎖部材２１もしくは燃料噴射弁
閉鎖部材５５の開放特性が（貯え）ピストン４０の作業
特性の゛影響も受けるという利点が得られた。しかしな
がら。

これに伴う欠点は、貯え室３８が完全に放圧されている
場合にもポンプシリンダ２がばね室２８及び（又はン室
４４の全容積と接続されるということである。この容積
は有害な無駄容積と着像される。第養図及び第５図の実
施例では。

この容積とポンプシリンダとの接続を断つことが達成さ
れた。しかしながら該実施例では、所期の圧力影響を動
的にも作用させるという最初に述べた利点を得るための
解決手段は提供されていない。

ところで第７図の実施例では（貯え）ピストン４０”は
、貯え室３８寄りに截頭円錐形の端面７６を有するよう
に構成されている。この場合この截頭円錐形の端面７６
の外周面７６はシール面として構成されており、該シー
ル面は。

貯え室３８内に突出する弁座としてのリング状のウェブ
７７と協働する。該ウェブ７７は、ピストン４０＃をガ
イドするシリンダに嵌込まれたインサートとして構成さ
れてお９．該インサートはシリンダ壁と密着し、かつ、
ピストン４０″が当接した除に貯え室３８を第１の部分
貯え室７８と第２の部分貯え室７９とに分割する。第２
の部分貯え室７９はポンプシリンダ２と直接接続されて
いるのに対して、第１の部分貯え室７８は放出通路３６
ａ’　と接続されている。ｗｃｌの部分貯え室７８は円
錐形の外周面７６の最大径部分８０によってポンプピス
トンの軸方向で制限される。この最大径部分８０は加圧
肩として役立ち、ばね室２８又は室４４内の圧力が上昇
した際に前記加圧肩を介してピストン４０“はクエプ７
７に接した不作用位置から変位することができる。これ
が行われるのは特に、燃料噴射弁が開かれ、あるいは圧
力弁閉鎖部材２１が開放位置にもたらされる場合である
。

その際に押しのけられた燃料は貯え室３８内に貯えられ
、かつ閉制御衝撃波によって補償される。従って、他の
実施例でばね室２８もしくは室４４内の圧力が過度に高
まるのを避けるために特別に必要とされた漏れ通路を介
して正確に配量された燃料が失われることはない。

更に第７図の実施例では、異なった態様の圧力弁閉鎖部
材２１′が設けられており、該圧力弁閉鎖部材はその配
置形式の点ではＷｃ３図もしくはＷｃ１図の実施例に相
応するが、閉鎖位置へ移る際に環状室１８とポンプ作業
室６との間の噴射導管部分内へピン８１が侵入する。圧
力弁閉鎖部材２１′の背面側に封じ込まれた室４４は、
第３図の実施例の場合のようにばね室２８と連通してお
りかつ該ばね室を介して貯え室３６と接続されている。

ポンプピストン３の有効吐出ストロークが始まると直ち
に先ず圧力弁閉鎖部材２１′が、ピン８１を噴射導管部
分から完全に侵出してポンプ作業室６と環状室１８とを
連通させるまで、弁ばね２２の力に抗して変位する。次
いで始めて高圧が、絞られないまま噴射導管１６を介し
て燃料噴射弁の方へ伝播する。圧力弁閉鎖部材２１′の
開放動作のあいだ。

こうして噴射導管１６．もしくは圧力弁閉鎖部材２１′
と弁ニードル５５との間の容積が幾分放圧されるが、ポ
ンプピストン３によって押し出された燃料により先ず基
当っては充填されねばならない。同時に圧力弁閉鎖部材
２１′は。

ストッパ４９（第１図２に違するまで退避運動を行う。

これによって噴射開始時には系内の圧力上昇が更に遅ら
される。このようにして一層微分化して噴射開始時の噴
射経過を、初期の噴射率を低くする意味で平らにするこ
とが可能である。これによって静かな燃焼過程が有利に
達成される。圧力弁閉鎖部材２１′の背後の容積もしく
はばね室２８からの圧力負荷によって噴射開始時に（貯
え）ピストン４０“はリング状のウェブ７７の座面から
離６間させられるので。

閉制御衝撃波の始めにはすでにばね室２８もしくは室＋
壬への一貫した連通が存在している。

この構成によって前記のばね室２８及び室４４において
きわめて迅速な昇圧、ひいては又、噴射動作のきわめて
迅速な終了が得られる。その際ピストン４０“の慣性状
態が閉制御衝撃波の作用・効果を妨げることはない。

第８図及び第９図に示した実施例は、ポンプビストンス
トローク当り噴射すべき燃料量の制御を電磁弁によって
行わせるようにしたポンプノズルによって作業し、前記
電磁弁は前記の諸実施例とは異なって、ポンプピストン
の全吐出ストロークのあいだ一方の側で一／プ吐出圧に
よって負荷された弁閉鎖部材を有している。この形式の
燃料噴射装置では、前記の例で説明した貯え室３８は必
要ではない。それというのは電磁弁が閉弁した状態は燃
料噴射量と噴射時点だけを決定する。しかしながら本装
置は、前記の諸実施例の場合と同様に圧力弁閉鎖部材１
２１と協働し、かつ閉制御衝撃波が、燃料噴射弁閉鎖部
材及び（又は］圧力弁閉鎖部材に対して付加的な力を発
生させるために活用される。

第８図では燃料噴射装置の一部分が断面図で示されてい
る。この燃料噴射装置は、第１図。

第４図及び第７図に例示したような燃料噴射装置の構成
を基礎としている。この場合も所謂ポンプノズルである
。しかしながら、このボンダノズル例について説明した
構成は原則として他の燃料噴射ポンプにおいても実施す
ることができる。しかしながらポンプノズルの本構成に
おいても、前記の諸実施例においてすでに述べた。

高い噴射圧による短い噴射時間という利点、しかも燃料
噴射ポンプと燃料噴射弁との間の導管の有害な影響を回
避するという利点が得られる。

第８図の実施例ではポンプノズルのうちポンプピストン
１０３だけが示されており、該ポンプピストンは、前例
ですでに述べた手段によって駆動され、ピンゾクーンン
グ１０１に設けたインダシリンダ１０２内で摺動しかつ
一ンプ作業室１０６を封じ込んでいる。第１図の実施例
の場合のようにポンプシリンダ１０１には中間部材１０
．８が接続し、該中間部材内に形成されたガイドシリン
ダ１２０内には同じ構成の圧力弁閉鎖部材１２１が配置
されている。圧力弁閉鎖部材１２１は、円錐形の弁座１
１７と協働する７一ル面を有しかつ加圧肩１２３を備え
、該加圧肩は、弁座１１７に続（環状室１１８内の圧力
を受けており、かつ圧力負荷時には圧力弁閉鎖部材１２
１を弁ばね１２２の力に抗してガイドシリンダの端部の
ストッパ１４９に当接するまでシフトする。また中間部
材１０８内には放出兼充填通路１３６が延びており、該
放出兼充填通路とポンプ作業室１０６との連通は電磁弁
８４又は電気制御弁を介して制御される。電磁弁８４は
電気制御装置８５により内燃機関の運転Ａラメータに関
連して制御される。中間部材１０８内で放出兼充填通路
１３６は第１の部分通路１３６ａと第２の部分通路８６
とに分岐されており、この第２の部分通路はガイドシリ
ンダ１２０のストッパ寄り端部で該ガイドシリンダに開
口している。前記中間部材１０８には第２の中間部材８
７が接続しており、この第２の中間部材には燃料噴射弁
のクータンク１０９が接しており、かつ第１図のナツト
１１に類似したナツトによって緊締され、それによって
中間部材１０８と第２の中間部材８７とポンプシリンダ
１０２が液密に結合される。第２の中間部材８７内では
第１の部分通路１３６ａが、第７図ですでに示したよう
に、圧力室１６９に通じており、該圧力室は、燃料噴射
弁閉鎖部材１５５と結合されたラム状延長部１７０によ
って封じ込められている。該ラム状延長部１７０並びに
噴射弁閉鎖ばね１２７を収容する弁ばね室１２８は圧力
室１６９に通じる絞り連通路１７３を有し、また圧力室
１６９は燃料供給導管８９に通じる絞り連通路８８を有
し、前記燃料供給導管には燃料貯蔵タンク９１から燃料
フイードポンプ９０によって燃料が供給される。燃料フ
ィートポンプ９０は圧力制御弁９２と相俟って定圧の燃
料供給源として作用し、しかも該燃料供給源から定圧燃
料がポンプ作業室に供給され。

また噴射にとって必要でな（なった燃料量は前記燃料供
給源へ流出することができる。また燃料供給導管８９は
、ガイドシリンダ１２０内で圧力弁閉鎖部材１２１によ
って封じ込められた室１４４と連通し、該室自体は第２
の部分通路８６を介して放出兼充填通路１３６と接続可
能である。ポンプピストン１０３の吸込みストローク時
には、このようにして電磁弁８４が電気的に制御されて
開かれると、放出兼充填通路１３６を介してポンプ作業
室１０６には燃料が充填される。

しかしながら第２の部分通路８６は圧力弁閉鎖部材１２
１の外周面とストッパ寄りの端縁９３とによって制御さ
れる。圧力弁閉鎖部材１２１が弁座１１７に当接してい
る図示の出発位置では前記端縁９３は第２の部分通路８
６を開いた状態にある。この状態はポンゾピス）／ｌ　
０３の吸込みストロークに相当している。それに続＜ポ
ンプピストンの吐出ストロークでは、該ポンプピストン
は燃料を同一の経路を辿らせて再び燃料供給導管８９内
へ、電磁弁８４の開いているあいだ戻し圧送する。噴射
開始時点に電磁弁８４は放出兼充填通路１３６を閉鎖す
る。圧力弁閉鎖部材１２１はポンプ作業室１０６内の昇
圧によって開かれ、かつ、圧送された燃料１ｉ燃料噴射
導管１１６を介して燃料噴射弁の出口に達することがで
きろ。所望の噴射量に達すると、電磁弁８４は再び放・
出前充填通路１３６を開き、かつポンプピストン１０３
によって吐出された燃料残分は圧力室１６９内へ直接流
入する。それというのは、この時点では基当ってなお圧
力弁閉鎖部材１２１は第２の部分通路８６を閉鎖した状
態にあり、従って又、燃料供給導管８９もしくは放圧室
への連通路も閉鎖しているからである。圧力室１６９内
には、燃料噴射弁閉鎖部材１５５の閉鎖運動を助成する
高い圧力が増成される。噴射終了後ポンプ作業室１０６
は絞り連通路８８，１７３によって放圧される。

圧力弁閉鎖部材１２１は弁ばね１２２によって弁座１１
７へ向って上向移動し、それと同時に第２の部分通路８
６も開かれる。これによって圧力室１６９．室１４４及
び放出兼充填通路１３６から低圧側へ全系は放圧される
。圧力弁閉鎖部材１２１の運動時に制御される単位スト
ローク当りの横断面を増大させるためには、第９図に示
したように、ガイドシリンダ１２０の壁に設けられた環
状溝９５にも第２の部分通路８６を開口させることが可
能であり、前記環状溝９５は、圧力弁閉鎖部材１２１の
外周面に設けられた制御縁９６によって矢張り制御され
る。

本実施例でも噴射時間の終期に燃料噴射弁のきわめて迅
速な閉鎖が得られ、しかも噴射時間の終期は実質的に圧
力室１６９内での圧力増成によって決定されるのであり
、／ング作業室の放圧とこれに続く圧力弁閉鎖部材の閉
鎖によって決定されるのではない。ラム状延長部１７０
の直径もしくは、圧力室１６９を閉鎖する部分１７４の
直径によって、燃料噴射弁閉鎖部材１５５に作用する力
を決定することが可能である。

その場合絞９連通路８８，１７３の自由横断面も一緒に
考慮されねばならない。

要するに本実施例においても、前記の諸実施例で説明し
た圧力弁閉鎖部材の利点と相俟って弁ニードルのきわめ
て迅速な閉鎖が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にとって重要なポンプノズル部分の第１
実施例の断面図、第２図は異なった回転角度で示したポ
ンプノズルの断面図、第３図は第２実施例の略示構放図
、第壬図は噴射ノズル部分のばね室に圧力を負荷するだ
めのピストンとして同時に働くオーバーフロー貯え器を
有するポンプノズルの第３案施例の断面図、第５図は第
４図の変化態様であって貯えピストンがより小さなピス
トンを動かし、該小ピストンが貯えピストンの退避運動
中に噴射弁の弁閉鎖部材へ燃料を圧送するようにした＠
４４案施の断面図、第６図は噴射弁の弁閉鎖部材に特別
の形式で圧力を負荷するようにした第５実施例の断面図
、第７図は分割された圧力段面を有する貯えピストンを
備えた第６実施例の断面図、第８図は圧力段階が電磁弁
によって制御されるポンプノズルの第７実施例の断面図
、第９図は第８図とは異なった態様のポンプノズル部分
の断面図である。 １・・・ポンプケーシング、２・・・ポンプシリンダ。 ３・・・ポンプピストン、５・・・端面、６・・・ポン
プ作業室、８・・・中間部材、９・・・燃料噴射弁、１
０・・・肩、１１・・・保持ナツト、１４・・・低圧室
、１５・・・端面、１６・・・噴射導管、１７・・・弁
座、１８・・・環状室、１９・・・圧力弁、２０・・・
ガイドシリンダ。 ２１．２１’・・・圧力弁閉鎖部材、２２・・・弁ばね
。 ２３・・・加圧肩、２４・・・ピン、２６・・・ばね受
ユ。 ２７・・・弁閉鎖ばね、２８．２８’・・・ばね室、２
９・・・ばね受け、３１・・・縦溝、３２・・・部分環
状溝。 ３３・・・切、入部、３５・・・斜向制御縁、３６・・
・放出通路、３６ａ・・・圧力導管、３６ａ“、３６！
’・・・放出通路、３８・・・貯え室、３９・・・シリ
ンダ。 ４０．４０’、４０“　・・・ビス″トン、＋２・・・
押圧ばね、４３．４３’・・・閉鎖栓、４４・・・室、
４６・・・電磁弁、４７・・・燃料供給導管、４９・・
・ストン／ｅ。 ５０・・・絞り連通路、５１・・・ばね収容室、５３・
・・圧力導管、５４・・・絞り、５５・・・燃料噴射弁
閉鎖部材、５６・・・噴射開口、５７・・・加圧肩、５
８・・・付加的な絞り、５９・・・絞られた連通路、６
４・・・小径ピストン、６５・・・作業シリンダ、６６
・・・導管、６７・・・絞り、６８・・・作業室、６９
・・・圧力室。 ７０・・・ラム状延長部、７１・・・シリンダ、７２・
・・漏れ通路、７３・・・絞り連通路、７４・・・末端
部分。 ７６・・・截頭円錐形の４面、７６・・・外周面、７７
・・・リング状のウェブ、７８・・・第１の部分貯え室
７９・・・第２の部分貯え室、８０・・・最大径部分。 ８１・・・ピン、８４・・・電磁弁、８５・・・電気制
御装置、８６・・・第２の部分通路、８７・・・第２の
中間部材、８８・・・絞り連通路、８９・・・燃料供給
導管９０・・・燃料フィードｆ／グ、９１・・・燃料貯
蔵タンク、９２・・・圧力制御弁、９３・・・端縁、９
４・・・燃料供給源、９５・・・環状溝、９６・・・制
御縁。 １０１・・・デンプクータング、１０２・・・ポンプシ
リンダ、１０３・・・ポンプくストン、１０６・・・ポ
ンプ作業室、１０８・・・中間部材、１ｏ９・・・ケー
ジ／グ、１１６・・・燃料噴射導管、１１７・・・円錐
形の弁座、１１８・・・環状室、１２０・・・ガイドシ
リンダ、１２１・・・圧力弁閉鎖部材、１２２・・・弁
ばね、１２３・・・加圧肩、１２７・・・噴射弁閉鎖ば
ね、１２８・・・弁ばね室、１３６・・・放出兼充填通
路、１３６ａ・・・第１の部分通路、１４４・・・室。 １４９・・・ストン・ｅ、１５５・・・燃料噴射弁閉鎖
部材、１６９・・・圧力室、１７０・・・ラム状延長部
。

Claims (24)

【特許請求の範囲】
1. １．ポンプピストン（３）と制御弁（３５，２，３６）
   とを有する内燃機関用の燃料噴射装置であつて、前記ポ
   ンプピストン（３）がポンプシリンダ（２）内でポンプ
   作業室（６）を封じ込んでおり、該ポンプ作業室が、前
   記ポンプシリンダ（２）と燃料噴射弁（９）とを内蔵す
   るケーシング内に延びる噴射導管（１６）を介して前記
   燃料噴射弁（９）と接続され、前記噴射導管（１６）内
   には、吐出方向に開く圧力弁（１９）が配置されており
   、かつ前記制御弁（３５，２，３６）によつてポンプ作
   業室（６）が前記ポンプピストン（３）の有効吐出スト
   ロークの少なくとも終期以降に放出通路（３６）と接続
   されている形式のものにおいて、前記噴射導管（１６）
   の通流横断面が、ガイドシリンダ（２０）内で液密にガ
   イドされる圧力弁閉鎖部材（２１）と協働する弁座（１
   ７）によつて制限されており、前記圧力弁閉鎖部材（２
   １）の、シール面を有する端部が前記ガイドシリンダ（
   ２０）から、前記噴射導管（１６）と連通した環状室（
   １８）内へ侵入して、そこに加圧肩（２３）を有してお
   り、かつ前記圧力弁閉鎖部材（２１）の背面が弁ばね（
   ２２）によつて負荷され、かつ、圧力弁閉鎖部材のスト
   ロークを制限するストツパ（４９）と協働し、かつ、前
   記放出通路（３６）を介して流出する燃料が、前記圧力
   弁閉鎖部材（２１）の背面によつて前記ガイドシリンダ
   （２０）に封じ込まれた室（４４）内へ少なくとも間接
   的に圧送されることを特徴とする、内燃機関用の燃料噴
   射装置。
2. ２．放出通路（３６）が、戻し力に抗して移動可能な壁
   （４０）の一方の側によつて制限された貯え室（３８）
   と接続され、かつ、前記移動可能な壁（４０）の他方の
   側で制限された室（６１）が少なくとも１つの紋り連通
   路（５０，６７，７３）を介して放圧される、特許請求
   の範囲第１項記載の燃料噴射装置。
3. ３．ポンプピストン（３）と制御弁（３６，２，３６；
   ８４）とを有する内燃機関用の燃料噴射装置であつて、
   前記ポンプピストン（３）がポンプシリンダ（２）内で
   ポンプ作業室（６；１０６）を封じ込んでおり、該ポン
   プ作業室が、前記ポンプシリンダ（２）と燃料噴射弁（
   ９）とを内蔵するケーシングに延び る噴射導管（１６）を介して前記燃料噴射弁（９）と接
   続され、前記噴射導管内には、吐出方向に開く圧力弁（
   １９）が配置されており、かつ前記制御弁（３５，２，
   ３６；８４）によつてポンプ作業室（６；１０６）が前
   記ポンプピストン（３）の有効吐出ストロークの少なく
   とも終期以降に放出通路（３６；１３６）と接続されて
   いる形式のものにおいて、放出通路（３６，３６ａ）を
   介して流出する燃料が少なくとも間接的に圧力室（２８
   ，６９，１６９）内へ圧送され、該圧力室の制限壁が、
   燃料噴射ノズルの弁ニードル（２６，５６）と結合され
   ていて前記燃料噴射ノズルの閉鎖方向に作用する加圧面
   を部分的に形成していることを特徴とする、内燃機関用
   の燃料噴射装置。
4. ４．噴射導管（１６）の通流横断面が、ガイドシリンダ
   （２０）内で液密にガイドされる圧力弁閉鎖部材（２１
   ）と協働する弁座（１７）によつて制限されており、前
   記圧力弁閉鎖部材（２１）の、シール面を有する端部が
   前記ガイドシリンダ（２０）から、前記噴射導管（１６
   ）と連通した環状室（１８）内へ侵入して、そこに加圧
   肩（２３）を有しており、かつ前記圧力弁閉鎖部材（２
   １）の背面が弁ばね（２２）によつて負荷され、かつ、
   圧力弁閉鎖部材（２１）のストロークを制限するストツ
   パ（４９）と協働し、かつ圧力室（２８）が、圧力弁閉
   鎖部材（２１）の背面に よつて前記ガイドシリンダ（２０）内で封じ込まれた室
   （４４）と接続されている、特許請求の範囲第３項記載
   の燃料噴射装置。
5. ５．放出通路（３６）と圧力室（２８）及び／又はガイ
   ドシリンダ内に封じ込まれた室（４４）との間の連絡路
   内に絞り（５４，５８）が配置されている、特許請求の
   範囲第４項記載の燃料噴射装置。
6. ６．放出通路がポンプ作業室（６）から、戻し力に抗し
   て移動可能な壁（４０）の一方の側によつて制限された
   貯え室（３８）に通じており、かつ、燃料圧下で移動す
   る壁（４０）によつて、前記放出通路を介して流出する
   燃料が圧力室（２６）及び／又は室（４４）内へ圧送さ
   れる、特許請求の範囲第３項から第５項までのいずれか
   １項記載の燃料噴射装置。
7. ７．可動壁（４０’）の、戻し力によつて負荷された背
   面の少なくとも一部分が作業室（６８）を封じ込んでお
   り、かつ、放出通路（３６）を介して流出する燃料量を
   間接的に圧送するために、前記作業室（６８）から連通
   路（３６ａ”）が圧力室（２８，６９）及び／又は室（
   ４４）に通じている、特許請求の範囲第６項記載の燃料
   噴射装置。
8. ８．可動壁が、閉鎖されたシリンダ（３９）内で戻しば
   ね（４２）に抗して摺動可能な貯えピストン（４０）と
   して構成されている、特許請求の範囲第６項記載の燃料
   噴射装置。
9. ９．貯えピストン（４０）が、貯え室（３８）の方に向
   いた面に弁座（７７）と協働するシール面（７６）を有
   し、該シール面が、前記弁座に当接した際に前記貯え室
   （３８）を、圧力室（２８，６９）及び／又は室（４４
   ）と接続される第１の部分貯え室（７６）と、放出通路
   （３６）を介してポンプシリンダ（２）と接続される第
   ２の部分貯え室（７９）とに分ける、特許請求の範囲第
   ８項記載の燃料噴射装置。
10. １０．第１と第２の部分貯え室（７８，７９）が、貯え
    ピストン（４０”）の端面の一部分によつて夫々制限さ
    れている、特許請求の範囲第９項記載の燃料噴射装置。
11. １１．貯えピストン（４０”）の端面（７６）が円錐形
    に構成されており、かつその円錐面がシール面として、
    貯え室（３８）内へ侵入する弁座としてのリング状のウ
    エブ（７７）と協働する、特許請求の範囲第１０項記載
    の燃料噴射装置。
12. １２．リング状のウエブ（７７）が、貯えピストン（４
    ０”）を収容するシリンダ（３９）に嵌込まれたインサ
    ートによつて構成されている、特許請求の範囲第１１項
    記載の燃料噴射装置。
13. １３．貯えピストン（４０’）によつて小径ピストン（
    ６４）が可動であり、該小径ピストンによつて作業室（
    ６８）が作業シリンダ（６５）内で封じ込まれ、該作業
    シリンダが、放出通路（３６）を介して流出する燃料量
    を間接的に圧送するために圧力導管（３６ａ”）を介し
    て圧力室（２８，６９）及び／又は室（４４）と接続さ
    れており、かつ絞り（６７，７３）を介して放出可能で
    ある、特許請求の範囲第７項記載の燃料噴射装置。
14. １４．圧力室が、押圧ばねとして構成された燃料噴射弁
    閉鎖ばね（２７）を収容するばね室（２８）によつて形
    成されている、特許請求の範囲第３項から第１３項まで
    のいずれか１項記載の燃料噴射装置。
15. １５．圧力室（６９）が、燃料噴射弁閉鎖部材により弁
    ばね側で作動されるラム（７４）によつて、該ラムによ
    り制限されたシリンダ（７１）内で封じ込まれる、特許
    請求の範囲第３項から第１３項までのいずれか１項記載
    の燃料噴射装置。
16. １６．圧力室（６９）が放出絞り（７３，６７）を介し
    て放圧される、特許請求の範囲第１５項記載の燃料噴射
    装置。
17. １７．放出絞りがラム（７４）の円筒外周面とシリンダ
    （７１）の壁との間に形成されておりかつ燃料噴射弁の
    放圧されるばね室（２８’）に開口している、特許請求
    の範囲第１６項記載の燃料噴射装置。
18. １８．燃料噴射導管（１１６）の通流横断面が、ガイド
    シリンダ（１２０）内で液密にガイドされる圧力弁閉鎖
    部材（１２１）と協働する弁座（１１７）によつて制限
    されており、前記圧力弁閉鎖部材（１２１）の、シール
    面を有する端部が前記ガイドシリンダ（１２０）から、
    前記噴射導管（１１６）と連通した環状室（１１８）内
    へ侵入して、そこに加圧肩（１２３）を有しており、か
    つ前記圧力弁閉鎖部材（１２１）の背面が弁ばね（１２
    ２）によつて負荷され、かつ、圧力弁閉鎖部材（１２１
    ）のストロークを制限するストツパ（１４９）と協働し
    、放出通路（１３６）が放出兼充填通路として燃料供給
    源（９０）と接続されており、該燃料供給源がポンプピ
    ストン（１０３）の吸込みストローク時及び、前記ポン
    プピストンの吐出ストローク中弁（８４）によつて制御
    される放出段階のあいだ、前記放出通路（１３６）と前
    記弁（８４）とを介してポンプ作業室と接続されており
    、更に又、前記放出通路（１３６）が中間範囲において
    ２つの分離した放出部分通路に分岐されており、その第
    １の部分通路（１３６ａ）が圧力室（１６９）を経て、
    該圧力室に放出流の方向で後置された絞り（８８）に通
    じ、また第２の部分通路（８６）がガイドシリンダ（１
    ２０）に通じており、しかも該ガイドシリンダ（１２０
    ）への第２の部分通路（８６）の入口が、噴射導管（１
    １６）の開制御時に第２の部分通路（８６）の通流を遮
    断する圧力弁閉鎖部材（１２１）によつて制御されてい
    る、特許請求の範囲第３項記載の燃料噴射装置。
19. １９．圧力弁閉鎖部材（１２１）がポツト状のピストン
    として構成されており、該ピストンの内室に弁ばね（１
    ２２）が配置されており、第２の部分通路（８６）がガ
    イドシリンダ（１２０）のストツパ寄りの部分でその半
    径方向の壁に開口し、かつ、ストツパ（１４９）に前記
    ポツト状のピストンが当接した際には該ピストンの円筒
    壁に設けた制御縁（９６）によつて閉鎖されている、特
    許請求の範囲第１８項記載の燃料噴射装置。
20. ２０．第１の部分通路（１３６ａ）がガイドシリンダ（
    １２０）の壁に設けた環状溝（９５）に開口している、
    特許請求の範囲第１９項記載の燃料噴射装置。
21. ２１．圧力室（１６９）が、燃料噴射弁閉鎖部材（１５
    ５）により弁ばね側で作動されるラム（１７０）によつ
    て、該ラムにより制限されたシリンダ（１７１）内に封
    じ込まれる、特許請求の範囲第１８項から第２０項まで
    のいずれか１項記載の燃料噴射装置。
22. ２２．圧力弁閉鎖部材（１２１）の加圧肩（１２３）が
    、燃料噴射弁と圧力弁閉鎖部材（１２１）との間の燃料
    噴射導管（１１６）内の圧力によつて負荷されている、
    特許請求の範囲第１８項から第２１項までのいずれか１
    項記載の燃料噴射装置。
23. ２３．加圧肩（１２３）には円筒状のピン（８１）が接
    続しており、該ピンが、ポンプ作業室（６）に通じる噴
    射導管（１６）内に、圧力弁閉鎖部材（２１’）の閉鎖
    位置で侵入している、特許請求の範囲第２２項記載の燃
    料噴射装置。
24. ２４．圧力室が、絞られた横断面を介して放圧される、
    特許請求の範囲第４項記載の燃料噴射装置。