JPS61281852A - 焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板 - Google Patents
焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板Info
- Publication number
- JPS61281852A JPS61281852A JP60122807A JP12280785A JPS61281852A JP S61281852 A JPS61281852 A JP S61281852A JP 60122807 A JP60122807 A JP 60122807A JP 12280785 A JP12280785 A JP 12280785A JP S61281852 A JPS61281852 A JP S61281852A
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- Japan
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- less
- amount
- cold
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- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼
板に関し、とくに極低炭Ｔ１キルド鋼板につき、その優
れた深絞り性を損うことなしに１良好な焼付硬化性を効
果的に付与しようとするものである。
板に関し、とくに極低炭Ｔ１キルド鋼板につき、その優
れた深絞り性を損うことなしに１良好な焼付硬化性を効
果的に付与しようとするものである。
近年、自動車の軽量化による燃費向上を目指して、自動
車用鋼板の高強度化に対する要求が高い。
車用鋼板の高強度化に対する要求が高い。
一方、プレス成形性の面からは、低降伏強度、高伸びお
よび高ｒ値などの特性が望まれる。
よび高ｒ値などの特性が望まれる。
このような二律背反の要求から、プレス成形時には軟質
で良好な加工性を示し、その後の塗装焼付時に降伏強度
が上昇する特性いわゆる焼付硬化性を有する鋼板が必要
とされる。
で良好な加工性を示し、その後の塗装焼付時に降伏強度
が上昇する特性いわゆる焼付硬化性を有する鋼板が必要
とされる。
この発明は、プレス成形性のうち優れた深絞り性を、良
好な焼付硬化性に併せて兼備する冷延鋼板に関するもの
である。
好な焼付硬化性に併せて兼備する冷延鋼板に関するもの
である。
（従来の技術）
焼付硬化性を有しない超深絞り用鋼板では、Ｔ１キルド
鋼板およびＮｂキルド鋼板いずれも、添加Ｔ１やＮｂに
よって鋼板中の固溶０．ＮをＴｉ 。
鋼板およびＮｂキルド鋼板いずれも、添加Ｔ１やＮｂに
よって鋼板中の固溶０．ＮをＴｉ 。
Ｎｂ等の析出物として完全く固定することにより、降伏
伸びを防止しようとするものである。
伸びを防止しようとするものである。
一方、焼付硬化性を付与した冷延鋼板とその製造方法に
関しては、特開昭５８−１１４７１４号公報にＴ１添加
鋼について、また特開昭５７−７Ｃ１５８号公報にはＮ
ｂ添加鋼について、さらに特開昭５９−８１８２７号公
報ではＴ１ 、 Ｎｂ複合添加鋼について、それぞれ開
示されている。
関しては、特開昭５８−１１４７１４号公報にＴ１添加
鋼について、また特開昭５７−７Ｃ１５８号公報にはＮ
ｂ添加鋼について、さらに特開昭５９−８１８２７号公
報ではＴ１ 、 Ｎｂ複合添加鋼について、それぞれ開
示されている。
これらはいずれも、Ｔｉ 、 Ｗｂの添加量又は焼鈍時
の冷却速度を制御することにより、鋼中の固溶Ｏ量を適
当にして、材質の劣化を生じさせることなしに１焼付硬
化能の付与を狙ったものである。
の冷却速度を制御することにより、鋼中の固溶Ｏ量を適
当にして、材質の劣化を生じさせることなしに１焼付硬
化能の付与を狙ったものである。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながらこのようＫ Ｔｉ 、 Ｎｂの添加量を制
御して固溶Ｏを残存させようとし【も、実際の工業的規
模での生産においては、かかる添加量の微妙な変化によ
って鋼板の性質が著しく影響されるだけでなく、たとえ
添加量は適正であっても満足いく焼付硬化性は得られな
い場合がしばしば見受ゆられた。
御して固溶Ｏを残存させようとし【も、実際の工業的規
模での生産においては、かかる添加量の微妙な変化によ
って鋼板の性質が著しく影響されるだけでなく、たとえ
添加量は適正であっても満足いく焼付硬化性は得られな
い場合がしばしば見受ゆられた。
この発明は、上記したよ５なＴｉ 、 Ｎｂなどの炭窒
化物形成元素の添加量に制限を加える場合における不利
を有利に回避したもので、Ｔ１と結合すべきＳおよびＨ
の含有量を制限すると共に、Ｔｉ添加量をＳ、Ｎ量を考
慮した上で適切な範囲に規制することＫより、安定した
焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板を与えることを、
目的とする。
化物形成元素の添加量に制限を加える場合における不利
を有利に回避したもので、Ｔ１と結合すべきＳおよびＨ
の含有量を制限すると共に、Ｔｉ添加量をＳ、Ｎ量を考
慮した上で適切な範囲に規制することＫより、安定した
焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板を与えることを、
目的とする。
ちなみにＳ、Ｈの含有量を制限することに関しては、特
開昭５８−１１０６５９号公報Ｋ Ｓ ： ０．００１
〜０．０２０ ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｎ量０．
００３５％に、また特開昭５８−４２７１５２号公報で
はＮ量０．００２５％にそれぞれ制限することに言及さ
れているが、前者はＴｉ 、 Ｂ添加量の低減による表
面欠陥の防止、また後者は二次加工性およびｒ値の向上
を目的としているにすぎない。
開昭５８−１１０６５９号公報Ｋ Ｓ ： ０．００１
〜０．０２０ ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｎ量０．
００３５％に、また特開昭５８−４２７１５２号公報で
はＮ量０．００２５％にそれぞれ制限することに言及さ
れているが、前者はＴｉ 、 Ｂ添加量の低減による表
面欠陥の防止、また後者は二次加工性およびｒ値の向上
を目的としているにすぎない。
（問題点を解決するための手段）
発明者らは、極低炭素にＴ１を添加した鋼をペースとし
て、鋼中に含まれるＳおよびＮ量と材質との関係を研究
していた際ＫＳＳ 、１１量およびそれらの合計量を特
定範囲に制限すると共に、それらの量を勘案してＴ１添
加量を特定範囲に規制することで、優れた深絞り性を維
持したまま高い焼付硬化性が得られることの新規知見を
得た。
て、鋼中に含まれるＳおよびＮ量と材質との関係を研究
していた際ＫＳＳ 、１１量およびそれらの合計量を特
定範囲に制限すると共に、それらの量を勘案してＴ１添
加量を特定範囲に規制することで、優れた深絞り性を維
持したまま高い焼付硬化性が得られることの新規知見を
得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、ｃ ： ０．０００５〜０．０１
５％、Ｓｌ ： １．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ ： ０．１５％以下およびｉ ： ０．００５〜０
．１００％を含むほか、ｓ ： ｏ、ｏｏａ％以下、Ｎ
： ０．００４％以下でかつＳ十Ｎ ： ０．００５
％以下の条件を満たし、さらに下記式にて与えられる有
効Ｔｉ（Ｔｉ＊）を、〔Ｃ％〕の１倍以上、４倍未満の
範囲において含有し、ときにはさらＫ Ｏ，０５％以下
のｍｂおよび０．００５０％以下のＢのうち１徨または
２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避不純旬の組成に
なる、焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板であ
る。
５％、Ｓｌ ： １．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ ： ０．１５％以下およびｉ ： ０．００５〜０
．１００％を含むほか、ｓ ： ｏ、ｏｏａ％以下、Ｎ
： ０．００４％以下でかつＳ十Ｎ ： ０．００５
％以下の条件を満たし、さらに下記式にて与えられる有
効Ｔｉ（Ｔｉ＊）を、〔Ｃ％〕の１倍以上、４倍未満の
範囲において含有し、ときにはさらＫ Ｏ，０５％以下
のｍｂおよび０．００５０％以下のＢのうち１徨または
２種を含有し、残部はＦｅおよび不可避不純旬の組成に
なる、焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板であ
る。
記
Ｔ１＊（％） −（Ｔｉ％〕−リ〔Ｎ％〕−リ〔Ｓ％〕
この発明に従５鋼板においては、５．５ ｋｇｆ／ｍｍ
２以上の焼付硬化性（以下ＢＨ性とい５）を安定して得
ることができる。
この発明に従５鋼板においては、５．５ ｋｇｆ／ｍｍ
２以上の焼付硬化性（以下ＢＨ性とい５）を安定して得
ることができる。
まず、この発明を由来するに至った実験結果について説
明する。
明する。
Ｃに対する有効Ｔｉ量Ｔｉ”が１以上、４未満のものく
ついて、ＳおよびＨの含有量を徨々に変化させたときの
Ｂ）ｆ性とＳ含有量との関係について調べた結果を、Ｎ
含有量をパラメータとして、第１図に整理して示す。
ついて、ＳおよびＨの含有量を徨々に変化させたときの
Ｂ）ｆ性とＳ含有量との関係について調べた結果を、Ｎ
含有量をパラメータとして、第１図に整理して示す。
ここにＢＨ性は、第２図に示したように２％の予歪を与
えたのち、１７０℃、２０分の焼付相当の時効処理を施
したときの降伏点の上昇量で評価した。また有効Ｔｉ量
は、鋼中の３−？Ｎと結合する分を除いた量すなわちＴ
１＊（％）−（Ｔｉ％〕−同図より明らかなように、Ｎ
量が４０ ｐｐｍ以下の場合には、Ｓ量が８５ ｐｐｍ
以下とくに８０ ｐｐｍ以下になると、ＢＨ性は急激に
向上した。
えたのち、１７０℃、２０分の焼付相当の時効処理を施
したときの降伏点の上昇量で評価した。また有効Ｔｉ量
は、鋼中の３−？Ｎと結合する分を除いた量すなわちＴ
１＊（％）−（Ｔｉ％〕−同図より明らかなように、Ｎ
量が４０ ｐｐｍ以下の場合には、Ｓ量が８５ ｐｐｍ
以下とくに８０ ｐｐｍ以下になると、ＢＨ性は急激に
向上した。
この点、Ｓ量は８０ ｐｐｍ以下であってもＮ量が４０
ｐｐｍを超えた場合は、ＢＨ性の向上は望み得なかっ
た。
ｐｐｍを超えた場合は、ＢＨ性の向上は望み得なかっ
た。
次に、Ｏ： ０．００１５％、Ｉｎ ： ０．１％、Ａ
ｊ二０．０４％ヲ含ミ、１ ≦”１０ ＜ ４１ｉ’）
範囲テＳ ）ニー Ｎを種々に変化させた真空溶製鋼
を、実験室にて厚み８．５ｍｍまで熱間圧延し、ついで
０．８ｍｍまで冷間圧延したのち、８００℃で４０秒間
均熱する熱サイクルで熱処理し、その後０．８％の圧下
率で詩質圧延を施して得た冷延板の、ＢＨ性、ｒ値およ
びＥｌ値に及ばず（Ｓ＋Ｎ）量の影響について調べた結
果を、第８図に整理して示す。
ｊ二０．０４％ヲ含ミ、１ ≦”１０ ＜ ４１ｉ’）
範囲テＳ ）ニー Ｎを種々に変化させた真空溶製鋼
を、実験室にて厚み８．５ｍｍまで熱間圧延し、ついで
０．８ｍｍまで冷間圧延したのち、８００℃で４０秒間
均熱する熱サイクルで熱処理し、その後０．８％の圧下
率で詩質圧延を施して得た冷延板の、ＢＨ性、ｒ値およ
びＥｌ値に及ばず（Ｓ＋Ｎ）量の影響について調べた結
果を、第８図に整理して示す。
同図より明らかなように、Ｓ≦８０ ｐｐｍ （図中Ｋ
Ｏ印で示す）でかつ（Ｓ十Ｎ）量が５０ ｐｐｍ以下の
範囲では、ＢＩＩＩ≧ｓ、ｓ′に９／ｓというすぐれた
焼１Ｌ１ｒＬ 付硬化性が得られた。なおこのときｒ値、Ｅｅ値ともほ
とんど劣化することはなく７、むしろ向上した。
Ｏ印で示す）でかつ（Ｓ十Ｎ）量が５０ ｐｐｍ以下の
範囲では、ＢＩＩＩ≧ｓ、ｓ′に９／ｓというすぐれた
焼１Ｌ１ｒＬ 付硬化性が得られた。なおこのときｒ値、Ｅｅ値ともほ
とんど劣化することはなく７、むしろ向上した。
これに対し、Ｓ量が４０ ｐｐｍの鋼（・印）およびＮ
量が４５ ｐｐｍの鋼（ム印）では、（Ｓ＋Ｎ）量が５
０ ｐｐｍの場合でもＢＥはせいぜイＩＬＯｋｇｆ／Ｂ
Ｆｌｆｉ 程度しか得られなかった。
量が４５ ｐｐｍの鋼（ム印）では、（Ｓ＋Ｎ）量が５
０ ｐｐｍの場合でもＢＥはせいぜイＩＬＯｋｇｆ／Ｂ
Ｆｌｆｉ 程度しか得られなかった。
次にこの発明における成分限定理由について説明する。
０ ： ０．０００５〜０．０１５０％０は、低い
ほど材質に有利であり、０．０１５０％を超えると後述
のＴ１の添加量を増加しても良好な絞り性は得られなく
なる。一方０．０００５％未満では、この発明の目的で
あるＢＨ性が得られない。−・従ってＣ量は０．０００
５〜０．０Ｌ５０％とした。
ほど材質に有利であり、０．０１５０％を超えると後述
のＴ１の添加量を増加しても良好な絞り性は得られなく
なる。一方０．０００５％未満では、この発明の目的で
あるＢＨ性が得られない。−・従ってＣ量は０．０００
５〜０．０Ｌ５０％とした。
Ｓｉ 、 Ｍｎ ： Ｓｉ≦１．０％、 Ｍｎ≦１．０
％Ｓｉ ＋ Ｉｎはいずれも、深絞り性を劣化させずに
鋼板の強度を上昇させるのに有効に寄与する。しかしな
がらＳｉ ） １．０％、 Ｉｎ ） １．０％の添加
は鋼板の伸びおよび絞り性を著しく劣化させるので、添
加量はＳ１≦１．０％、 Ｍｎ≦１．０％に制限した。
％Ｓｉ ＋ Ｉｎはいずれも、深絞り性を劣化させずに
鋼板の強度を上昇させるのに有効に寄与する。しかしな
がらＳｉ ） １．０％、 Ｉｎ ） １．０％の添加
は鋼板の伸びおよび絞り性を著しく劣化させるので、添
加量はＳ１≦１．０％、 Ｍｎ≦１．０％に制限した。
Ｐ ： ０．１５％以下
ＰもＳｉ 、 Ｉｎと同様に、深絞り性を劣化させるこ
となく鋼板の強度を上昇させるのに有効に寄与するが、
０．１５％を超えると鋼板の伸び、絞り性を著しく劣化
させるので、０−１５％以下の範囲で添加することとし
た。
となく鋼板の強度を上昇させるのに有効に寄与するが、
０．１５％を超えると鋼板の伸び、絞り性を著しく劣化
させるので、０−１５％以下の範囲で添加することとし
た。
１ ： ０．００５〜０．１００％
ＡＩＩは、脱酸などのために０．００５％以上の添加を
必要とするが、０．１００％を超える添加は表面性状に
悪影響を及ぼすので上限を０．１θ％とした。
必要とするが、０．１００％を超える添加は表面性状に
悪影響を及ぼすので上限を０．１θ％とした。
Ｓ、Ｎ：Ｓ≦ｏ、ｏｏａ％、Ｎ量０．００４％鋼中のＳ
、Ｎは、この発明で最も重要な成分であり、先の実験結
果から明らかなよ５に、Ｓ≦ｏ、ｏｏａ％、Ｎ量０．０
０４％でか一’）（Ｓ＋Ｎ）６０．００５％の場合に有
利に焼付硬化性があられれることが限定理由である。
、Ｎは、この発明で最も重要な成分であり、先の実験結
果から明らかなよ５に、Ｓ≦ｏ、ｏｏａ％、Ｎ量０．０
０４％でか一’）（Ｓ＋Ｎ）６０．００５％の場合に有
利に焼付硬化性があられれることが限定理由である。
？ｉ 、 Ｔｉ でＣ量の１倍以上、４倍未満Ｔ１は
、Ｓ、ＮそしてＣを固定するために添加するが、有効Ｔ
１すなわちＴ１＊（−［Ｔｉ％〕−未満（ｖｔ％ではＣ
量の４倍未満）にすることＫより、高ＢＨ性が得られる
。しかしながらＯＫ対して原子比で０．２５未満（ｗｔ
％では０％の１倍未満）になると、過剰な固溶Ｃが残存
し降伏伸びが生じ易くなるため、Ｔ１添加量は、Ｔ１＊
でＣ量の１倍以上、４倍未満の範囲に限定した。
、Ｓ、ＮそしてＣを固定するために添加するが、有効Ｔ
１すなわちＴ１＊（−［Ｔｉ％〕−未満（ｖｔ％ではＣ
量の４倍未満）にすることＫより、高ＢＨ性が得られる
。しかしながらＯＫ対して原子比で０．２５未満（ｗｔ
％では０％の１倍未満）になると、過剰な固溶Ｃが残存
し降伏伸びが生じ易くなるため、Ｔ１添加量は、Ｔ１＊
でＣ量の１倍以上、４倍未満の範囲に限定した。
以上述べたところにおいて、ＮｂおよびＢの１・種又は
２種をＴ１と複合して添加してもこの発明の特徴である
焼付硬化性は失われることなく、ｒ値、Ｅｌ値が向上す
る。しかしながらＮｂＫついては０．０５％、またＢに
ついては０．００５０％を超える添加をしてもその効果
は飽和に達し、またコスト的にも不利になるので、添加
するＫしてもそれぞれＮｂ ： ０．０５％以下、Ｂ
： ０．００５０％以下の範囲で添加させるととＫした
。
２種をＴ１と複合して添加してもこの発明の特徴である
焼付硬化性は失われることなく、ｒ値、Ｅｌ値が向上す
る。しかしながらＮｂＫついては０．０５％、またＢに
ついては０．００５０％を超える添加をしてもその効果
は飽和に達し、またコスト的にも不利になるので、添加
するＫしてもそれぞれＮｂ ： ０．０５％以下、Ｂ
： ０．００５０％以下の範囲で添加させるととＫした
。
さらに１．０％以下のＯｒ 、 Ｏｕ 、 Ｖ 、 Ｚ
ｒ １また０、０５％以下のＰｂ 、 Ｃａの添加は、
ＢＨ性や深絞り性を劣化させることはないので、これら
の添加が可能である。
ｒ １また０、０５％以下のＰｂ 、 Ｃａの添加は、
ＢＨ性や深絞り性を劣化させることはないので、これら
の添加が可能である。
以上のような組成を持つ冷延鋼板の製造法は、とくに規
制されることはない。
制されることはない。
転炉または電気炉で出鋼した鋼を、造塊−分塊法または
連続鋳造法にてスラブとし、通常の熱間圧延、冷間圧延
により冷延板とする。再結晶焼鈍は、箱焼鈍で行っても
連続焼鈍法で行ってもいずれでもよい。
連続鋳造法にてスラブとし、通常の熱間圧延、冷間圧延
により冷延板とする。再結晶焼鈍は、箱焼鈍で行っても
連続焼鈍法で行ってもいずれでもよい。
。（作用）
このようにＳおよびＮ量さらにはＴｉ量を制御すること
で、従来よりも高いＢＨ性が現れる理由は、まだ明確に
は解明されていないが、ＴｉＳ 。
で、従来よりも高いＢＨ性が現れる理由は、まだ明確に
は解明されていないが、ＴｉＳ 。
ＴｉＮ析出物の減少によりＴｉｅの析出が均質化され、
成分系固有の一定量の固溶Ｃを常に残存させることがで
きるためと考えられる。
成分系固有の一定量の固溶Ｃを常に残存させることがで
きるためと考えられる。
（実施例）
表１に示す組成の鋼（４１−１４）を転炉にて溶製し、
真空脱ガス処理後連続鋳造によってスラブとした。
真空脱ガス処理後連続鋳造によってスラブとした。
これらのスラブに通常の熱間圧延、ついで冷間圧延を施
し【、いずれも板厚ｏ、ｓｍｍの冷延板としたのち、連
続焼鈍（均熱条件コ８００℃、８０ｓ）を施した。
し【、いずれも板厚ｏ、ｓｍｍの冷延板としたのち、連
続焼鈍（均熱条件コ８００℃、８０ｓ）を施した。
かくして得られた各製品の機械的性質について調べた結
果を表２に示す。
果を表２に示す。
なお機械的性質はすべてＪ工Ｓ５号試験片を用いて測定
した。また表３ＶＣ示したＹＳ 、 ＴＳ 、 Ｅ＃お
よびｒ値はいずれも、圧延方向（ｘｏ）、圧延方向・か
ら４５°（Ｘ４５ ） 、圧延方向から９０°（ｘ、。
した。また表３ＶＣ示したＹＳ 、 ＴＳ 、 Ｅ＃お
よびｒ値はいずれも、圧延方向（ｘｏ）、圧延方向・か
ら４５°（Ｘ４５ ） 、圧延方向から９０°（ｘ、。
）の方向からとった試験結果の平均値
鋼／１６１〜１０の発明鋼ではいずれも、５０％以上の
廓、１．９以上のｒ値、そして６ 、５ ｋｇｆ／ｎｎ
”以上の高いＢＨ量が得られた。
廓、１．９以上のｒ値、そして６ 、５ ｋｇｆ／ｎｎ
”以上の高いＢＨ量が得られた。
これに対し有効Ｔ１をＣに対し原子比で１以上添加した
比較鋼（Ａｌｌ）は、ＢＨ量が小さかった。またＳおよ
びＮ量がそれぞれ上限を超えた比較鋼（４１２、／１６
１ Ｂ ）はいずれも、ＢＨ量が極めて低かった。さら
ＫＯ量が上限を超えた鋼屑１４は、ＢＨ性は良好ではあ
ったけれども、Ｅ＃。
比較鋼（Ａｌｌ）は、ＢＨ量が小さかった。またＳおよ
びＮ量がそれぞれ上限を超えた比較鋼（４１２、／１６
１ Ｂ ）はいずれも、ＢＨ量が極めて低かった。さら
ＫＯ量が上限を超えた鋼屑１４は、ＢＨ性は良好ではあ
ったけれども、Ｅ＃。
ｒ値の劣化が著しかった。
なお鋼／Ｉ６１〜１０の発明鋼に、７．５％与歪後、１
００℃、８０分間の時効処理を施して測定したＡＩ値は
すべて２ ＜Ａ Ｉ ＜５ ｋｇｆ／ｍ−であった。
００℃、８０分間の時効処理を施して測定したＡＩ値は
すべて２ ＜Ａ Ｉ ＜５ ｋｇｆ／ｍ−であった。
（発明の効果）
この発明に従い、ＳおよびＮ量を制限すると共に、これ
らの量を考慮した上でＴｉ量を適正範囲に規制するとと
くよって、高いＢＨ性が深絞り性に併せて得られる。
らの量を考慮した上でＴｉ量を適正範囲に規制するとと
くよって、高いＢＨ性が深絞り性に併せて得られる。
第１図は、ＢＨ性に及ぼす鋼中Ｓ量およびＮ量の影響を
示したグラフ、 第２図は、ＢＨ性の測定要領を示す線図、第８図は、鋼
中の（Ｓ＋Ｎ）量と材質との関係を示すグラフである。
示したグラフ、 第２図は、ＢＨ性の測定要領を示す線図、第８図は、鋼
中の（Ｓ＋Ｎ）量と材質との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０００５〜０．０１５ｗｔ％、Ｓｉ：１．
０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１５ｗｔ％以下および Ａｌ：０．００５〜０．１００ｗｔ％ を含むほか、 Ｓ：０．００３ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００４ｗｔ％以下でかつ Ｓ＋Ｎ：０．００５ｗｔ％以下 の条件を満たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔｉ
（Ｔｉ＾＊）を、〔Ｃｗｔ％〕の１倍以上、４倍未満の
範囲において含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物
の組成になる、焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延
鋼板。 記 Ｔｉ＾＊（ｗｔ％）＝〔Ｔｉｗｔ％〕−４８／１４〔Ｎ
ｗｔ％〕−４８／３２〔Ｓｗｔ％〕２、Ｃ：０．０００
５〜０．０１５ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１５ｗｔ％以下および Ａｌ：０．００５〜０．１００ｗｔ％ を含むほか、 Ｓ：０．００３ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００４ｗｔ％以下でかつ Ｓ＋Ｎ：０．００５ｗｔ％以下 の条件を満たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔｉ
（Ｔｉ＾＊）を、〔Ｃｗｔ％〕の１倍以上、４倍未満の
範囲において含有し、さらに ０．０５ｗｔ％以下のＮｂおよび ０．００５０ｗｔ％以下のＢ のうち１種または２種を含有し、残部はＦｅおよび不可
避不純物の組成になる、焼付硬化性に富む遅時効性深絞
り用冷延鋼板。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60122807A JPS61281852A (ja) | 1985-06-07 | 1985-06-07 | 焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板 |
| CA000486656A CA1259827A (en) | 1984-07-17 | 1985-07-11 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| DE8585304993T DE3568192D1 (en) | 1984-07-17 | 1985-07-12 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| AU44885/85A AU560865B2 (en) | 1984-07-17 | 1985-07-12 | Cold rolled steel sheet for vehicle body |
| EP85304993A EP0171208B2 (en) | 1984-07-17 | 1985-07-12 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| US06/755,500 US4750952A (en) | 1984-07-17 | 1985-07-15 | Cold-rolled steel sheets |
| KR1019850005098A KR910002872B1 (ko) | 1984-07-17 | 1985-07-16 | 디이프 드로잉용 냉연 강판 및 그 제조방법 |
| CN 85106278 CN1012144B (zh) | 1985-06-07 | 1985-07-16 | 冷轧钢板的制造方法 |
| BR8503417A BR8503417A (pt) | 1984-07-17 | 1985-07-17 | Chapa fina de aco laminada a frio e processo para sua producao |
| US07/125,921 US4818299A (en) | 1984-07-17 | 1987-11-27 | Method of manufacturing cold-rolled steel sheets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60122807A JPS61281852A (ja) | 1985-06-07 | 1985-06-07 | 焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61281852A true JPS61281852A (ja) | 1986-12-12 |
Family
ID=14845120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60122807A Pending JPS61281852A (ja) | 1984-07-17 | 1985-06-07 | 焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61281852A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63247338A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-14 | Kawasaki Steel Corp | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| WO1990008202A1 (en) * | 1989-01-20 | 1990-07-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Production of seizing-hardenable steel sheet |
| WO1994000615A1 (en) * | 1992-06-22 | 1994-01-06 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel plate having excellent baking hardenability, non-cold-ageing characteristics and moldability, and molten zinc-plated cold-rolled steel plate and method of manufacturing the same |
| WO1994005823A1 (en) * | 1992-08-31 | 1994-03-17 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled sheet and hot-galvanized, cold-rolled sheet, both excellent in bake hardening, cold nonaging and forming properties, and process for producing the same |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
-
1985
- 1985-06-07 JP JP60122807A patent/JPS61281852A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS63247338A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-14 | Kawasaki Steel Corp | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| JPH0653913B2 (ja) * | 1987-04-01 | 1994-07-20 | 川崎製鉄株式会社 | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| WO1990008202A1 (en) * | 1989-01-20 | 1990-07-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Production of seizing-hardenable steel sheet |
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| GB2234985B (en) * | 1989-01-20 | 1993-04-07 | Sumitomo Metal Ind | Manufacturing method for bake-hardenable steel sheet |
| WO1994000615A1 (en) * | 1992-06-22 | 1994-01-06 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel plate having excellent baking hardenability, non-cold-ageing characteristics and moldability, and molten zinc-plated cold-rolled steel plate and method of manufacturing the same |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
| WO1994005823A1 (en) * | 1992-08-31 | 1994-03-17 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled sheet and hot-galvanized, cold-rolled sheet, both excellent in bake hardening, cold nonaging and forming properties, and process for producing the same |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
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