JPS61279653A - 耐摩耗性および耐食性に優れたＮｉ基複合材料およびその製造方法 - Google Patents
耐摩耗性および耐食性に優れたＮｉ基複合材料およびその製造方法Info
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- JPS61279653A JPS61279653A JP12106685A JP12106685A JPS61279653A JP S61279653 A JPS61279653 A JP S61279653A JP 12106685 A JP12106685 A JP 12106685A JP 12106685 A JP12106685 A JP 12106685A JP S61279653 A JPS61279653 A JP S61279653A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、原子力機器、水力発電プラント、水中ポンプ
などの潤滑油を導入することが困灘で、かつ耐食性を必
要とされる摩擦機構部材として好適な耐摩耗性および耐
食性に優れたＮｉ基基台合材 ：□□ 料お１びその製造方法９関する・
）１〔発明の背景〕 一般に機器を構成する構成部品間においては、機器の動
作とともに構成部品の大部分には必然的に摩擦が生じる
。この摩擦による摩耗の度合いに “１より
機器の寿命が左右されることは周知のとおりである。そ
して摩耗を決定づける主要因は、摩擦 １面
を形成する２面間の材料、雰囲気、接触荷重および相対
速度などであるが、この中で特に材料および雰囲気は摩
耗に著しく影響するもので１例えば水中摩擦機構部材と
しては、通常の構造用鋼では耐かじり摩耗および耐摩耗
性はもちろん、耐腐食性にも劣るので使用に耐えない、
また耐腐食性を考慮した場合、ステンレス鋼などを適用
することも考えられるが、これも耐摩耗性の点で問題が
ある。これらの理由から、水中摩擦機構部材としては一
部非鉄系材料が用いられているが、これらの材料は油潤
滑がなされてはじめて耐かじりおよび耐摩耗性を発揮す
るもので、油潤滑なしでは耐摩耗性を期待することはで
きない。
などの潤滑油を導入することが困灘で、かつ耐食性を必
要とされる摩擦機構部材として好適な耐摩耗性および耐
食性に優れたＮｉ基基台合材 ：□□ 料お１びその製造方法９関する・
）１〔発明の背景〕 一般に機器を構成する構成部品間においては、機器の動
作とともに構成部品の大部分には必然的に摩擦が生じる
。この摩擦による摩耗の度合いに “１より
機器の寿命が左右されることは周知のとおりである。そ
して摩耗を決定づける主要因は、摩擦 １面
を形成する２面間の材料、雰囲気、接触荷重および相対
速度などであるが、この中で特に材料および雰囲気は摩
耗に著しく影響するもので１例えば水中摩擦機構部材と
しては、通常の構造用鋼では耐かじり摩耗および耐摩耗
性はもちろん、耐腐食性にも劣るので使用に耐えない、
また耐腐食性を考慮した場合、ステンレス鋼などを適用
することも考えられるが、これも耐摩耗性の点で問題が
ある。これらの理由から、水中摩擦機構部材としては一
部非鉄系材料が用いられているが、これらの材料は油潤
滑がなされてはじめて耐かじりおよび耐摩耗性を発揮す
るもので、油潤滑なしでは耐摩耗性を期待することはで
きない。
前述の理由から、原子力機器、水力発電プラント、水中
ポンプなどの潤滑油を導入することが困難で、かつ耐食
性を必要とされる摩擦機構部材としても使用できる耐食
性および耐摩耗性にともに優れた新たな材料の開発が待
たれていた。
ポンプなどの潤滑油を導入することが困難で、かつ耐食
性を必要とされる摩擦機構部材としても使用できる耐食
性および耐摩耗性にともに優れた新たな材料の開発が待
たれていた。
本発明の目的は、耐摩耗性および耐食性にともに優れ、
特に無潤滑、水中雰囲気中でも優れた耐食性と耐摩耗性
を有するＮｉ基複合材料およびその製造方法を提供する
ことにある。
特に無潤滑、水中雰囲気中でも優れた耐食性と耐摩耗性
を有するＮｉ基複合材料およびその製造方法を提供する
ことにある。
本発明者らは、耐摩耗性および耐食性に優れた材料を鋭
意研究した結果、耐摩耗性効果を賦与する成分として極
めて硬度が高く、かつＮｉと高い濡れ性を有するＳｉＣ
を５〜３５％の量、また潤滑性効果を賦与する成分とし
て固体潤滑性を有する炭素を３〜１０％の量（いずれも
重量比）で耐食性の高いＮｉマトリックス中に分散させ
た複合材料とすることにより、前記目的の耐摩耗性と耐
食性を満足する材料が得られることを知見して完成され
たものである。またその複合材料を工業的に安定して得
る方法として、重量比で５〜３５％の量のＳｉＣ粉末と
、３〜１０％の量の炭素粉末をＮｉ粉末に加え均一に混
合したのち、３〜７ｔｏｎ／ａＪの圧力で圧粉成形体を
形成し、次いで該圧粉成形体を４００〜６００℃の温度
で予備焼結したのち、７〜９ｔｏｎ／ａ＃の圧力で再圧
成形し。
意研究した結果、耐摩耗性効果を賦与する成分として極
めて硬度が高く、かつＮｉと高い濡れ性を有するＳｉＣ
を５〜３５％の量、また潤滑性効果を賦与する成分とし
て固体潤滑性を有する炭素を３〜１０％の量（いずれも
重量比）で耐食性の高いＮｉマトリックス中に分散させ
た複合材料とすることにより、前記目的の耐摩耗性と耐
食性を満足する材料が得られることを知見して完成され
たものである。またその複合材料を工業的に安定して得
る方法として、重量比で５〜３５％の量のＳｉＣ粉末と
、３〜１０％の量の炭素粉末をＮｉ粉末に加え均一に混
合したのち、３〜７ｔｏｎ／ａＪの圧力で圧粉成形体を
形成し、次いで該圧粉成形体を４００〜６００℃の温度
で予備焼結したのち、７〜９ｔｏｎ／ａ＃の圧力で再圧
成形し。
その後８００〜９００℃の温度で焼結する方法を開発し
たものである。
たものである。
ここで１本発明の複合材料の組成を前述のとおり限定し
た理由を説明する。
た理由を説明する。
ＳｉＣ：
ＳｉＣは、耐摩耗性を賦与するため含有させるもので、
このＳｉＣはＮｉとの濡れ性が高く１強固な複合材料を
形成するが、本発明者らの実験結果によると、第２図お
よび第４図に示すとおり、５％より少ない場合は摩擦係
数が高くなり、耐かじりおよび耐摩耗性が劣り、また３
５％を超えると曲げ強さの低下が著しくなるため、Ｓｉ
Ｃの量は５〜３５％の範囲に収める必要があり、好まし
くはＳｉＣの量を５〜１５％の範囲とすることにより、
摩擦係数が低くかつ曲げ強度が特に高い、優れた複合材
料が得られる。
このＳｉＣはＮｉとの濡れ性が高く１強固な複合材料を
形成するが、本発明者らの実験結果によると、第２図お
よび第４図に示すとおり、５％より少ない場合は摩擦係
数が高くなり、耐かじりおよび耐摩耗性が劣り、また３
５％を超えると曲げ強さの低下が著しくなるため、Ｓｉ
Ｃの量は５〜３５％の範囲に収める必要があり、好まし
くはＳｉＣの量を５〜１５％の範囲とすることにより、
摩擦係数が低くかつ曲げ強度が特に高い、優れた複合材
料が得られる。
Ｃ：
炭素は、焼結の際熱分解することもなく固体潤滑材とし
て作用し、摩擦係数を低める効果を有するが、第３図お
よび第４図から明らかなように、３％より少ない範囲で
は摩擦係数の低下効果は顕 １゜著でなく、
耐かじりおよび耐摩擦性が劣り、また１０％を超えると
再び摩擦係数が上昇するほか、第４図に示すとおり１０
％を超えると曲げ強度の１”’￥ｔＬ＝＜ｆｔ：ｂ′″
＆’）！！Ｊ１３〜”°ゝ（７）［Ｈ。
て作用し、摩擦係数を低める効果を有するが、第３図お
よび第４図から明らかなように、３％より少ない範囲で
は摩擦係数の低下効果は顕 １゜著でなく、
耐かじりおよび耐摩擦性が劣り、また１０％を超えると
再び摩擦係数が上昇するほか、第４図に示すとおり１０
％を超えると曲げ強度の１”’￥ｔＬ＝＜ｆｔ：ｂ′″
＆’）！！Ｊ１３〜”°ゝ（７）［Ｈ。
囲にある必要がある。また、特に摩擦係数が低く、
１ト かつ曲げ強度が高い複合材料とするためには、炭
Ｉ素の量を３〜８％の範囲とすることが望ましい
。 １この炭素成分は、黒鉛粉末または炭
素繊維の形 し□６□３７、□う。
１次に、前述のとおりのＳｉ
Ｃ，ＣおよびＮｉか ：（Ｉ らなるＮｉ基複合材料の製造方法において、圧粉１カお
よ、□□１３おゎイ、。□ヵ。ええ ｉ”１・ １′″″″′１“′。−”１１° Ｕ、″″
Ｓ＠ｄ′″′１”″−°１°８″″′″ｔｒｉ！；Ｊ
Ｌ：’ａ、 １）、合したのち、３〜７ｔｏｎ／
ｃｍ２の圧力で圧粉成形と １１゜したのは
、次の予備焼結−再圧成形−焼結の製造 （
１′・ 工程と関連した相乗効果によるものであるが、成
′１ｉｊ。
１ト かつ曲げ強度が高い複合材料とするためには、炭
Ｉ素の量を３〜８％の範囲とすることが望ましい
。 １この炭素成分は、黒鉛粉末または炭
素繊維の形 し□６□３７、□う。
１次に、前述のとおりのＳｉ
Ｃ，ＣおよびＮｉか ：（Ｉ らなるＮｉ基複合材料の製造方法において、圧粉１カお
よ、□□１３おゎイ、。□ヵ。ええ ｉ”１・ １′″″″′１“′。−”１１° Ｕ、″″
Ｓ＠ｄ′″′１”″−°１°８″″′″ｔｒｉ！；Ｊ
Ｌ：’ａ、 １）、合したのち、３〜７ｔｏｎ／
ｃｍ２の圧力で圧粉成形と １１゜したのは
、次の予備焼結−再圧成形−焼結の製造 （
１′・ 工程と関連した相乗効果によるものであるが、成
′１ｉｊ。
形圧のみでいうならば、３ｔｏｎ／ａ＃以下の成形圧
Ｉｔではその後の製造工程において成形体に
割れが発 ［・１生したり、成形体形状が維
持できないものである。
Ｉｔではその後の製造工程において成形体に
割れが発 ［・１生したり、成形体形状が維
持できないものである。
また７ｔｏｎ／ｃｊ以上としても成形体の密度および強
度的な改善効果が大きく望めないからである。
度的な改善効果が大きく望めないからである。
次に予備焼結温度を４００〜６００℃としたのは、製造
工程における再圧成形および再焼結と関連するものであ
るが、４００℃以下ではその後の工程で再圧成形および
再焼結しても、密度および強度が低いためである。また
６００℃以上としても密度および強度的に顕著な改善効
果が見られないためである。
工程における再圧成形および再焼結と関連するものであ
るが、４００℃以下ではその後の工程で再圧成形および
再焼結しても、密度および強度が低いためである。また
６００℃以上としても密度および強度的に顕著な改善効
果が見られないためである。
予備焼結後の再圧成形圧力を７〜９ｔｏｎ／ａ＃とした
のは、再焼結温度と関係するが、 ７ｔｏｎ／ｃｄ以下
では同じく密度および強度が低いためであり、また９ｔ
ｏｎ／ａｄ としても大きな改善が望めないためである
。
のは、再焼結温度と関係するが、 ７ｔｏｎ／ｃｄ以下
では同じく密度および強度が低いためであり、また９ｔ
ｏｎ／ａｄ としても大きな改善が望めないためである
。
ここで、圧粉成形と焼結の間に前述のとおりの予備焼結
および再圧成形工程を入れた理由を説明すると、圧粉成
形体を直接本焼結した場合、焼結体密度が低く強度が低
くなるためと、焼結に際しての収縮が十数％と極めて大
きく、寸法にバラツキが生じるためである。
および再圧成形工程を入れた理由を説明すると、圧粉成
形体を直接本焼結した場合、焼結体密度が低く強度が低
くなるためと、焼結に際しての収縮が十数％と極めて大
きく、寸法にバラツキが生じるためである。
次に再焼結温度を８００〜９００℃としたのは、成形、
予備焼結、再圧成形した成形体において、８００℃以下
の温度では焼結体の密度および強度が低いためであり、
また９００℃以上の温度で焼成しても実質上強度的な改
善がないばかりでなく、強度的にはむしろ低下する傾向
にあるからである。
予備焼結、再圧成形した成形体において、８００℃以下
の温度では焼結体の密度および強度が低いためであり、
また９００℃以上の温度で焼成しても実質上強度的な改
善がないばかりでなく、強度的にはむしろ低下する傾向
にあるからである。
すなわち、８００〜９００℃の温度で再焼結すれば、３
０分程度で充分密度が高く強度の強い複合材料が得られ
るためである。
０分程度で充分密度が高く強度の強い複合材料が得られ
るためである。
なお、予備焼結および再焼結の際の雰囲気として、Ｎ２
ガスまたはＮＨ，分解ガスなどの中性雰囲気、Ｎ２ガス
またはＣＯガスなどの還元雰囲気、あるいは真空を用い
て酸化を防ぎつつ焼結することが好ましいことは当然の
ことである。
ガスまたはＮＨ，分解ガスなどの中性雰囲気、Ｎ２ガス
またはＣＯガスなどの還元雰囲気、あるいは真空を用い
て酸化を防ぎつつ焼結することが好ましいことは当然の
ことである。
本実施例に供した素材の化学組成を表１に示す。
表中、試料＆１〜Ｎα９は本発明で規定する要件を満足
するものであり、勲１０〜＆１３はＳｉＣまたはＣのい
ずれかが本発明で規定する範囲を外れた比較材であり、
また＆１４およびＨａ １５は市販材の５ＵＳ３０４お
よび純Ｎｉ材である。
するものであり、勲１０〜＆１３はＳｉＣまたはＣのい
ずれかが本発明で規定する範囲を外れた比較材であり、
また＆１４およびＨａ １５は市販材の５ＵＳ３０４お
よび純Ｎｉ材である。
表１ 供試料の化学成分
表１のＮＧ１〜勲１３に示す化学組成を有する素材粉末
を、Ｖ型混合機において３０分間混合したのち、６ｔｏ
ｎ／ｃｊの圧力で成形し、５００℃において予備焼結し
たのち、８ｔｏｎ／ａＪで再圧成形し、８７０℃で焼結
したものである。第１図は上記試料の耐かじり摩耗限界
面圧を求めたものである。
を、Ｖ型混合機において３０分間混合したのち、６ｔｏ
ｎ／ｃｊの圧力で成形し、５００℃において予備焼結し
たのち、８ｔｏｎ／ａＪで再圧成形し、８７０℃で焼結
したものである。第１図は上記試料の耐かじり摩耗限界
面圧を求めたものである。
摩擦条件は、相手機として５ＵＳ３０４材に窒化処理（
５５０℃Ｘ１５ｈｒ） したものを用い、雰囲気を水中
とし摩擦面圧を適宜変化させて行ったものである。この
結果から知られるように１発明材の耐かじり摩耗限界面
圧は他のものに比べて高く、ＳｉＣおよびＣ（黒鉛）が
発明組成範囲より少ないと、かじり限界面圧の低いこと
がわかる。
５５０℃Ｘ１５ｈｒ） したものを用い、雰囲気を水中
とし摩擦面圧を適宜変化させて行ったものである。この
結果から知られるように１発明材の耐かじり摩耗限界面
圧は他のものに比べて高く、ＳｉＣおよびＣ（黒鉛）が
発明組成範囲より少ないと、かじり限界面圧の低いこと
がわかる。
実施例２
第２図は、Ｃ：３％、ＮｉおよびＳｉＣと複合材におい
て、ＳｉＣ量を変化させた場合の摩擦係数を求めたもの
である。これらの組成材の製造法は実施例１の発明材と
同じである。また摩耗試験条件も同じである。
て、ＳｉＣ量を変化させた場合の摩擦係数を求めたもの
である。これらの組成材の製造法は実施例１の発明材と
同じである。また摩耗試験条件も同じである。
Ｃ，ＮｉおよびＳｉＣ複合材において、ＳｉＣ量と摩擦
係数との間には、ＳｉＣ量５％以上において摩擦係数は
ほぼ一定値に示しているのに対し、５％以下ではバラツ
キが大きく、かつ最大摩擦係数も大きくなり、耐摩耗性
評価の目安である摩擦係数が不安定であることがわかる
。第３図は、同じ＜Ｃ，ＮｉおよびＳｉＣ複合材におい
て、Ｃ量を変化させた場合の摩擦係数との関係を示した
ものである。Ｃ量と摩擦係数との間には、Ｃ量３％以上
において摩擦係数はほぼ一定値を示して安定しているが
、それ以下では平均的に摩擦係数は高く、Ｃ量が少ない
と耐摩耗性に対し不安定であることがわかる。
係数との間には、ＳｉＣ量５％以上において摩擦係数は
ほぼ一定値に示しているのに対し、５％以下ではバラツ
キが大きく、かつ最大摩擦係数も大きくなり、耐摩耗性
評価の目安である摩擦係数が不安定であることがわかる
。第３図は、同じ＜Ｃ，ＮｉおよびＳｉＣ複合材におい
て、Ｃ量を変化させた場合の摩擦係数との関係を示した
ものである。Ｃ量と摩擦係数との間には、Ｃ量３％以上
において摩擦係数はほぼ一定値を示して安定しているが
、それ以下では平均的に摩擦係数は高く、Ｃ量が少ない
と耐摩耗性に対し不安定であることがわかる。
実施例３
第４図は、第２図に示した試料と同じ試験片におけるＳ
ｉＣ量と曲げ強さの関係を示したものである。これから
明らかなように、ＳｉＣ量が多くなるにしたがって強度
は低下しているが、ＳｉＣ量３５％以上になると急激に
低くなり、好ましい状態ではないことがわかる。したが
って、これら複合材においては１強度的にみるとＳｉＣ
量は３５％以下がよいことがわかる。
ｉＣ量と曲げ強さの関係を示したものである。これから
明らかなように、ＳｉＣ量が多くなるにしたがって強度
は低下しているが、ＳｉＣ量３５％以上になると急激に
低くなり、好ましい状態ではないことがわかる。したが
って、これら複合材においては１強度的にみるとＳｉＣ
量は３５％以下がよいことがわかる。
第５図は、同じく第３図に示した試料と同じ試験片にお
けるＣ量と曲げ強度との関係を示したものである０曲げ
強度はＣ量が多くなるにしたがって低下するが、Ｃ量１
０％以上になると低下率が大きくなり、好ましい状態で
ないことがわかる。
けるＣ量と曲げ強度との関係を示したものである０曲げ
強度はＣ量が多くなるにしたがって低下するが、Ｃ量１
０％以上になると低下率が大きくなり、好ましい状態で
ないことがわかる。
以上のことよりＣ，ＮｉおよびＳｉＣからなる複合材に
おいて、ＣおよびＳｉＣの含有する最大限としては、Ｃ
： １０％およびＳｉＣ： ３５％がよいことがわかる
。
おいて、ＣおよびＳｉＣの含有する最大限としては、Ｃ
： １０％およびＳｉＣ： ３５％がよいことがわかる
。
実施例４
第６〜９図は、配合比としてＣ：３％、ＳｉＣ：１５％
および残Ｎｉ組成材について、その製造方法と特性につ
いて示したものである。第６図は以下の製造工程におい
て、成形→予備焼結（５００℃）→再圧成形（８ｔｏｎ
／ｄ）４焼結（８７０℃）において、成形工程を２〜１
ｏｔｏｎ／ｃｄに変化させ、強度および密度の関係を調
べたものである。
および残Ｎｉ組成材について、その製造方法と特性につ
いて示したものである。第６図は以下の製造工程におい
て、成形→予備焼結（５００℃）→再圧成形（８ｔｏｎ
／ｄ）４焼結（８７０℃）において、成形工程を２〜１
ｏｔｏｎ／ｃｄに変化させ、強度および密度の関係を調
べたものである。
これによると、成形圧力２ｔｏｎ／ｆｆｌではその後の
製造工程において成形体形状を維持できない、また７ｔ
ｂ 向上することが認められない。
製造工程において成形体形状を維持できない、また７ｔ
ｂ 向上することが認められない。
第７図は、成形（８ｔｏｎ／ａｔ） →予備焼結→再
圧成形（８ｔｏｎ／ ａＪ） −４焼結（８７０℃）
の製造工程において、予備焼結温度を２００〜７００℃
に変化させた場合の強度および密度の関係を示したもの
であるが、３００℃以下では強度のバラツキが大きく信
頼性に乏しく、また密度においても強度と同じことがい
える。また、４００℃以上では強度および密度ともに大
きな変化はないことがわかる。
圧成形（８ｔｏｎ／ ａＪ） −４焼結（８７０℃）
の製造工程において、予備焼結温度を２００〜７００℃
に変化させた場合の強度および密度の関係を示したもの
であるが、３００℃以下では強度のバラツキが大きく信
頼性に乏しく、また密度においても強度と同じことがい
える。また、４００℃以上では強度および密度ともに大
きな変化はないことがわかる。
第８図は、成形（ｅ ｔｃ＞ｎ／ ｃｒｌ ） →予
備焼結→（５００℃）→再圧成形→焼結（８７０℃）の
製造工程において、再圧成形圧力６ｔｏｎ／ａｄにおい
ては、 ７ｔｏｎ／ａｔ以上の再圧成形圧力に比べて強
度および密度ともに低い、また７ｔｏｎ／ａｔ以上の再
圧成形圧力では強度および密度ともにほぼ一定値を示す
ことがわかる。
備焼結→（５００℃）→再圧成形→焼結（８７０℃）の
製造工程において、再圧成形圧力６ｔｏｎ／ａｄにおい
ては、 ７ｔｏｎ／ａｔ以上の再圧成形圧力に比べて強
度および密度ともに低い、また７ｔｏｎ／ａｔ以上の再
圧成形圧力では強度および密度ともにほぼ一定値を示す
ことがわかる。
第９図は、成形（６ｔｏｎ／ ａＪ） ４予備焼結（
５００℃）→再圧成形（８ｔｏｎ／ｄ） →焼結の製
造工程において、焼結温度を７５０〜９５０℃に変化さ
せた場合の強度と密度との関係を示したものである。焼
結温度７５０’Ｃでは強度および密度ともに低い値を示
しているが、しかし８００℃になると強度および密度と
もに高い値を示し、これらの値は９００℃までほぼ同じ
値を示している。
５００℃）→再圧成形（８ｔｏｎ／ｄ） →焼結の製
造工程において、焼結温度を７５０〜９５０℃に変化さ
せた場合の強度と密度との関係を示したものである。焼
結温度７５０’Ｃでは強度および密度ともに低い値を示
しているが、しかし８００℃になると強度および密度と
もに高い値を示し、これらの値は９００℃までほぼ同じ
値を示している。
、ヵ１，９．。’ｃｉ、、□８ｏおよ、工、ゎ１ｏユ
）実施例５１１ くなることがわかる。
）実施例５１１ くなることがわかる。
表１のＮａｌ〜＆９の本発明で規定する要件を満
、４足する素材より作成した複合材を、３％食塩
水に ′１；ｉ よる塩水噴霧試験を５０時間行った結果、いずれ
；”； の複合材においても錆の発生は全く見られなかった。
）；〔発明の効果〕：・。
、４足する素材より作成した複合材を、３％食塩
水に ′１；ｉ よる塩水噴霧試験を５０時間行った結果、いずれ
；”； の複合材においても錆の発生は全く見られなかった。
）；〔発明の効果〕：・。
本発明は、前述のとおり、従来の材料では得ら
６ 、、。
６ 、、。
：１
れな７゛′Ｉ潤滑状態″ｃ′＋′［ｈ ｆ、ニー ｉｔ
摩耗性を有Ｌ 、 、。
摩耗性を有Ｌ 、 、。
かつ水中雰囲気でも優れた耐食性を有するＮｉ基
、・ミ２・ 複合材料を開発し、またそのＮｉ基複合材料を工
１１業的に安定して得ることのできる製造方法も
併せ ：１□て開発したものである。本発明
を潤滑油を導入することが困難で、かつ優れた耐食性を
要求される原子力機器、水力発電プラントあるいは水中
ポンプなどの摩擦機構部材に適用した場合の効果は極め
て大きいものといえる。
、・ミ２・ 複合材料を開発し、またそのＮｉ基複合材料を工
１１業的に安定して得ることのできる製造方法も
併せ ：１□て開発したものである。本発明
を潤滑油を導入することが困難で、かつ優れた耐食性を
要求される原子力機器、水力発電プラントあるいは水中
ポンプなどの摩擦機構部材に適用した場合の効果は極め
て大きいものといえる。
第１図は摩耗試験結果、第２図はＳｉＣ量と摩擦特性の
関係、第３図はＣ量と摩擦特性の関係。 第４図はＳｉＣ量と曲げ強さの関係、第５図はＣ量と曲
げ強さの関係、第６図は成形圧力と曲げ強さおよび密度
の関係、第７図は予備焼結温度と曲げ強さおよび密度の
関係、第８図は再圧成形圧力と曲げ強さおよび密度の関
係、第９図は焼結温度と曲げ強さおよび密度の関係を示
す図である。
関係、第３図はＣ量と摩擦特性の関係。 第４図はＳｉＣ量と曲げ強さの関係、第５図はＣ量と曲
げ強さの関係、第６図は成形圧力と曲げ強さおよび密度
の関係、第７図は予備焼結温度と曲げ強さおよび密度の
関係、第８図は再圧成形圧力と曲げ強さおよび密度の関
係、第９図は焼結温度と曲げ強さおよび密度の関係を示
す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量比で、ＳｉＣ：５〜３５％、Ｃ：３〜１０％お
よび残部実質的Ｎｉよりなる耐摩耗性および耐食性に優
れたＮｉ基複合材料。 ２、重量比で、ＳｉＣ：５〜１５％、Ｃ：３〜８％およ
び残部実質的にＮｉよりなることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の耐摩耗性および耐食性に優れたＮｉ
基複合材料。 ３、前記組成中のＣ成分が黒鉛であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の耐摩耗性および耐食性に優
れたＮｉ基複合材料。 ４、前記組成中のＣ成分が炭素繊維であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の耐摩耗性および耐食性
に優れたＮｉ基複合材料。 ５、重量比で、ＳｉＣの粉末５〜３５％、Ｃの粉末３〜
１０％およびＮｉの粉末５５〜９２％からなる混合粉末
を均一に混合したのち、３〜７ｔｏｎ／ｃｍ＾２の圧力
で圧粉成形体を形成し、次いで該成形体を４００〜６０
０℃の温度で予備焼結したのち、７〜９ｔｏｎ／ｃｍ＾
２の圧力で再圧成形し、８００〜９００℃の温度で再焼
結することを特徴とする耐摩耗性および耐食性に優れた
Ｎｉ基複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12106685A JPS61279653A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 耐摩耗性および耐食性に優れたＮｉ基複合材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12106685A JPS61279653A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 耐摩耗性および耐食性に優れたＮｉ基複合材料およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279653A true JPS61279653A (ja) | 1986-12-10 |
| JPH0310702B2 JPH0310702B2 (ja) | 1991-02-14 |
Family
ID=14801996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12106685A Granted JPS61279653A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 耐摩耗性および耐食性に優れたＮｉ基複合材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61279653A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104862531A (zh) * | 2015-06-05 | 2015-08-26 | 中国科学院上海应用物理研究所 | 纳米碳化硅颗粒增强镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件 |
| CN105397085A (zh) * | 2015-10-16 | 2016-03-16 | 中南大学 | 一种放电等离子烧结制备镍基粉末高温合金的方法 |
| CN114807724A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-29 | 北京工业大学 | 一种利用激光3d打印技术制备的耐磨复合材料及方法 |
-
1985
- 1985-06-04 JP JP12106685A patent/JPS61279653A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104862531A (zh) * | 2015-06-05 | 2015-08-26 | 中国科学院上海应用物理研究所 | 纳米碳化硅颗粒增强镍基复合材料及熔盐堆堆芯结构件 |
| CN105397085A (zh) * | 2015-10-16 | 2016-03-16 | 中南大学 | 一种放电等离子烧结制备镍基粉末高温合金的方法 |
| CN114807724A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-29 | 北京工业大学 | 一种利用激光3d打印技术制备的耐磨复合材料及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0310702B2 (ja) | 1991-02-14 |
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