JPS61279628A - 繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板の製造方法 - Google Patents
繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板の製造方法Info
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- JPS61279628A JPS61279628A JP11983885A JP11983885A JPS61279628A JP S61279628 A JPS61279628 A JP S61279628A JP 11983885 A JP11983885 A JP 11983885A JP 11983885 A JP11983885 A JP 11983885A JP S61279628 A JPS61279628 A JP S61279628A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
本発明は繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合を
金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板の製造方法に関する
ものである。
ものである。
従来、Ｎｉ４２重量％（以下「重量」を省略す６３、い
う、。＆ ＊６．’ｒ＞ ｋオ６４．□ｔ、−ａｓヶ
□゛ｈ６Ｆｅ−Ｎ□系合金板ユは８．２９％、。
う、。＆ ＊６．’ｒ＞ ｋオ６４．□ｔ、−ａｓヶ
□゛ｈ６Ｆｅ−Ｎ□系合金板ユは８．２９％、。
。、７％、 □残部Ｆｅを主成分とするコバー
ルに代表されるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板は優れた熱膨
張特性とガラス封着特性を有していることから、半導体
機器のり−ドフレームや各種真空管球のリード線等の封
着合金として用いられてきた。前記４２合金やコバール
が例えばリードフレームとして使用される場合には細幅
の薄片状素材からエツチングやスタンピングによりシリ
コン等のチップをのせるアイランド部と外部との接触を
保つためのリード部に形成され、そして、このリード部
の外端部（アウターリード部）は基板に接続するために
、その多くは曲げ加工を受ける。
ルに代表されるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板は優れた熱膨
張特性とガラス封着特性を有していることから、半導体
機器のり−ドフレームや各種真空管球のリード線等の封
着合金として用いられてきた。前記４２合金やコバール
が例えばリードフレームとして使用される場合には細幅
の薄片状素材からエツチングやスタンピングによりシリ
コン等のチップをのせるアイランド部と外部との接触を
保つためのリード部に形成され、そして、このリード部
の外端部（アウターリード部）は基板に接続するために
、その多くは曲げ加工を受ける。
しかも、近年半導体機器の小型化、大容量化のために、
リードフレームの多ピン化や封着部品の小型化が進んで
おり、曲げ性、特に繰り返し曲げ性の優れたＦｅ−Ｎｉ
系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃ。
リードフレームの多ピン化や封着部品の小型化が進んで
おり、曲げ性、特に繰り返し曲げ性の優れたＦｅ−Ｎｉ
系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃ。
系合金板が要求されている。
本発明者らはかかる点に鑑み、種々の研究を行なった結
果、前述の要求に対処し得る繰り返し曲げ性に優れたＦ
ｅ−Ｎｉ系合金板又はＦａ−Ｎｉ−Ｇｏ系合金板の製造
方法を開発したものであり。
果、前述の要求に対処し得る繰り返し曲げ性に優れたＦ
ｅ−Ｎｉ系合金板又はＦａ−Ｎｉ−Ｇｏ系合金板の製造
方法を開発したものであり。
重量％でＮｉ３８〜５５％、又はＮｉ２５〜３５％とＣ
ｏ１０〜２０％、残部Ｆｅ及び微量成分並びに不可避的
不純物からなるＦｅ−Ｎｉ系合金又はＦａ−Ｎｉ−Ｇｏ
系合金を最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延において６５
％以上の加工度で圧延し、次いで焼鈍後、最終冷間圧延
を施して、所定板厚とすることを特徴とする繰り返し曲
げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｇｏ
系合金板の製造方法及び重量％でＮｉ３８〜５５％又は
Ｎｉ２５〜３５％とＣｏ１０〜２０％、残部Ｆａ及び微
量成分並びに不可避的不純物からなるＦｅ−Ｎｉ系合金
又はＦｅ−Ｎｉ−Ｇｏ系合金を最終冷間圧延の直ぐ前の
冷間圧延において６５％以上の加工度で圧延し。
ｏ１０〜２０％、残部Ｆｅ及び微量成分並びに不可避的
不純物からなるＦｅ−Ｎｉ系合金又はＦａ−Ｎｉ−Ｇｏ
系合金を最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延において６５
％以上の加工度で圧延し、次いで焼鈍後、最終冷間圧延
を施して、所定板厚とすることを特徴とする繰り返し曲
げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｇｏ
系合金板の製造方法及び重量％でＮｉ３８〜５５％又は
Ｎｉ２５〜３５％とＣｏ１０〜２０％、残部Ｆａ及び微
量成分並びに不可避的不純物からなるＦｅ−Ｎｉ系合金
又はＦｅ−Ｎｉ−Ｇｏ系合金を最終冷間圧延の直ぐ前の
冷間圧延において６５％以上の加工度で圧延し。
次いで焼鈍で結晶粒度を結晶粒度番号９．０以上にした
後、最終冷間圧延を施し、所定板厚とすることを特徴と
する繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦ
ａ−Ｎｉ−Ｇｏ系合金板の製造方法に関する。−。
後、最終冷間圧延を施し、所定板厚とすることを特徴と
する繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦ
ａ−Ｎｉ−Ｇｏ系合金板の製造方法に関する。−。
〔発明の詳細な説明〕
１本発明において、合金の組成範囲をＮｉ３８
〜５５％又はＮｉ２５〜３５％と００１０〜２０％。
１本発明において、合金の組成範囲をＮｉ３８
〜５５％又はＮｉ２５〜３５％と００１０〜２０％。
残部Ｆｅ及び微量元素並びに不可避的不純物とするもの
であるが、Ｎｉ又はＮｉとＣｏが上記の組成範囲外では
ガラス、セラミックスとの熱膨張係数 しが
不一致となるため、リードフレーム材をはじめ
］とする封着材料としての実用性がなくなり、ま
た靭性も低下するので適当でない、また、微量成分とし
ては脱酸剤としてＳｉ、ＡＩを０．５％以下。
であるが、Ｎｉ又はＮｉとＣｏが上記の組成範囲外では
ガラス、セラミックスとの熱膨張係数 しが
不一致となるため、リードフレーム材をはじめ
］とする封着材料としての実用性がなくなり、ま
た靭性も低下するので適当でない、また、微量成分とし
ては脱酸剤としてＳｉ、ＡＩを０．５％以下。
脱酸と加工性改善のためＭｎを２．０％以下含有させる
ことができる。さらに、不可避的不純物としてＣ１，０
％以下、Ｏ，Ｓ、Ｎ、Ｐが０．１％以下含まれる。また
上記以外にＦｅ−Ｎｉ系合金においては軟質ガラスとの
封着性を高めるためＣｒｌＯ％以下含有させることがで
きる。
ことができる。さらに、不可避的不純物としてＣ１，０
％以下、Ｏ，Ｓ、Ｎ、Ｐが０．１％以下含まれる。また
上記以外にＦｅ−Ｎｉ系合金においては軟質ガラスとの
封着性を高めるためＣｒｌＯ％以下含有させることがで
きる。
この発明の製造方法においては、前述の組成範囲の合金
を圧延と焼鈍を繰り返して所定板厚にするが、所定板厚
への最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延の加工度（以後、
前加工度と称する）を６５％以上とする。この前加工度
を６５％以上とすることにより、所定板厚での特性、特
に繰り返し曲げ性が著しく改善される。この改善効果は
前加工度が６５％以上でかつより高いほど繰り返し曲げ
性の効果が増大する。
を圧延と焼鈍を繰り返して所定板厚にするが、所定板厚
への最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延の加工度（以後、
前加工度と称する）を６５％以上とする。この前加工度
を６５％以上とすることにより、所定板厚での特性、特
に繰り返し曲げ性が著しく改善される。この改善効果は
前加工度が６５％以上でかつより高いほど繰り返し曲げ
性の効果が増大する。
さらに、最終冷間圧延前の焼鈍において、結晶粒度を粒
度番号で９．０以上とすることにより。
度番号で９．０以上とすることにより。
引張強さを向上させることができる。この焼鈍は
ｉ］ ９００℃〜１２００℃の範囲で１０ｓｅｃ〜１０ｍ１ｎ
Ｉ又はｅｏｏ℃〜８００℃の範囲で３０
ｗｉｎ 〜３ ｈｒの条件で実施する。
ｌ結晶粒度が９．０より
小さい場合には１本発明 共（： の加工度の冷間圧延によって引張強さがやや低下
；：するが、前記のように結晶粒度を９．０以上
とす １１・ ることにより、繰り返し曲げ性を良好に維持した
ａまま、引張強さを向上させることができるため
、 看。
ｉ］ ９００℃〜１２００℃の範囲で１０ｓｅｃ〜１０ｍ１ｎ
Ｉ又はｅｏｏ℃〜８００℃の範囲で３０
ｗｉｎ 〜３ ｈｒの条件で実施する。
ｌ結晶粒度が９．０より
小さい場合には１本発明 共（： の加工度の冷間圧延によって引張強さがやや低下
；：するが、前記のように結晶粒度を９．０以上
とす １１・ ることにより、繰り返し曲げ性を良好に維持した
ａまま、引張強さを向上させることができるため
、 看。
繰り返し曲げ性の改善されたリードフレーム材をはじめ
とするすぐれた封着材料の供給が可能とな
ｊった、・１ １： なお、所定板厚までの最終冷間圧延後、残留路
。
とするすぐれた封着材料の供給が可能とな
ｊった、・１ １： なお、所定板厚までの最終冷間圧延後、残留路
。
１（・。
力除去のために歪取り焼鈍を行なってもよく、こ
Ｉｔ：れは本発明の方法に含まれるものである。
Ｉｔ：れは本発明の方法に含まれるものである。
ｌ□゛：・１
次に１本発明の実施例を示す。
〔実施例１〕ｌ
Ｎｉ４１．５６％微量元素Ｓｉ０．２４％、Ａｌ
＋１１′ ０．０１％、Ｍｎ０．５１％および不可避的不純物Ｃ０
，０１５％、ＯＯ，００３６％、Ｓ Ｏ，００１％、
Ｎ Ｏ，００４６％、Ｐ Ｏ，０１２％、残部Ｆｅよ
りなる組成のＦｅ−Ｎｉ合金塊を熱間圧延した後、最終
冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延を第１表に示す加工度（前
加工度）で行なった。この冷間圧延後。
＋１１′ ０．０１％、Ｍｎ０．５１％および不可避的不純物Ｃ０
，０１５％、ＯＯ，００３６％、Ｓ Ｏ，００１％、
Ｎ Ｏ，００４６％、Ｐ Ｏ，０１２％、残部Ｆｅよ
りなる組成のＦｅ−Ｎｉ合金塊を熱間圧延した後、最終
冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延を第１表に示す加工度（前
加工度）で行なった。この冷間圧延後。
各供試材の結晶粒度番号が８．５または９．５になるよ
う１０００℃、１８０ｓｅｃと１０００℃、１２０ｓｅ
ｃの焼鈍を行なった。この焼鈍後の各供試材をさらに板
厚０．２５■■まで冷間圧延（最終冷間圧延）した後、
８００℃、３００ｓｅｃの歪取り焼鈍を行なった。
う１０００℃、１８０ｓｅｃと１０００℃、１２０ｓｅ
ｃの焼鈍を行なった。この焼鈍後の各供試材をさらに板
厚０．２５■■まで冷間圧延（最終冷間圧延）した後、
８００℃、３００ｓｅｃの歪取り焼鈍を行なった。
繰り返し曲げ性は曲げ半径を０．２５ｇａｍの９０＠片
振り曲げ試験を行ない、破断までの曲げ回数を測定する
ことにより評価した。その結果を第１表に示す、また、
第１表には各供試材の引張強さも併記した。
振り曲げ試験を行ない、破断までの曲げ回数を測定する
ことにより評価した。その結果を第１表に示す、また、
第１表には各供試材の引張強さも併記した。
本発明の試料１〜１０は比較例の試料１１〜１４に比べ
著しく繰り返し曲げ性が向上している。そして、この繰
り返し曲げ回数の増加は加工度が高くなるほど上昇して
いることがわかる。なお１本発明の最終冷間圧延前の結
晶粒度が９．０以上の試料６〜１０は結晶粒度が９．０
より少ない試料１〜５に比べ繰り返し曲げ性が上昇して
いるにもかかわらず、引張強さも著しい向上が認められ
る。
著しく繰り返し曲げ性が向上している。そして、この繰
り返し曲げ回数の増加は加工度が高くなるほど上昇して
いることがわかる。なお１本発明の最終冷間圧延前の結
晶粒度が９．０以上の試料６〜１０は結晶粒度が９．０
より少ない試料１〜５に比べ繰り返し曲げ性が上昇して
いるにもかかわらず、引張強さも著しい向上が認められ
る。
第１表
〔実施例２〕
Ｎｉ２９．０４％、Ｃｏ１６．１５％、微量元素Ｍｎ０
．４９％、Ｓｉ０．０９％、Ａ ｌ Ｏ，０１％および
不可避的不純物ＣＯ，００６％、ＯＯ，００４６％。
．４９％、Ｓｉ０．０９％、Ａ ｌ Ｏ，０１％および
不可避的不純物ＣＯ，００６％、ＯＯ，００４６％。
Ｓ Ｏ，００６％、Ｎ Ｏ，００２６％、Ｐ Ｏ，
００，５％残部Ｆｅよりなる組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｇｏ合
金塊を熱間圧延した後、最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧
延を第２表に示す加工度（前加工度）で行なった。
００，５％残部Ｆｅよりなる組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｇｏ合
金塊を熱間圧延した後、最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧
延を第２表に示す加工度（前加工度）で行なった。
この冷間圧延後、各供試材の結晶粒度番号が８．５また
は９．５になるよう１０５０℃、１５０ｓｅｃおよび１
０５０℃、１００ｓｅｃの焼鈍を行なった。この焼鈍後
の各供試材をさらに板厚０．１５１１１１まで冷間圧延
した後、８５０℃、１８０ｓｅｃの歪取り焼鈍を行なっ
た。 繰り返し曲げ性は曲げ半径０．１５ｍｍ９０°片
張り曲げ試験を行ない破断までの曲げ回数を測定するこ
とにより評価した。
は９．５になるよう１０５０℃、１５０ｓｅｃおよび１
０５０℃、１００ｓｅｃの焼鈍を行なった。この焼鈍後
の各供試材をさらに板厚０．１５１１１１まで冷間圧延
した後、８５０℃、１８０ｓｅｃの歪取り焼鈍を行なっ
た。 繰り返し曲げ性は曲げ半径０．１５ｍｍ９０°片
張り曲げ試験を行ない破断までの曲げ回数を測定するこ
とにより評価した。
その結果を第２表に示す。また、この第２表には各供試
材の引張強さも併記した。
材の引張強さも併記した。
実施例１と同様に本発明の試料１〜１０は比較例の試料
１１〜．１４に比べ著しく繰り返し曲げ性が向上してい
る。そして、この繰り返し曲げ回数の増加は加工度が高
くなるほど上昇していることがわかる。なお、本発明の
最終冷間圧延前の結晶粒度が９．０以上の試料６〜１０
は、結晶粒度が９．０より小さい試料１〜５に比べ、繰
り返し曲げ性が上昇しているにもかかわらず引張り強さ
も著しい向上が認められる。
１１〜．１４に比べ著しく繰り返し曲げ性が向上してい
る。そして、この繰り返し曲げ回数の増加は加工度が高
くなるほど上昇していることがわかる。なお、本発明の
最終冷間圧延前の結晶粒度が９．０以上の試料６〜１０
は、結晶粒度が９．０より小さい試料１〜５に比べ、繰
り返し曲げ性が上昇しているにもかかわらず引張り強さ
も著しい向上が認められる。
第２表
〔効果〕
以上、本発明はＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦ ｅ −Ｎ
１−Ｃｏ系合金板の繰り返し曲げ性を著しく向上させる
ことができ、また必要に応じて結晶粒度を調整すること
により引張り強度も増大させることができる優れた方法
であり、リードフレーム材、リード線等に好適な材料を
提供することができる。
１−Ｃｏ系合金板の繰り返し曲げ性を著しく向上させる
ことができ、また必要に応じて結晶粒度を調整すること
により引張り強度も増大させることができる優れた方法
であり、リードフレーム材、リード線等に好適な材料を
提供することができる。
Claims (2)
- （１）重量％でＮｉ３８〜５５％、又はＮｉ２５〜３５
％とＣｏ１０〜２０％、残部Ｆｅ及び微量成分並びに不
可避的不純物からなるＦｅ−Ｎｉ系合金又はＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｏ系合金を最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延におい
て６５％以上の加工度で圧延し、次いで焼鈍後、最終冷
間圧延を施して、所定板厚とすることを特徴とする繰り
返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｏ系合金板の製造方法。 - （２）重量％でＮｉ３８〜５５％、又はＮｉ２５〜３５
％とＣｏ１０〜２０％、残部Ｆｅ及び微量成分並びに不
可避的不純物からなるＦｅ−Ｎｉ系合金又はＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｏ系合金を最終冷間圧延の直ぐ前の冷間圧延におい
て６５％以上の加工度で圧延し、次いで焼鈍で結晶粒度
を結晶粒度番号９．０以上にした後、最終冷間圧延を施
して、所定板厚とすることを特徴とする繰り返し曲げ性
に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合
金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11983885A JPS61279628A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11983885A JPS61279628A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279628A true JPS61279628A (ja) | 1986-12-10 |
Family
ID=14771506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11983885A Pending JPS61279628A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 繰り返し曲げ性に優れたＦｅ−Ｎｉ系合金板又はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61279628A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365052A (ja) * | 1986-09-08 | 1988-03-23 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ |
| JPH04160112A (ja) * | 1990-10-23 | 1992-06-03 | Nikko Kyodo Co Ltd | リードフレーム材の製造方法 |
| WO1993012263A1 (en) * | 1991-12-13 | 1993-06-24 | Nkk Corporation | High-strength thin plate of iron-nickel-cobalt alloy excellent in corrosion resistance, repeated bending behavior and etchability, and production thereof |
| US5792286A (en) * | 1991-12-13 | 1998-08-11 | Nkk Corporation | High-strength thin plate of iron-nickel-cobalt alloy excellent in corrosion resisitance, repeated bending behavior and etchability, and production thereof |
| JP2010229532A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-14 | Dowa Metaltech Kk | リードフレーム用Ｆｅ−Ｎｉ系合金材料およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-06-04 JP JP11983885A patent/JPS61279628A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365052A (ja) * | 1986-09-08 | 1988-03-23 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ |
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