JPS61247391A - メチルメルカプタンの製造方法 - Google Patents
メチルメルカプタンの製造方法Info
- Publication number
- JPS61247391A JPS61247391A JP60086222A JP8622285A JPS61247391A JP S61247391 A JPS61247391 A JP S61247391A JP 60086222 A JP60086222 A JP 60086222A JP 8622285 A JP8622285 A JP 8622285A JP S61247391 A JPS61247391 A JP S61247391A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- methyl mercaptan
- reaction
- biological reaction
- contained
- anaerobic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y02W10/12—
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、メチルメルカプタンを安価に製造する方法に
関するものである。
関するものである。
今日のメチルメルカプタンの需要は、合成工業原料とし
ての使用量の増大に伴って飛躍的に増大している。一方
、メチルメルカプタンの生産量は、硫化水素とメタノー
ル等のメチル基供与体を原料としていたため、その生産
コスト上の問題を有し微増にとどまっている。
ての使用量の増大に伴って飛躍的に増大している。一方
、メチルメルカプタンの生産量は、硫化水素とメタノー
ル等のメチル基供与体を原料としていたため、その生産
コスト上の問題を有し微増にとどまっている。
上述の理由により、メチルメルカプタンは世界的な品不
足を招いているだけでなく、商品価格の高騰によって、
合成工業最終製品の価格上昇をもたらしている。
足を招いているだけでなく、商品価格の高騰によって、
合成工業最終製品の価格上昇をもたらしている。
本発明は、このような問題点を解決するため、木材チッ
プその他のセルロース繊維等のバルブ製造工程から排出
される木蓋蒸気凝縮水、アキュムレータ凝縮水、エバポ
レータ凝縮水、テルペン冷却凝縮水等の蒸気凝縮水や回
収テルペン油中に含まれる二硫化メチル（ジメチルジサ
ルファイド、以下ＤＭＤＳと略称する）を利用し、メチ
ルメルカプタン（以下ＭＭと略称する）を安価にかつ操
作容易に製造することができる新規な製造方法を提供し
ようとするものである。
プその他のセルロース繊維等のバルブ製造工程から排出
される木蓋蒸気凝縮水、アキュムレータ凝縮水、エバポ
レータ凝縮水、テルペン冷却凝縮水等の蒸気凝縮水や回
収テルペン油中に含まれる二硫化メチル（ジメチルジサ
ルファイド、以下ＤＭＤＳと略称する）を利用し、メチ
ルメルカプタン（以下ＭＭと略称する）を安価にかつ操
作容易に製造することができる新規な製造方法を提供し
ようとするものである。
本発明は、木材チップその他のセルロース繊維等のバル
ブ製造工程より排出される木蓋蒸気凝縮水、アキュムレ
ータ凝縮水、エバポレータ凝縮水、テルペン冷却凝縮水
等の蒸気凝縮水や回収テルペン油中に含まれるＤＭＤＳ
を、嫌気性混合微生物によって嫌気条件下で生物学的反
応を行わしめてＭＭに分解させると共に、発生するガス
を該反応系に循環散気することによってＭＭを反応液よ
りストリッピングし、該ガス循環経路途中においてアル
カリスクラッピングを行ってスクラッピング液中にＭＭ
を吸収して回収することを特徴とするＭＭの製造方法で
ある。
ブ製造工程より排出される木蓋蒸気凝縮水、アキュムレ
ータ凝縮水、エバポレータ凝縮水、テルペン冷却凝縮水
等の蒸気凝縮水や回収テルペン油中に含まれるＤＭＤＳ
を、嫌気性混合微生物によって嫌気条件下で生物学的反
応を行わしめてＭＭに分解させると共に、発生するガス
を該反応系に循環散気することによってＭＭを反応液よ
りストリッピングし、該ガス循環経路途中においてアル
カリスクラッピングを行ってスクラッピング液中にＭＭ
を吸収して回収することを特徴とするＭＭの製造方法で
ある。
本発明の作用につき、本発明に至った研究経緯と共に以
下に詳細に説明する。
下に詳細に説明する。
バルブ、工場内の汚泥貯留ピット底部より採取した黒色
汚泥を種菌として、これをバイアルビンに入れ、還元銅
カラムを通してＯｔを除去したＮ２ガスでパージして嫌
気条件を与えた後密封し、これに濃度として７００■／
ｌとなるように二硫化メチルをマイクロシリンジで注入
した後５０℃でインキュベートしたところ、バイアルビ
ン内のヘッドスペースに次第にＭＭが集積してゆくのが
認められた。７日後までのバイアルビン内液中の間濃度
およびＤＭＤＳ濃度の変化を調べたところ、第１図に示
したような結果を得た。
汚泥を種菌として、これをバイアルビンに入れ、還元銅
カラムを通してＯｔを除去したＮ２ガスでパージして嫌
気条件を与えた後密封し、これに濃度として７００■／
ｌとなるように二硫化メチルをマイクロシリンジで注入
した後５０℃でインキュベートしたところ、バイアルビ
ン内のヘッドスペースに次第にＭＭが集積してゆくのが
認められた。７日後までのバイアルビン内液中の間濃度
およびＤＭＤＳ濃度の変化を調べたところ、第１図に示
したような結果を得た。
この第１図に示されているように、ＤＭＤＳはほぼ全量
がＭＭに転換されており、種菌として用いた黒色汚泥は
ＤＭＤＳをＭ’Ｍに生物分解することを知り得た。この
黒色汚泥の面相を調べた結果、硫酸還元菌、メタン菌お
よびセルロース分解菌の存在が確認された。しかし、こ
れらの菌をそれぞれ単離培養して純菌化した後、同様に
バイアル試験を行って各国のＤＭＤＳのＭＭへの転換能
を調べたところ、いずれにおいてもＤＭＤＳは分解され
ずに残留した。これらの研究結果より、ＤＭＤＳの分解
は一種の菌による作用ではなく、二種以上の菌の共生作
用によってなされることが明らかとなった。
がＭＭに転換されており、種菌として用いた黒色汚泥は
ＤＭＤＳをＭ’Ｍに生物分解することを知り得た。この
黒色汚泥の面相を調べた結果、硫酸還元菌、メタン菌お
よびセルロース分解菌の存在が確認された。しかし、こ
れらの菌をそれぞれ単離培養して純菌化した後、同様に
バイアル試験を行って各国のＤＭＤＳのＭＭへの転換能
を調べたところ、いずれにおいてもＤＭＤＳは分解され
ずに残留した。これらの研究結果より、ＤＭＤＳの分解
は一種の菌による作用ではなく、二種以上の菌の共生作
用によってなされることが明らかとなった。
このように、嫌気性混合微生物はＤＭＤＳのＭＭへの転
換活性があり、前述したバルブ工場内の汚泥貯留ピット
底部の黒色汚泥以外にも、（１）下水汚泥の中温嫌気性
消化槽より得た消化汚泥を２５℃〜４０℃でインキュベ
ートした場合、（２）下水汚泥の高温嫌気性消化槽より
得た消化汚泥を４５℃〜７０℃でインキュベートした場
合、 （３）し尿の中温嫌気性消化槽より得た消化汚泥
を２５℃〜４０℃でインキュベートした場合、（４）バ
ルブ工場廃液の高温嫌気性処理において得たメタン発酵
槽混合液を４５℃〜７０℃でインキュベートした場合、
（５）食品工場廃水の中温嫌気性処理において得たメタ
ン発酵槽混合液を２５℃〜４０℃でインキュベートした
場合に認められた。したがって、通常メタン発酵を行っ
ている場にある混合微生物のほとんどが、ＤＭＤＳをＭ
Ｍに生物転換するための種菌として利用できることが判
明した。
換活性があり、前述したバルブ工場内の汚泥貯留ピット
底部の黒色汚泥以外にも、（１）下水汚泥の中温嫌気性
消化槽より得た消化汚泥を２５℃〜４０℃でインキュベ
ートした場合、（２）下水汚泥の高温嫌気性消化槽より
得た消化汚泥を４５℃〜７０℃でインキュベートした場
合、 （３）し尿の中温嫌気性消化槽より得た消化汚泥
を２５℃〜４０℃でインキュベートした場合、（４）バ
ルブ工場廃液の高温嫌気性処理において得たメタン発酵
槽混合液を４５℃〜７０℃でインキュベートした場合、
（５）食品工場廃水の中温嫌気性処理において得たメタ
ン発酵槽混合液を２５℃〜４０℃でインキュベートした
場合に認められた。したがって、通常メタン発酵を行っ
ている場にある混合微生物のほとんどが、ＤＭＤＳをＭ
Ｍに生物転換するための種菌として利用できることが判
明した。
次に、バルブ製造工程より排出される多重効用缶エバポ
レータ凝縮水を用いて、この蒸気凝縮水中に含まれるＤ
ＭＤＳの上記混合微生物種菌による分解特性を調べた結
果を第２図に示した。実験方法は、前述の試薬ＤＭＤＳ
をＭＭに転換させた場合と同様に、バイアルビンにクラ
フトバルブ工場の黒液濃縮用エバポレータからの蒸気凝
縮水を入れ、それに下水汚泥の高温消化汚泥を種菌とし
て加えて、同様に嫌気条件を与えた後５５℃でインキュ
ベートしたところ、試薬ＤＭＤＳを投与した場合と同様
にこの蒸気凝縮水中のＤＭＤＳは間にほぼ全量転換され
ることが判明した。この際、この蒸気凝縮水に極く微量
の鉄塩、コバルト塩、銅塩、リン酸カリウム塩類、尿素
またはアンモニア水を加えて、嫌気性混合微生物の栄養
要求を満たした。
レータ凝縮水を用いて、この蒸気凝縮水中に含まれるＤ
ＭＤＳの上記混合微生物種菌による分解特性を調べた結
果を第２図に示した。実験方法は、前述の試薬ＤＭＤＳ
をＭＭに転換させた場合と同様に、バイアルビンにクラ
フトバルブ工場の黒液濃縮用エバポレータからの蒸気凝
縮水を入れ、それに下水汚泥の高温消化汚泥を種菌とし
て加えて、同様に嫌気条件を与えた後５５℃でインキュ
ベートしたところ、試薬ＤＭＤＳを投与した場合と同様
にこの蒸気凝縮水中のＤＭＤＳは間にほぼ全量転換され
ることが判明した。この際、この蒸気凝縮水に極く微量
の鉄塩、コバルト塩、銅塩、リン酸カリウム塩類、尿素
またはアンモニア水を加えて、嫌気性混合微生物の栄養
要求を満たした。
また、上記と同様に試験を、クラフトパルプ製造工程で
排出される木釜蒸気ブロー′ａ縮水、テルペン油冷却時
の蒸気凝縮水についても行ったが、いずれもこれらの中
のＤＭＤＳはＭＭに分解されることが明らかとなった。
排出される木釜蒸気ブロー′ａ縮水、テルペン油冷却時
の蒸気凝縮水についても行ったが、いずれもこれらの中
のＤＭＤＳはＭＭに分解されることが明らかとなった。
クラフトパルプ製造工程から排出される以外にも、亜硫
酸パルプ、溶解パルプ、メカニカルパルプ、ケミグラウ
ンドパルプ、セミケミカルパルプ等の各パルプ製造工程
からの同様な蒸気凝縮水に含まれるＤＭＤＳを、嫌気性
混合微生物によって安定してＭＭに生物転換することが
可能であった。さらに、これらの蒸気凝縮水だけでなく
、一定量（例えば全液量の１７５）以上の水を加えたパ
ルプ製造工程で回収されるテルペン油も、これに含まれ
るＤＭＤＳは同じく嫌気性混合微生物によってＭＭに転
換されることが判明した。
酸パルプ、溶解パルプ、メカニカルパルプ、ケミグラウ
ンドパルプ、セミケミカルパルプ等の各パルプ製造工程
からの同様な蒸気凝縮水に含まれるＤＭＤＳを、嫌気性
混合微生物によって安定してＭＭに生物転換することが
可能であった。さらに、これらの蒸気凝縮水だけでなく
、一定量（例えば全液量の１７５）以上の水を加えたパ
ルプ製造工程で回収されるテルペン油も、これに含まれ
るＤＭＤＳは同じく嫌気性混合微生物によってＭＭに転
換されることが判明した。
次に、このようなパルプ製造工程より排出される蒸気凝
縮水を嫌気性混合微生物反応槽によって連続的に生物反
応させるに当たって、最適反応条件を選定するために行
った研究経緯について説明する。供試した蒸気凝縮水は
、クラフトパルプ製造工程の黒液濃縮用エバポレータか
らのものである。これに前記金属塩、尿素等を微量添加
し、発生ガスの、循環散気によって行うガス攪拌式嫌気
性生物反応器に連続的に供給する（反応器内液滞留時間
０．５日〜２．０日）と共に、この生物反応器の後段に
菌体回収用沈殿槽を設けて、回収菌体を生物反応器に戻
すようにしながら連続生物反応を行わせた。得られた実
験結果（定常状態となった後の平均値）を、最適反応温
度に関する研究については第３図に、最適反応液ｐ）Ｉ
については第４図に示した。これらの第３図および第４
図に示されているように、生物反応時の単位乾燥菌体量
当たりのＤＭＤＳ分解活性は、反応液の温度は２５℃〜
７０℃、そのｐＨは５．０〜７．７の範囲が良好であっ
た。
縮水を嫌気性混合微生物反応槽によって連続的に生物反
応させるに当たって、最適反応条件を選定するために行
った研究経緯について説明する。供試した蒸気凝縮水は
、クラフトパルプ製造工程の黒液濃縮用エバポレータか
らのものである。これに前記金属塩、尿素等を微量添加
し、発生ガスの、循環散気によって行うガス攪拌式嫌気
性生物反応器に連続的に供給する（反応器内液滞留時間
０．５日〜２．０日）と共に、この生物反応器の後段に
菌体回収用沈殿槽を設けて、回収菌体を生物反応器に戻
すようにしながら連続生物反応を行わせた。得られた実
験結果（定常状態となった後の平均値）を、最適反応温
度に関する研究については第３図に、最適反応液ｐ）Ｉ
については第４図に示した。これらの第３図および第４
図に示されているように、生物反応時の単位乾燥菌体量
当たりのＤＭＤＳ分解活性は、反応液の温度は２５℃〜
７０℃、そのｐＨは５．０〜７．７の範囲が良好であっ
た。
これらの第３図および第４図に示されている結果は、い
ずれも攪拌用ガス循環流路の途中に苛性ソーダまたは生
石灰等のアルカリによるガススクラソバーを設け、嫌気
性生物反応器内の液中ＭＭ濃度およびＨｔ Ｓ濃度をガ
ス循環に伴うストリッピングによって各々１５■／Ｅ以
下および４０■／ｌ以下になるように抑制した場合に２
いてのものである。このようなガスストリフピングおよ
びアルカリスクラッピングを行わず、単なる機械的な攪
拌によって反応器内を混合攪拌した場合の嫌気性生物反
応器によるＤＭＤＳの分解特性およびそれに付随する反
応液中のＭＭ濃度、Ｈ、Ｓ 濃度と、これと同一温度、
同−ｐＨで運転し上記ガスストリッピング（ガス攪拌）
とアルカリスクラッピングによって生成ＭＭおよびＨｉ
ｓを吸収除去した反応器の場合のそれらとを比較したの
が表−１である。
ずれも攪拌用ガス循環流路の途中に苛性ソーダまたは生
石灰等のアルカリによるガススクラソバーを設け、嫌気
性生物反応器内の液中ＭＭ濃度およびＨｔ Ｓ濃度をガ
ス循環に伴うストリッピングによって各々１５■／Ｅ以
下および４０■／ｌ以下になるように抑制した場合に２
いてのものである。このようなガスストリフピングおよ
びアルカリスクラッピングを行わず、単なる機械的な攪
拌によって反応器内を混合攪拌した場合の嫌気性生物反
応器によるＤＭＤＳの分解特性およびそれに付随する反
応液中のＭＭ濃度、Ｈ、Ｓ 濃度と、これと同一温度、
同−ｐＨで運転し上記ガスストリッピング（ガス攪拌）
とアルカリスクラッピングによって生成ＭＭおよびＨｉ
ｓを吸収除去した反応器の場合のそれらとを比較したの
が表−１である。
以下余白
表 −１
反応液温度５５℃、 ｐＨ７，０，液滞留時間１．０日
表−１に示されているように、パルプ製造工程より排出
される蒸気凝縮水中のＤＭＤＳを嫌気的に生物分解した
ときに副生されるＨ、Ｓ濃度がストリッピングによって
除去されなければ、０ＭＯ５のＭＭへの転換は完全には
進行せず、かなり多量のＤＭＤＳが残留する結果を生ず
ることが明らかとなった。したがって、ガス攪拌を兼ね
たＨ ｚ Ｓのストリッピングとスクラッピングは、単
にＭＭの吸収による回収というＭＭ生産上の効果のみな
らず、ＤＭＤＳの生物転換に悪影響を及ぼすＨ２Ｓの詮
キ２いら占でｔ１与り里の士缶い４）のであスーごのＨ
ｚ Ｓによる阻害作用を防止する別の方法として、鉄塩
を嫌気性生物反応器に投与することは効果的であったが
、ＭＭの回収という点ではガス循環によるＭＭのストリ
ッピングが不可決であるため、これらのＨ２Ｓ阻害防止
策を併用することがきわめて効果的である。
表−１に示されているように、パルプ製造工程より排出
される蒸気凝縮水中のＤＭＤＳを嫌気的に生物分解した
ときに副生されるＨ、Ｓ濃度がストリッピングによって
除去されなければ、０ＭＯ５のＭＭへの転換は完全には
進行せず、かなり多量のＤＭＤＳが残留する結果を生ず
ることが明らかとなった。したがって、ガス攪拌を兼ね
たＨ ｚ Ｓのストリッピングとスクラッピングは、単
にＭＭの吸収による回収というＭＭ生産上の効果のみな
らず、ＤＭＤＳの生物転換に悪影響を及ぼすＨ２Ｓの詮
キ２いら占でｔ１与り里の士缶い４）のであスーごのＨ
ｚ Ｓによる阻害作用を防止する別の方法として、鉄塩
を嫌気性生物反応器に投与することは効果的であったが
、ＭＭの回収という点ではガス循環によるＭＭのストリ
ッピングが不可決であるため、これらのＨ２Ｓ阻害防止
策を併用することがきわめて効果的である。
なお、嫌気性生物反応器としては、ガスストリッピング
可能な従来の反応器ならば何れも利用できるものと考え
られ、固定床式生物反応器、流動床式生物反応器、汚泥
床式生物反応器等の中から必要に応じて選択することが
可能である。
可能な従来の反応器ならば何れも利用できるものと考え
られ、固定床式生物反応器、流動床式生物反応器、汚泥
床式生物反応器等の中から必要に応じて選択することが
可能である。
さらに、本発明によって製造する場合のＭＭの製造コス
トは、約２００Ｏｎ？／日の蒸気凝縮水を排出している
クラフトパルプ工場の蒸気凝縮水を原材料としてＭＭを
製造することを仮定して算定すると、約１４０円／ ｋ
ｇ Ｍ Ｍとなり、従来のＨｚ Ｓおよびメタノールを
原料として化学合成的に製造する場合の製造コスト約３
１０円／ ｋｇ Ｍ Ｍの半分以下で製造できることに
なると共に、前記クラフトパルプ工場で一年間に製造可
能なＭＭの量は約４００ｔｏｎ 〜７００ｔｏｎ と量
的にも多く、工業原料としての供給量確保にも十分対応
できるものである。
トは、約２００Ｏｎ？／日の蒸気凝縮水を排出している
クラフトパルプ工場の蒸気凝縮水を原材料としてＭＭを
製造することを仮定して算定すると、約１４０円／ ｋ
ｇ Ｍ Ｍとなり、従来のＨｚ Ｓおよびメタノールを
原料として化学合成的に製造する場合の製造コスト約３
１０円／ ｋｇ Ｍ Ｍの半分以下で製造できることに
なると共に、前記クラフトパルプ工場で一年間に製造可
能なＭＭの量は約４００ｔｏｎ 〜７００ｔｏｎ と量
的にも多く、工業原料としての供給量確保にも十分対応
できるものである。
以上述べたように、本発明はパルプ製造工程より排出さ
れる蒸気凝縮水や回収テルペン油中に含まれるｎＭＤｓ
を、各種工業廃水、下水、し尿等の処理設備から容易に
入手できる嫌気性混合微生物によって効果的にＭＭを生
物分解させて回収するもので、従来法に比較してきわめ
て安価にＭＭを製造することができ、ＭＭを原材料とす
る工業製品を安価に製造するうえでもきわめて有用なる
効果を有するものである。
れる蒸気凝縮水や回収テルペン油中に含まれるｎＭＤｓ
を、各種工業廃水、下水、し尿等の処理設備から容易に
入手できる嫌気性混合微生物によって効果的にＭＭを生
物分解させて回収するもので、従来法に比較してきわめ
て安価にＭＭを製造することができ、ＭＭを原材料とす
る工業製品を安価に製造するうえでもきわめて有用なる
効果を有するものである。
第１図〜第４図は、本発明を完成するために行った各基
礎研究の結果を示すグラフである。 曖惑ｌ：Ｉ謂 温 ＪＩ（”ｃ）
礎研究の結果を示すグラフである。 曖惑ｌ：Ｉ謂 温 ＪＩ（”ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、パルプ製造工程より排出される蒸気凝縮水や回収テ
ルペン油中に含まれる二硫化メチルを、嫌気性混合微生
物によって嫌気条件下で生物学的反応を行わしめてメチ
ルメルカプタンに分解させると共に、発生するガスを該
反応系に循環散気することによってメチルメルカプタン
を反応液よりストリッピングし、該ガス循環経路途中に
おいてアルカリスクラッピングを行ってスクラッピング
液中にメチルメルカプタンを吸収して回収することを特
徴とするメチルメルカプタンの製造方法。 ２、前記嫌気条件下で生物学的反応を行うに当たり、液
温を２５℃〜７０℃、ｐＨを５．０〜７．７の範囲に維
持するものである特許請求の範囲第１項記載のメチルメ
ルカプタンの製造方法。 ３、前記嫌気条件下で生物学的反応を行うに当たり、鉄
塩を投与するものである特許請求の範囲第１項又は第２
項記載のメチルメルカプタンの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60086222A JPS61247391A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | メチルメルカプタンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60086222A JPS61247391A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | メチルメルカプタンの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61247391A true JPS61247391A (ja) | 1986-11-04 |
| JPH0214036B2 JPH0214036B2 (ja) | 1990-04-05 |
Family
ID=13880754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60086222A Granted JPS61247391A (ja) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | メチルメルカプタンの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61247391A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218298A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Ihi Corp | 嫌気性処理設備及び嫌気性処理方法 |
| JP2018529356A (ja) * | 2015-09-30 | 2018-10-11 | アルケマ フランス | 水素支援ジスルフィド酵素水素化分解によるメルカプタンの製造方法 |
| JP2018529358A (ja) * | 2015-09-30 | 2018-10-11 | アルケマ フランス | ジスルフィド酵素水素化分解によるメルカプタンの製造方法 |
-
1985
- 1985-04-24 JP JP60086222A patent/JPS61247391A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218298A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Ihi Corp | 嫌気性処理設備及び嫌気性処理方法 |
| JP2018529356A (ja) * | 2015-09-30 | 2018-10-11 | アルケマ フランス | 水素支援ジスルフィド酵素水素化分解によるメルカプタンの製造方法 |
| JP2018529358A (ja) * | 2015-09-30 | 2018-10-11 | アルケマ フランス | ジスルフィド酵素水素化分解によるメルカプタンの製造方法 |
| JP2020185003A (ja) * | 2015-09-30 | 2020-11-19 | アルケマ フランス | 水素支援ジスルフィド酵素水素化分解によるメルカプタンの製造方法 |
| JP2020188784A (ja) * | 2015-09-30 | 2020-11-26 | アルケマ フランス | ジスルフィド酵素水素化分解によるメルカプタンの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0214036B2 (ja) | 1990-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Fuchs et al. | Tackling ammonia inhibition for efficient biogas production from chicken manure: Status and technical trends in Europe and China | |
| Klass | Methane from anaerobic fermentation | |
| US6342378B1 (en) | Biogasification of solid waste with an anaerobic-phased solids-digester system | |
| Kleerebezem et al. | Anaerobic pre-treatment of petrochemical effluents: terephthalic acid wastewater | |
| Wang et al. | Enhanced hydrogen production from corn starch wastewater as nitrogen source by mixed cultures | |
| Sakarika et al. | Two-stage anaerobic digestion harnesses more energy from the co-digestion of end-of-life dairy products with agro-industrial waste compared to the single-stage process | |
| Chen et al. | Effect of effluent recycle ratio in a continuous anaerobic biohydrogen production system | |
| Cheng et al. | Biological hydrogen and methane production from bagasse bioethanol fermentation residues using a two-stage bioprocess | |
| JP2006255538A (ja) | 食品廃棄物の処理方法およびその装置 | |
| JPS61247391A (ja) | メチルメルカプタンの製造方法 | |
| JPS60209300A (ja) | 固体植物材料からメタンを製造する方法 | |
| JP4844951B2 (ja) | 生ごみと紙ごみの処理方法およびその装置 | |
| Osman | Anaerobic Fermentation of industrial wastewater | |
| DE102014001910A1 (de) | Verfahren zur stofflichen und energetischen Verwertung biogener Reststoffe der Kartoffelverarbeitung und Anordnung zur Durchführung des Verfahrens | |
| KR100596303B1 (ko) | 이상 고효율 상향류식 혐기성 폐수 처리 장치 및 이를이용한 폐수 처리 방법 | |
| Zhang | Biogas recovery from anaerobic digestion of selected industrial wastes | |
| Ghosh et al. | Kraft-mill biosolids treatment by conventional and biphasic fermentation | |
| CN113754220A (zh) | 一种高含固市政污泥制备生物燃气工艺 | |
| Ashok et al. | Anaerobic membrane reactors for biohydrogen production | |
| Bhadra et al. | Anaerobic digestion of native cellulosic wastes | |
| Chu et al. | Biohydrogen Production via Lignocellulose and Organic Waste Fermentation | |
| Ghosh et al. | Anaerobic processes | |
| Zhang | Development of an innovative thermal-vacuum stripping assisted thermophilic anaerobic digestion process and system for complete utilization of liquid swine manure | |
| Dharshini et al. | Bioenergy Production from Wastewater Resources Using Clostridium Species | |
| Niu et al. | Conversion of manure to bioenergy and biochemicals via anaerobic digestion |