JPS61232087A - レ−ザ溶接方法 - Google Patents
レ−ザ溶接方法Info
- Publication number
- JPS61232087A JPS61232087A JP60073575A JP7357585A JPS61232087A JP S61232087 A JPS61232087 A JP S61232087A JP 60073575 A JP60073575 A JP 60073575A JP 7357585 A JP7357585 A JP 7357585A JP S61232087 A JPS61232087 A JP S61232087A
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- Japan
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- gaseous
- welding
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- laser welding
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はレーザ溶接法の改良に関する。
金属材等の溶接方式の１つとしてレーザ溶接法が知られ
ている。
ている。
レーザ溶接は、集光レンズあるいは集光ミラーにより細
く絞った高エネルギ密度ビームを用いるため高速・精密
溶接が可能であり、また低入熱であるため高品質継手が
得られるという特徴を有している。
く絞った高エネルギ密度ビームを用いるため高速・精密
溶接が可能であり、また低入熱であるため高品質継手が
得られるという特徴を有している。
レーザ溶接では次のような過程で溶接が進行する。すな
わち、集光されたレーザビームは非常にエネルギ密度が
高いため、被溶接物を瞬時に溶融ｌこ至らしめると同時
に、その一部を激しく蒸気化させ、レーザ照射点にビー
ム孔を形成させる。蒸気化に伴う反力が溶融金属のビー
ム孔への流入を防ぐため、ビーム孔は安定して維持され
る。ビーム孔に突入したレーザビームは、散乱はするも
ののビーム孔壁にあたって反射される結果再集束し、高
エネルギ密度を維持しつつ被溶接物を穿孔することにな
る。この結果、成形は込み型の溶接ビード形状が得られ
る。
わち、集光されたレーザビームは非常にエネルギ密度が
高いため、被溶接物を瞬時に溶融ｌこ至らしめると同時
に、その一部を激しく蒸気化させ、レーザ照射点にビー
ム孔を形成させる。蒸気化に伴う反力が溶融金属のビー
ム孔への流入を防ぐため、ビーム孔は安定して維持され
る。ビーム孔に突入したレーザビームは、散乱はするも
ののビーム孔壁にあたって反射される結果再集束し、高
エネルギ密度を維持しつつ被溶接物を穿孔することにな
る。この結果、成形は込み型の溶接ビード形状が得られ
る。
ビーム孔形成には上記蒸気化現象は不可欠であるが、金
属蒸気による愚影響もまた考慮すべき問題である。すな
わち、金属蒸気はレーザビーム照射により金属蒸気自身
のプラズマ化及び雰囲気ガスのプラズマ化を促進するが
、このようにして生成されたプラズマはし−ザビームを
吸収及び反射し、被溶接物に到達するビーム量を著しく
減少させ、溶は込み性能を低下させるという問題がある
。
属蒸気による愚影響もまた考慮すべき問題である。すな
わち、金属蒸気はレーザビーム照射により金属蒸気自身
のプラズマ化及び雰囲気ガスのプラズマ化を促進するが
、このようにして生成されたプラズマはし−ザビームを
吸収及び反射し、被溶接物に到達するビーム量を著しく
減少させ、溶は込み性能を低下させるという問題がある
。
このため通常のレーザ溶接においては、金属蒸気及びプ
ラズマをレーザビーム近傍から除去するためにプラズマ
除去ガスを用いている。しかしながらプラズマ除去ガス
の吹き付は方法によっては、溶接ビードの形成が非常に
不安定となること、また除去ガス用ノズルの設定に厳し
い精度が要求されること等の問題があり、プラズマ除去
ガスを用いるレーザ溶接法の実用化は必ずしも容品では
ない。
ラズマをレーザビーム近傍から除去するためにプラズマ
除去ガスを用いている。しかしながらプラズマ除去ガス
の吹き付は方法によっては、溶接ビードの形成が非常に
不安定となること、また除去ガス用ノズルの設定に厳し
い精度が要求されること等の問題があり、プラズマ除去
ガスを用いるレーザ溶接法の実用化は必ずしも容品では
ない。
第１図はレーザ溶接の実施状況を示すもので、（６）は
被溶接材、（１）はレーザビーム、（２）は集光レンズ
、（３）は溶接用ノズル、（５）は溶接部であり、溶接
はレーザビームの軸線方向にセンタガス（４）（シール
ドガス）を流しつつ行われる。このセンタガス（４）は
、溶接部（５）の大気からのシールド以外に集光レンズ
（２）への蒸着防止機能をも兼ねており、レーザ溶接に
おいてこのセンタガスの使用は必要不可欠なものである
。前述したようｌこ、センタガスは高温に加熱された金
属蒸気及び金属蒸気プラズマと衝突し、一部がプラズマ
化するが、金属蒸気及びセンタガスのプラズマ化の難易
度は、主ｌこ金属蒸気、センタガスの電離電圧及びセン
タガスＥこよるレーザ照射部雰囲気の冷却能−こ依存す
るものであり、このためプラズマの発生状況はセンタガ
ス（４）の種類によって異なってくる。溶接部をシール
ドするために用いられる代表的なガスとしてＨｅ及びＡ
ｒが挙げられるが、これらのガスをレーザ溶接のセンタ
ガスｌこ用いた場合、８２図に示すように集光レンズの
焦点距離によって溶は込み特性に大きな相違が認められ
る。第２図（Ａ） Ｉ （Ｂ）はレーザ出力を５ ｋｗ
で一定とし、集光レンズの焦点距離を１２７■、２５４
■と変えて、その際の溶は込み深さを調べたものである
。
被溶接材、（１）はレーザビーム、（２）は集光レンズ
、（３）は溶接用ノズル、（５）は溶接部であり、溶接
はレーザビームの軸線方向にセンタガス（４）（シール
ドガス）を流しつつ行われる。このセンタガス（４）は
、溶接部（５）の大気からのシールド以外に集光レンズ
（２）への蒸着防止機能をも兼ねており、レーザ溶接に
おいてこのセンタガスの使用は必要不可欠なものである
。前述したようｌこ、センタガスは高温に加熱された金
属蒸気及び金属蒸気プラズマと衝突し、一部がプラズマ
化するが、金属蒸気及びセンタガスのプラズマ化の難易
度は、主ｌこ金属蒸気、センタガスの電離電圧及びセン
タガスＥこよるレーザ照射部雰囲気の冷却能−こ依存す
るものであり、このためプラズマの発生状況はセンタガ
ス（４）の種類によって異なってくる。溶接部をシール
ドするために用いられる代表的なガスとしてＨｅ及びＡ
ｒが挙げられるが、これらのガスをレーザ溶接のセンタ
ガスｌこ用いた場合、８２図に示すように集光レンズの
焦点距離によって溶は込み特性に大きな相違が認められ
る。第２図（Ａ） Ｉ （Ｂ）はレーザ出力を５ ｋｗ
で一定とし、集光レンズの焦点距離を１２７■、２５４
■と変えて、その際の溶は込み深さを調べたものである
。
これｌこよれば焦点距離１２７ｍのレンズで集光した場
合には、センタガスの種類は溶は込み深さｌこほとんど
影響を及ぼさないが、焦点距離２５４■のレンズで集光
するとＨｅとＡｔガスでは溶は込み深さに顕著な差が認
められ。
合には、センタガスの種類は溶は込み深さｌこほとんど
影響を及ぼさないが、焦点距離２５４■のレンズで集光
するとＨｅとＡｔガスでは溶は込み深さに顕著な差が認
められ。
センタガスにＡｒを使用するとその溶は込み深さはＨ・
を使用した場合の１７３〜１／１０に激減する。Ａｒは
Ｈ・に比し質量が大きくレーザ照射部雰囲気の冷却能ξ
こ劣り、かつ電離電圧が小さいものであり、このためＡ
ｒをセンタガスｌこ使用すると強いプラズマが形成され
、レーザビームがこれに吸収・反射されて基材ｌこ到達
するビーム量が減少し、溶は込み深さの低下を招く。こ
のような傾向はレーザ出力を低下させても同様に認めら
れる。
を使用した場合の１７３〜１／１０に激減する。Ａｒは
Ｈ・に比し質量が大きくレーザ照射部雰囲気の冷却能ξ
こ劣り、かつ電離電圧が小さいものであり、このためＡ
ｒをセンタガスｌこ使用すると強いプラズマが形成され
、レーザビームがこれに吸収・反射されて基材ｌこ到達
するビーム量が減少し、溶は込み深さの低下を招く。こ
のような傾向はレーザ出力を低下させても同様に認めら
れる。
レーザ溶接では溶接時におけるスパッタ等を避ける意味
でなるべく焦点距離の長い集光レンズ（または集光ミラ
ー）を用いることが好ましいが、上述したように比較的
焦点距離の長いもの、具体的には焦点距＃Ｉ２００１Ｉ
ＩＩＩ以上のレンズやミラーを用いるような場合にはＡ
ｒガスの使用は実質上不可能であり％ Ｈｅガスを使用
せざるを得な力）つな。しかしながらＨｅは極めて高価
なガスであるためランニングコストが上昇し、これがレ
ーザ溶接の実用化を阻む要因の１つとなっていた。
でなるべく焦点距離の長い集光レンズ（または集光ミラ
ー）を用いることが好ましいが、上述したように比較的
焦点距離の長いもの、具体的には焦点距＃Ｉ２００１Ｉ
ＩＩＩ以上のレンズやミラーを用いるような場合にはＡ
ｒガスの使用は実質上不可能であり％ Ｈｅガスを使用
せざるを得な力）つな。しかしながらＨｅは極めて高価
なガスであるためランニングコストが上昇し、これがレ
ーザ溶接の実用化を阻む要因の１つとなっていた。
〔問題を解決するための手段及び実施例〕本発明者らは
このような従来の問題に鑑み、焦点距離の長い集光レン
ズまたは集光ミラーを用いて行われるレーザ溶接におい
て溶は込み性とセンタガス成分との関係について種々検
討を重ねた結果、センタガスとしてＮ、ガスが溶は込み
性向上に極めて有効であり、Ｎ！ガスまたはこれに他の
特定ガスが混合された混合ガスを用いることによってＨ
ｅガスを用いた場合に劣らない溶は込みを有する浴接ビ
ードが得られることを見い出した。すなわち、本発明は
センタガスとしてＮ、ガスまたはＮ、ガスとＡｒガス及
びＨｅガスの１種以上のガスとの混合ガスを用いて溶接
することをその基本的特徴とする。
このような従来の問題に鑑み、焦点距離の長い集光レン
ズまたは集光ミラーを用いて行われるレーザ溶接におい
て溶は込み性とセンタガス成分との関係について種々検
討を重ねた結果、センタガスとしてＮ、ガスが溶は込み
性向上に極めて有効であり、Ｎ！ガスまたはこれに他の
特定ガスが混合された混合ガスを用いることによってＨ
ｅガスを用いた場合に劣らない溶は込みを有する浴接ビ
ードが得られることを見い出した。すなわち、本発明は
センタガスとしてＮ、ガスまたはＮ、ガスとＡｒガス及
びＨｅガスの１種以上のガスとの混合ガスを用いて溶接
することをその基本的特徴とする。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明はセンタガスとしてＮ、ガスまたは、Ｎ、ガスと
Ａｒ 、 Ｈｅのうち１種以上のガスとの混合ガスを用
い、これを第１図ζこ示すように供給しつつレーザ溶接
を行う。
Ａｒ 、 Ｈｅのうち１種以上のガスとの混合ガスを用
い、これを第１図ζこ示すように供給しつつレーザ溶接
を行う。
センタガスがＮ、ガスと他のガスとの混合ガスである場
合の態様としては、Ｎ１−Ｈｅ混合ガス、Ｎ、 −Ｈｅ
−Ａｒ混合ガスがある。このうちＮ、 −Ｈｅ混合ガ
スではＡｒガスの混合割合を５０％以下に抑えることが
好ましく、これによりＮ、ガスによる溶は込み性向上効
果を維持することができる。Ｎ、 −Ｈｅ混合ガスは、
Ｈｅガスの混合割合が３０係を超える程度でＨｅガス
単独の場合とほとんど変わらない溶は込みが得られ、こ
のため経済性の面から８０係を上限とすることが好まし
い。さらｌこＮ、−Ｈｅ−Ａｒ混合ガスはＮ、ガスを３
０係以上％Ｈｅガスを５悌以上確保することにより良好
な溶接ビードが得られる。
合の態様としては、Ｎ１−Ｈｅ混合ガス、Ｎ、 −Ｈｅ
−Ａｒ混合ガスがある。このうちＮ、 −Ｈｅ混合ガ
スではＡｒガスの混合割合を５０％以下に抑えることが
好ましく、これによりＮ、ガスによる溶は込み性向上効
果を維持することができる。Ｎ、 −Ｈｅ混合ガスは、
Ｈｅガスの混合割合が３０係を超える程度でＨｅガス
単独の場合とほとんど変わらない溶は込みが得られ、こ
のため経済性の面から８０係を上限とすることが好まし
い。さらｌこＮ、−Ｈｅ−Ａｒ混合ガスはＮ、ガスを３
０係以上％Ｈｅガスを５悌以上確保することにより良好
な溶接ビードが得られる。
第３図及び＠４図はセンタガスとしてＮ、ガス、Ｎ、−
Ｈａ混合ガス％Ｎ、−Ａｒ混合ガスを用いた場合のガス
混合比と溶は込み深さとの関係を示すもので、レーザビ
ームの集光レンズとしては１２７日、２５４ｍの各焦点
距離をもつＺｎ８ｅレンズを用い、出力５ｋｗ、 溶
接部ｅ １ ｍ／ｍｉｎの溶接条件に゛より板［１２−
の５ＵＳ３０４鋼を溶接したものである。これＩこよれ
ば、焦点距離１２７ ｌａｌの集光レンズでビームを集
束した場合には、センタガスの種類に拘らず、Ｈｅとほ
ぼ同等の溶は込み深さが得られているのに対し、焦点距
離２５４ｍの集光レンズで集光した場合には、ガスの混
合比によって溶は込みに差が認められる。すなわち、Ｎ
！単独の場合の溶は込み深さはＨｅ単独の場合のそれを
やや下回るが、実用的にはほとんど問題のない程度であ
る。またＮ、にＨｅを混合すると、Ｈｅ５％ あたり
から溶は込みが増加し始め、 Ｈｅ約３０憾程度でＨｅ
単独とほとんど差のない溶は込みが得られる。Ｎ、 −
Ａｒ混合ガスの場合は、Ａｒ５０％以下の範囲内ではＮ
、単独の場合と同等の溶は込み深さが得られている。
Ｈａ混合ガス％Ｎ、−Ａｒ混合ガスを用いた場合のガス
混合比と溶は込み深さとの関係を示すもので、レーザビ
ームの集光レンズとしては１２７日、２５４ｍの各焦点
距離をもつＺｎ８ｅレンズを用い、出力５ｋｗ、 溶
接部ｅ １ ｍ／ｍｉｎの溶接条件に゛より板［１２−
の５ＵＳ３０４鋼を溶接したものである。これＩこよれ
ば、焦点距離１２７ ｌａｌの集光レンズでビームを集
束した場合には、センタガスの種類に拘らず、Ｈｅとほ
ぼ同等の溶は込み深さが得られているのに対し、焦点距
離２５４ｍの集光レンズで集光した場合には、ガスの混
合比によって溶は込みに差が認められる。すなわち、Ｎ
！単独の場合の溶は込み深さはＨｅ単独の場合のそれを
やや下回るが、実用的にはほとんど問題のない程度であ
る。またＮ、にＨｅを混合すると、Ｈｅ５％ あたり
から溶は込みが増加し始め、 Ｈｅ約３０憾程度でＨｅ
単独とほとんど差のない溶は込みが得られる。Ｎ、 −
Ａｒ混合ガスの場合は、Ａｒ５０％以下の範囲内ではＮ
、単独の場合と同等の溶は込み深さが得られている。
Ｎ、ガスを使用してレーザ溶接する場合には、活性な状
態にあるＮが溶接部Ｉこ吸収される。
態にあるＮが溶接部Ｉこ吸収される。
この結果、被溶接材がｒ系あるいは２相系ステンレス鋼
である場合においては、溶凄部中のＮが富化することに
より耐食性の向上が認められ、単ｌこセンタガスのラン
ニングコストを低減させるだけでなく耐食性向上効果も
期待できる。しかし、被溶接材が例えばフェライト系鋼
のような場合ｌこは、Ｎ吸収により靭性が低下するおそ
れがあり、この場合には、Ｈｅ 、 Ａｒ との混合
ガスを用いることによってその低下の程度を実用上問題
のない範囲に抑えることができる。例えば、６（ＩＮ、
−４０憾Ｈｅまたは６５％Ｎ、−３５係Ａｒをセンタガ
スとして用い８Ｍ ５０鋼を溶接した場合の靭性は、Ｈ
ｅ単独の場合の約８５優を確保できた。
である場合においては、溶凄部中のＮが富化することに
より耐食性の向上が認められ、単ｌこセンタガスのラン
ニングコストを低減させるだけでなく耐食性向上効果も
期待できる。しかし、被溶接材が例えばフェライト系鋼
のような場合ｌこは、Ｎ吸収により靭性が低下するおそ
れがあり、この場合には、Ｈｅ 、 Ａｒ との混合
ガスを用いることによってその低下の程度を実用上問題
のない範囲に抑えることができる。例えば、６（ＩＮ、
−４０憾Ｈｅまたは６５％Ｎ、−３５係Ａｒをセンタガ
スとして用い８Ｍ ５０鋼を溶接した場合の靭性は、Ｈ
ｅ単独の場合の約８５優を確保できた。
したがって、被溶接材の種類によって溶は込み特性と機
械的性質及び機能性を青感したセンタガスの選定を行う
ことが好ましい。
械的性質及び機能性を青感したセンタガスの選定を行う
ことが好ましい。
以上のような成分のセンタガスを用いる効果は、集光系
に上記Ｚｎ５ｅレンズを用いた場合に限らず、ＫＣｔレ
ンズあるいはＣｕ餐ミラー等の集光ミラーを用いた場合
でも同様に認められ、またレーザ出力を変化させても変
わらなかった。
に上記Ｚｎ５ｅレンズを用いた場合に限らず、ＫＣｔレ
ンズあるいはＣｕ餐ミラー等の集光ミラーを用いた場合
でも同様に認められ、またレーザ出力を変化させても変
わらなかった。
また以上のような本発明法は、炭素鋼、低合金鋼、高合
金鋼等の鉄系金属のみならず、その他各種の非鉄金属材
料のレーザ溶・妾ｌこも適用可能である。
金鋼等の鉄系金属のみならず、その他各種の非鉄金属材
料のレーザ溶・妾ｌこも適用可能である。
、〔発明の効果〕
以上述べたように本発明によれば、焦点距離の長い集光
レンズを用いて溶接を行うに当たり、使用センタガスに
関するランニングコスト低減化を図りつつ十分な溶は込
み深さを確保することができ、この種の溶接法の実用化
を実質的に可能ならしめるものである。
レンズを用いて溶接を行うに当たり、使用センタガスに
関するランニングコスト低減化を図りつつ十分な溶は込
み深さを確保することができ、この種の溶接法の実用化
を実質的に可能ならしめるものである。
第１図はレーザ溶接の実施状況を示す説明図である。第
２図（Ａ） （Ｂ）はセンタガスとしてＡｒガス及びＨ
ｅガスを用いてレーザ溶接を行った場合の溶は込み深さ
を比較して示すもので、第２図（Ａ）は焦点距離１２７
■の集光レンズを、また第２図（Ｂ）は焦点距離２５４
ｍの集光レンズをそれぞれ用いた場合を示している。第
３図はＮ、ガスの溶は込み深さ及びＮＨ−Ｈｅ混合ガス
のガス混合比と溶は込み深さとの関係を示すものである
。第４図はＮ、ガスの溶は込み深さ及びＮＨ−Ａｒ混合
ガスのガス混合比と溶は込み深さとの関係を示すもので
ある。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 仲 １） 清 料量
小 野 守 単回
小 菅 茂 鏡開
渡 邊 ２第 １ 図
２図（Ａ） （Ｂ）はセンタガスとしてＡｒガス及びＨ
ｅガスを用いてレーザ溶接を行った場合の溶は込み深さ
を比較して示すもので、第２図（Ａ）は焦点距離１２７
■の集光レンズを、また第２図（Ｂ）は焦点距離２５４
ｍの集光レンズをそれぞれ用いた場合を示している。第
３図はＮ、ガスの溶は込み深さ及びＮＨ−Ｈｅ混合ガス
のガス混合比と溶は込み深さとの関係を示すものである
。第４図はＮ、ガスの溶は込み深さ及びＮＨ−Ａｒ混合
ガスのガス混合比と溶は込み深さとの関係を示すもので
ある。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 仲 １） 清 料量
小 野 守 単回
小 菅 茂 鏡開
渡 邊 ２第 １ 図
Claims (1)
- 焦点距離が２００ｍｍ以上の集光レンズまたは集光ミラ
ーでレーザビームを集束して行うレーザ溶接法において
、センタガスとしてＮ＿２ガスまたはＮ＿２ガスとＡｒ
ガス及びＨｅガスの１種以上のガスとの混合ガスを用い
て溶接することを特徴とするレーザ溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60073575A JPS61232087A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | レ−ザ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60073575A JPS61232087A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | レ−ザ溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61232087A true JPS61232087A (ja) | 1986-10-16 |
Family
ID=13522219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60073575A Pending JPS61232087A (ja) | 1985-04-09 | 1985-04-09 | レ−ザ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61232087A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998019818A1 (de) * | 1996-11-06 | 1998-05-14 | Aga Aktiebolag | Verfahren und prozessgas zum laserschweissen von metallischen werkstücken |
| EP1371446A1 (fr) | 2002-06-14 | 2003-12-17 | L'Air Liquide S. A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Utilisation de mélanges gazeux hélium/azote en soudage laser de flancs raboutés |
| JP2004017160A (ja) * | 2002-06-14 | 2004-01-22 | L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procedes Georges Claude | １２ｋＷまでのレーザー溶接におけるヘリウム／窒素ガス混合物の使用 |
| JP2004017161A (ja) * | 2002-06-14 | 2004-01-22 | L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procedes Georges Claude | ８ｋＷまでのレーザー溶接におけるヘリウム／窒素ガス混合物の使用 |
| US6831248B2 (en) * | 2002-06-14 | 2004-12-14 | L'air Liquide, S.A. | Use of helium/nitrogen gas mixtures for the laser welding of stainless steel pipes |
| JP2006142383A (ja) * | 2004-11-17 | 2006-06-08 | Trumpf Laser Gmbh & Co Kg | レーザ溶接装置 |
| US7385158B2 (en) * | 2002-01-11 | 2008-06-10 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method and installation for laser welding with a N2/He gas mixture, the N2/He content being controlled according to the laser power |
| JP2012245523A (ja) * | 2011-05-25 | 2012-12-13 | Mitsubishi Electric Corp | レーザ溶接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5893592A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レ−ザ溶接方法 |
-
1985
- 1985-04-09 JP JP60073575A patent/JPS61232087A/ja active Pending
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| US6281472B1 (en) * | 1996-11-06 | 2001-08-28 | Aga Aktiebolag | Method and process gas for laser welding metal workpieces |
| US7385158B2 (en) * | 2002-01-11 | 2008-06-10 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method and installation for laser welding with a N2/He gas mixture, the N2/He content being controlled according to the laser power |
| EP1371446A1 (fr) | 2002-06-14 | 2003-12-17 | L'Air Liquide S. A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Utilisation de mélanges gazeux hélium/azote en soudage laser de flancs raboutés |
| JP2004017160A (ja) * | 2002-06-14 | 2004-01-22 | L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procedes Georges Claude | １２ｋＷまでのレーザー溶接におけるヘリウム／窒素ガス混合物の使用 |
| JP2004017161A (ja) * | 2002-06-14 | 2004-01-22 | L'air Liquide Sa Pour L'etude & L'exploitation Des Procedes Georges Claude | ８ｋＷまでのレーザー溶接におけるヘリウム／窒素ガス混合物の使用 |
| US6831248B2 (en) * | 2002-06-14 | 2004-12-14 | L'air Liquide, S.A. | Use of helium/nitrogen gas mixtures for the laser welding of stainless steel pipes |
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| JP2012245523A (ja) * | 2011-05-25 | 2012-12-13 | Mitsubishi Electric Corp | レーザ溶接方法 |
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