JPS61215860A - アルミニウムピストン - Google Patents
アルミニウムピストンInfo
- Publication number
- JPS61215860A JPS61215860A JP60055425A JP5542585A JPS61215860A JP S61215860 A JPS61215860 A JP S61215860A JP 60055425 A JP60055425 A JP 60055425A JP 5542585 A JP5542585 A JP 5542585A JP S61215860 A JPS61215860 A JP S61215860A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- casting
- metal mold
- combustion chamber
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J1/00—Pistons; Trunk pistons; Plungers
- F16J1/001—One-piece pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関におけるアルミニウム合金製ピストン
に関するものである。
に関するものである。
従来、小型内燃機関用のピストンにはアルミニウム合金
製のものが多く、その製造法としては重力鋳造法が一般
的であったが重力鋳造法では鋳造製品の肉厚部に凝固収
縮による引は巣を生じたシ、ピンホール等の欠陥があっ
た。しかるに近牟、エンジン出力の向上、ターボチャー
ジャーの取シ付けによるピストン温度の上昇４こよシ従
来のピストンでは亀裂等の発生する問題が生じている。
製のものが多く、その製造法としては重力鋳造法が一般
的であったが重力鋳造法では鋳造製品の肉厚部に凝固収
縮による引は巣を生じたシ、ピンホール等の欠陥があっ
た。しかるに近牟、エンジン出力の向上、ターボチャー
ジャーの取シ付けによるピストン温度の上昇４こよシ従
来のピストンでは亀裂等の発生する問題が生じている。
この問題を解決する一つの手段として、鍛造ピストンの
開発が進められているが鍛造ピストンでは製造コストが
大巾ｌこ上昇し、かつ製造工程の関係からピストンの熱
膨張を抑えるストラット（支材）を設けることができな
い。また溶湯鍛造法でも微細な組織が得られるが粗材重
量を一定にすることが困難であり、燃焼室の後加工を必
要とする等の理由で大量に使用される状態に至っていな
い。
開発が進められているが鍛造ピストンでは製造コストが
大巾ｌこ上昇し、かつ製造工程の関係からピストンの熱
膨張を抑えるストラット（支材）を設けることができな
い。また溶湯鍛造法でも微細な組織が得られるが粗材重
量を一定にすることが困難であり、燃焼室の後加工を必
要とする等の理由で大量に使用される状態に至っていな
い。
以上の事情を更に、重量鋳造法と材・質との関係の面か
ら説明する。
ら説明する。
従来の鋳造ピストンの材質としては、ＪＩ８Ａ０８Ａ、
８Ｂまたは８０等の８ないし１５１ｉの８１を含有する
亜共晶ＡＬ−８ｉ合金が使用されて来たが、この合金は
鋳造性が良好であるが、重力鋳造法であるため組織内の
結晶粒径が２０−以上で、強度に乏しい憾みがあった。
８Ｂまたは８０等の８ないし１５１ｉの８１を含有する
亜共晶ＡＬ−８ｉ合金が使用されて来たが、この合金は
鋳造性が良好であるが、重力鋳造法であるため組織内の
結晶粒径が２０−以上で、強度に乏しい憾みがあった。
低熱膨張率耐摩耗性材料としてＡ３９０合金のような１
６ないし１８惨の８４を含むものも一部で使用されたが
、鋳造性が極めて悪いために重力鋳造法では内部欠陥を
生じやすいこと、耐摩耗性がある反面、切削性が悪くな
ること等の問題があった。一方、８ｉ１０ｆｋいし１２
畳程度の亜共晶ＡＬ−Ｂ ｉ合金（Ａ、０８Ａ相当）を
用いて溶湯鍛造法で鋳造しても、前記の如く微細な結晶
となるが初晶がα−Ａｔであるため強度不十分である。
６ないし１８惨の８４を含むものも一部で使用されたが
、鋳造性が極めて悪いために重力鋳造法では内部欠陥を
生じやすいこと、耐摩耗性がある反面、切削性が悪くな
ること等の問題があった。一方、８ｉ１０ｆｋいし１２
畳程度の亜共晶ＡＬ−Ｂ ｉ合金（Ａ、０８Ａ相当）を
用いて溶湯鍛造法で鋳造しても、前記の如く微細な結晶
となるが初晶がα−Ａｔであるため強度不十分である。
本発明は上記のような鋳造法及び材質上の問題を一挙に
解決し、微細な初晶Ｓｉを微細な共晶によって取囲んだ
アルミ組織を有する高強度アルミニウムピストンを提供
しようとするものである。
解決し、微細な初晶Ｓｉを微細な共晶によって取囲んだ
アルミ組織を有する高強度アルミニウムピストンを提供
しようとするものである。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明者等はＪＩ８材料としては規定されてないが、Ａ
Ｃ８Ｃ８金合金（８ｉｉ１を１Ｓないし１６−とした過
共晶域の材質を用い、初晶８ｉ。
Ｃ８Ｃ８金合金（８ｉｉ１を１Ｓないし１６−とした過
共晶域の材質を用い、初晶８ｉ。
共晶Ａｔ−８ｉｔ−微細化し、これら５ｉｔ−ネットワ
ーク状に結べば、初晶人ｔの弱点がなく、高強度になる
こと、また、初晶ｓｉが微細であるため切削性もさほど
悪化せずＡ２Ｂ人よりは熱膨張率も低くなることに着目
した。
ーク状に結べば、初晶人ｔの弱点がなく、高強度になる
こと、また、初晶ｓｉが微細であるため切削性もさほど
悪化せずＡ２Ｂ人よりは熱膨張率も低くなることに着目
した。
但し、このような材質も従来の重力鋳造法では得難い状
況にあシ、アルミニウム合金の加圧鋳造も未開発の状態
にあったが、本出願人が特願昭第５９−１．６００７１
号及び特願昭第５９−１６００７２号等で提案した加圧
鋳造装置を利用するならば実施可能であることに想到し
１本発明を完成した。
況にあシ、アルミニウム合金の加圧鋳造も未開発の状態
にあったが、本出願人が特願昭第５９−１．６００７１
号及び特願昭第５９−１６００７２号等で提案した加圧
鋳造装置を利用するならば実施可能であることに想到し
１本発明を完成した。
すなわち本発明のアルミニウムピストンはｆ９ｉ１５〜
１６５４、Ｎｉ ｔ、ｏ 〜＆０１１、Ｏｕα８〜４０
１． Ｐｇ１６〜ｔ３１！、 残部Ａ４からな夛、
初晶ｉ９ｉの粒径が２０μ燭以下、ポロシティが（Ｌ３
１１以下であシ、かつピストンヘッドの表面に粒径８−
以下のチル組織が形成されて鋳肌のままの燃焼室を有す
ることを特徴とするものである。
１６５４、Ｎｉ ｔ、ｏ 〜＆０１１、Ｏｕα８〜４０
１． Ｐｇ１６〜ｔ３１！、 残部Ａ４からな夛、
初晶ｉ９ｉの粒径が２０μ燭以下、ポロシティが（Ｌ３
１１以下であシ、かつピストンヘッドの表面に粒径８−
以下のチル組織が形成されて鋳肌のままの燃焼室を有す
ることを特徴とするものである。
本発明において８ｉ量ｔ−１３ないし１６優としたのは
Ｓｉ量が１６嘔を越えると凝固温度範囲が広くなシ、鋳
造しにくく特別な注意を払わないとブリスター欠陥等に
よる不良品が多発し、一方Ｓ１が１３嚢以下であると初
晶としてα−２ａが晶出するからである。
Ｓｉ量が１６嘔を越えると凝固温度範囲が広くなシ、鋳
造しにくく特別な注意を払わないとブリスター欠陥等に
よる不良品が多発し、一方Ｓ１が１３嚢以下であると初
晶としてα−２ａが晶出するからである。
Ｎ１は高温強度向上のために１．０憾以上必要であるが
３１６以上になると常温強度が低下する。
３１６以上になると常温強度が低下する。
Ｏｕも同様な理由で（Ｌ８ないし４．０９１に添加する
。
。
またＦｅが１６ないしｔ３１ 存在すると聾離れがよ
くなる。
くなる。
その他、所望により ＭｇもＣＬ５ないしくＬ８嗟添加
すると、熱処理後に機械的強度を高める効果がある。ま
た鳩の添加も強度向上に効果があシ、Ｐ 、 ＴＩ等を
少食添加すると結晶ｔｉ細化するのに有効である。
すると、熱処理後に機械的強度を高める効果がある。ま
た鳩の添加も強度向上に効果があシ、Ｐ 、 ＴＩ等を
少食添加すると結晶ｔｉ細化するのに有効である。
アルミニウムー珪素系合金は、不純物の量によシ変動す
るが、珪素の含有量１１ないし１２憾の範囲に共晶点を
有し、本発明の如く、１３憾以上の珪素を含むと過共晶
域にあシ、５６０ないし５８０℃で初晶としての８１を
晶出する。そこで局部加圧として肉厚部に高圧を印加す
ると冷却速度が早まシ初晶及び共晶が微細化する。
るが、珪素の含有量１１ないし１２憾の範囲に共晶点を
有し、本発明の如く、１３憾以上の珪素を含むと過共晶
域にあシ、５６０ないし５８０℃で初晶としての８１を
晶出する。そこで局部加圧として肉厚部に高圧を印加す
ると冷却速度が早まシ初晶及び共晶が微細化する。
また本発明においてはピストン頂部の燃焼室に相当する
部分に熱伝導性のよい材質、例えばタングステン合金の
金型を配置して水冷却することにより、金型に接した表
面に緻密で硬いチル組織が形成される。そして従来の重
力鋳造法による鋳肌では表面の粒子は１０μ簿以上、内
部の粒子は５０μ鯛程度であったものが、本発明ピスト
ンの燃焼室を形成するピストンヘッドの表面には、深ざ
１５ないしＬｏｗに亘って粒径８μ調以下Φチル組織が
形成され、従来のように表面加工ｔ−ｍさなくても寸法
精度の高い燃焼室が得られることになった。なおチル組
織、の粒径や深さは溶解温度、時間、鋳込温度などによ
っても影響をうけ、例えば溶解温度が７８０℃までは高
いほどチル組織は深くなるが、上記温度を越えるとかえ
って浅くなる。
部分に熱伝導性のよい材質、例えばタングステン合金の
金型を配置して水冷却することにより、金型に接した表
面に緻密で硬いチル組織が形成される。そして従来の重
力鋳造法による鋳肌では表面の粒子は１０μ簿以上、内
部の粒子は５０μ鯛程度であったものが、本発明ピスト
ンの燃焼室を形成するピストンヘッドの表面には、深ざ
１５ないしＬｏｗに亘って粒径８μ調以下Φチル組織が
形成され、従来のように表面加工ｔ−ｍさなくても寸法
精度の高い燃焼室が得られることになった。なおチル組
織、の粒径や深さは溶解温度、時間、鋳込温度などによ
っても影響をうけ、例えば溶解温度が７８０℃までは高
いほどチル組織は深くなるが、上記温度を越えるとかえ
って浅くなる。
次ｄこ本発明ピストンのように組織が緻密で比重が高く
、かつ鋳肌のままの燃焼室を有するピストンを得るには
、溶湯を静かにかつ連続的に供給し得て、ガスを巻き込
まない竪型加圧鋳造装置を使用するのが有利である。
、かつ鋳肌のままの燃焼室を有するピストンを得るには
、溶湯を静かにかつ連続的に供給し得て、ガスを巻き込
まない竪型加圧鋳造装置を使用するのが有利である。
以下５本発明の実施例を図面に従って説明する。
８ｉ１ａ５＊、０ｕｔ５ｊ、Ｎｉ１．５１．Ｍｇα５憾
、ｒｅαＢ憾、残部２ａからなる合金′ｆニア５０℃に
て融解し、竪型加圧鋳造装置を用い％１５０℃Ｉこ予熱
したガソリンエンジンピストン鋳造用金型内に、６００
麺／−の圧力下に１ないし２秒で充填した。
、ｒｅαＢ憾、残部２ａからなる合金′ｆニア５０℃に
て融解し、竪型加圧鋳造装置を用い％１５０℃Ｉこ予熱
したガソリンエンジンピストン鋳造用金型内に、６００
麺／−の圧力下に１ないし２秒で充填した。
上記金型を水冷等により６０℃に冷却すると、２０μ講
以下の岨が初晶として晶出し始めるので、このとき、即
ち充填後２ないし８秒後に肉厚部に対して１８００ｆｔ
／ｊの局部加圧を印加する。
以下の岨が初晶として晶出し始めるので、このとき、即
ち充填後２ないし８秒後に肉厚部に対して１８００ｆｔ
／ｊの局部加圧を印加する。
第１図はピストンの断面図を表わし、１はピストンヘッ
ド、２は燃焼室、５は肉厚部、４はスカート、５はピン
回シを示す。凝固期間中の肉厚部３に対して矢印方向に
加圧すると一般の重力鋳造法で生ずるエアギャップがな
くなるので、絶えず金型と接触し、冷却速度が早くなり
２０＃１以下の微粒子からなる組織が形成される。
ド、２は燃焼室、５は肉厚部、４はスカート、５はピン
回シを示す。凝固期間中の肉厚部３に対して矢印方向に
加圧すると一般の重力鋳造法で生ずるエアギャップがな
くなるので、絶えず金型と接触し、冷却速度が早くなり
２０＃１以下の微粒子からなる組織が形成される。
そこで既に凝固して樹枝状晶となっている部分に溶湯が
圧入されるので引は巣がなくなシ、ポロシティが減少す
る。以上が加圧下における凝固現象の特徴であ）、本実
施例のように直径ＢＯ諺のピストンで肉厚部の厚さが３
０閣の場合には加圧保持時間は１５秒である。
圧入されるので引は巣がなくなシ、ポロシティが減少す
る。以上が加圧下における凝固現象の特徴であ）、本実
施例のように直径ＢＯ諺のピストンで肉厚部の厚さが３
０閣の場合には加圧保持時間は１５秒である。
本発明ピストンの第二の特徴として鋳肌のままの燃焼室
２を有していることが挙げられるが、かかる燃焼室２ｔ
−形成させるため、熱伝導率の高いタングステン合金管
材質とする金型を使用し、さらに水冷却等によシ金型温
度を７０℃以下に冷却して特に微細なチル組織６を形成
させた。
２を有していることが挙げられるが、かかる燃焼室２ｔ
−形成させるため、熱伝導率の高いタングステン合金管
材質とする金型を使用し、さらに水冷却等によシ金型温
度を７０℃以下に冷却して特に微細なチル組織６を形成
させた。
また本実施例ではピン孔回夛５を鋳抜いであるので軽量
化され、さらにスカート４の肉厚が従来の金型鋳造法に
よるものよシも１５目薄くしであるので全重量が薄くし
であるので、約１５嘔の軽量化となった。
化され、さらにスカート４の肉厚が従来の金型鋳造法に
よるものよシも１５目薄くしであるので全重量が薄くし
であるので、約１５嘔の軽量化となった。
このような鋳肌のままの燃焼室を有し、かつ軽量化され
たピストンを得るには竪型加圧鋳造装置の使用が好まし
く、ビスケットの調整番こより、鋳抜かれたピストン孔
回）５の厚さｈの調整が容易となシ、鋳肌のままで後加
工の必要のない燃焼室が得られる。
たピストンを得るには竪型加圧鋳造装置の使用が好まし
く、ビスケットの調整番こより、鋳抜かれたピストン孔
回）５の厚さｈの調整が容易となシ、鋳肌のままで後加
工の必要のない燃焼室が得られる。
かくして１サイクル約１分で得られるピストン燃焼室２
の鋳肌面は第５図に示す如く初晶８４が５ｍμ以下の微
細粒子からなシ、第６図で示す内部組織も表面程微細で
はないが、２０μ畷以下の初晶８ｉ ７が晶出し、第７
図で示す２０μ渦以上の初晶α−Ａｔ８の晶出した組織
よシははるかに緻密であルミ９０合金のように加工し難
いということもない。なお第７図はＡＯ８Ｂを使用し重
力鋳造法によって得たものの内部組織を示すが、本発明
ピストンと同一材質を用いて重力鋳造しても到底使用に
耐えるものは得られない。
の鋳肌面は第５図に示す如く初晶８４が５ｍμ以下の微
細粒子からなシ、第６図で示す内部組織も表面程微細で
はないが、２０μ畷以下の初晶８ｉ ７が晶出し、第７
図で示す２０μ渦以上の初晶α−Ａｔ８の晶出した組織
よシははるかに緻密であルミ９０合金のように加工し難
いということもない。なお第７図はＡＯ８Ｂを使用し重
力鋳造法によって得たものの内部組織を示すが、本発明
ピストンと同一材質を用いて重力鋳造しても到底使用に
耐えるものは得られない。
次に上記本発明の鋳造ピストンを熱処理（Ｔ、）後、切
シ出したテストピースにつき引張強度を測定した結果３
２匂／−であった。なお第２図はポロシティと引張強度
との関係を示し、第５図はＳｉ量と熱膨張率ならびに欠
陥発生率との関係を示し、本発明ピストンはポロシティ
量が低いため引張強度が高いこと、また熱膨張係数は高
Ｓｉ量のものよりも若干高いが欠陥発生率の少ないこと
が理解される。
シ出したテストピースにつき引張強度を測定した結果３
２匂／−であった。なお第２図はポロシティと引張強度
との関係を示し、第５図はＳｉ量と熱膨張率ならびに欠
陥発生率との関係を示し、本発明ピストンはポロシティ
量が低いため引張強度が高いこと、また熱膨張係数は高
Ｓｉ量のものよりも若干高いが欠陥発生率の少ないこと
が理解される。
そこで本発明ピストンｔ−６気筒、３０００ｃｃの実験
用エンジンに装着し、＋６００Ｏｒ、ｐ、ｍ で運転し
て従来の重力鋳造法、 ＡＯ８Ｂのピストンと比較した
処、従来のピストンでは６０時間で亀裂を発生し、また
第４図１こ示す如（１個体ピストンａｅ ｂ ｓ ’
ｔ ｄ によって引張強度が２０ないし２５Ｋｐ／ｓ
ｗ＋”に分布しているに対し、本発明ピストンｅ、ｆで
は２００時間後でも異常が・なく。
用エンジンに装着し、＋６００Ｏｒ、ｐ、ｍ で運転し
て従来の重力鋳造法、 ＡＯ８Ｂのピストンと比較した
処、従来のピストンでは６０時間で亀裂を発生し、また
第４図１こ示す如（１個体ピストンａｅ ｂ ｓ ’
ｔ ｄ によって引張強度が２０ないし２５Ｋｐ／ｓ
ｗ＋”に分布しているに対し、本発明ピストンｅ、ｆで
は２００時間後でも異常が・なく。
２８ないし３ｏｂ／♂の引張強度を維持することができ
た。また本発明ピストンでは熱膨［率が小さいため騒音
レベルが（１１ｄＢ減少した。
た。また本発明ピストンでは熱膨［率が小さいため騒音
レベルが（１１ｄＢ減少した。
上記の如く、本発明ピストンは低熱膨張率をねらった過
共晶アルミ合金を使用しているに拘らず加圧鋳造法の適
用によって重力鋳造法の難点全克服し、微細な初晶Ｓｉ
ｆ：共晶で取囲んだ微細組ａｔ有するものとなった。
共晶アルミ合金を使用しているに拘らず加圧鋳造法の適
用によって重力鋳造法の難点全克服し、微細な初晶Ｓｉ
ｆ：共晶で取囲んだ微細組ａｔ有するものとなった。
また金型材料の選択によってピストンヘッドにチル組織
が形成され、！型加圧鋳造装置の使用によって溶湯供給
量を調節できるので鋳抜き部分の寸法精度が確保され、
軽量化された上に、鋳肌のままの燃焼室を得ることがで
きることとカシ、製造コスト低減の効果が大きい。
が形成され、！型加圧鋳造装置の使用によって溶湯供給
量を調節できるので鋳抜き部分の寸法精度が確保され、
軽量化された上に、鋳肌のままの燃焼室を得ることがで
きることとカシ、製造コスト低減の効果が大きい。
第１図は本発明ピストンの断面図を表わし、第２図はポ
ロシティ量と引張強度との関係を示すグラフを表わし、 第５図は８ｉ−と熱膨張係数ならびｌこ欠陥発生率との
関係を示すグラフ全表わし、。 第４図は個体ピストンの耐久時間における引張強度を表
わし、 第６図は本発明ピストンの５４組織を示す顕微鏡写真を
表わし。 第７図は従来のピストンの４４組織を示す顕微鏡写真を
表わす。 図中、
ロシティ量と引張強度との関係を示すグラフを表わし、 第５図は８ｉ−と熱膨張係数ならびｌこ欠陥発生率との
関係を示すグラフ全表わし、。 第４図は個体ピストンの耐久時間における引張強度を表
わし、 第６図は本発明ピストンの５４組織を示す顕微鏡写真を
表わし。 第７図は従来のピストンの４４組織を示す顕微鏡写真を
表わす。 図中、
Claims (2)
- （１）Ｓｉ１３〜１６％、Ｎｉ１．０〜３．０％、Ｃｕ
０．８〜４．０％、Ｆｅ０．６〜１．３％、残部Ａｌか
らなり、初晶Ｓｉの粒径が２０μｍ以下でポロシテイが
０．３％以下であり、かつピストンヘッドの表面に粒径
８μｍ以下のチル組織が形成されて鋳肌のままの燃焼室
を有することを特徴とするアルミニウムピストン。 - （２）竪型加圧鋳造装置を用いて製造された特許請求の
範囲第１項記載のアルミニウムピストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60055425A JPH0663567B2 (ja) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | アルミニウムピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60055425A JPH0663567B2 (ja) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | アルミニウムピストン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61215860A true JPS61215860A (ja) | 1986-09-25 |
| JPH0663567B2 JPH0663567B2 (ja) | 1994-08-22 |
Family
ID=12998222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60055425A Expired - Lifetime JPH0663567B2 (ja) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | アルミニウムピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663567B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006328482A (ja) * | 2005-05-26 | 2006-12-07 | Honda Motor Co Ltd | 鍛造ピストン |
| WO2014097924A1 (ja) * | 2012-12-19 | 2014-06-26 | いすゞ自動車株式会社 | 内燃機関のピストンの製造方法、内燃機関のピストンの製造装置、及び内燃機関 |
| JP2017122456A (ja) * | 2011-04-15 | 2017-07-13 | フェデラル−モーグル・リミテッド・ライアビリティ・カンパニーFederal−Mogul Llc | ピストン |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS598660B2 (ja) * | 1980-07-07 | 1984-02-25 | ヤンマーディーゼル株式会社 | 頂部を強靭化した鋳鉄製ピストン |
| JPS59108849A (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-23 | Toyota Motor Corp | 内燃機関用ピストン |
-
1985
- 1985-03-19 JP JP60055425A patent/JPH0663567B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP2018096380A (ja) * | 2011-04-15 | 2018-06-21 | フェデラル−モーグル・リミテッド・ライアビリティ・カンパニーＦｅｄｅｒａｌ−Ｍｏｇｕｌ Ｌｌｃ | ピストン |
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| WO2014097924A1 (ja) * | 2012-12-19 | 2014-06-26 | いすゞ自動車株式会社 | 内燃機関のピストンの製造方法、内燃機関のピストンの製造装置、及び内燃機関 |
| JP2014117744A (ja) * | 2012-12-19 | 2014-06-30 | Isuzu Motors Ltd | 内燃機関のピストンの製造方法、内燃機関のピストンの製造装置、及び内燃機関 |
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| Publication number | Publication date |
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