JPS61213362A - 核燃料用複合被覆管の製法及びその製品 - Google Patents
核燃料用複合被覆管の製法及びその製品Info
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- JPS61213362A JPS61213362A JP61059063A JP5906386A JPS61213362A JP S61213362 A JPS61213362 A JP S61213362A JP 61059063 A JP61059063 A JP 61059063A JP 5906386 A JP5906386 A JP 5906386A JP S61213362 A JPS61213362 A JP S61213362A
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- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/186—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of zirconium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
-
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- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
- G21C3/07—Casings; Jackets characterised by their material, e.g. alloys
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Metal Extraction Processes (AREA)
- Forging (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ジルコニウム合金製外側基体とジル」−ラム
製内側ライニングとからなる原子炉燃料用複合被覆管の
製法に係る。この製法はこの種の共押出成形品の質を向
上せしめる。本発明はこの製法によって得られる複合被
覆管にも係る。
製内側ライニングとからなる原子炉燃料用複合被覆管の
製法に係る。この製法はこの種の共押出成形品の質を向
上せしめる。本発明はこの製法によって得られる複合被
覆管にも係る。
乱匪瓜二盈」
複合被覆管は、例えばシルカ【]イ2 (zircal
y 2)の如きジルコニウム合金の中空ビレットと非合
金ジル」ニウム製内側管とからなるアセンブリを共押出
することによって製造される。これらビレット及び内側
管は通常電子衝撃によってその前方端と後方端とが互い
に溶接されている。次いで、このブランクを冷間圧延と
熱処理とに交昇りにかけて複合被覆管を完成する。
y 2)の如きジルコニウム合金の中空ビレットと非合
金ジル」ニウム製内側管とからなるアセンブリを共押出
することによって製造される。これらビレット及び内側
管は通常電子衝撃によってその前方端と後方端とが互い
に溶接されている。次いで、このブランクを冷間圧延と
熱処理とに交昇りにかけて複合被覆管を完成する。
この複合被覆管の内側表面にはオーバーラツプ又は微小
亀裂の如き冶金学的欠陥ができるだけ少ないことが望ま
れ、且つジルコニウム製内側ライニングには規則的な微
細構造が望まれる。
亀裂の如き冶金学的欠陥ができるだけ少ないことが望ま
れ、且つジルコニウム製内側ライニングには規則的な微
細構造が望まれる。
炎11亘旦11
公知技術では、核規準に従うジルコニウム合金シルカ1
1イ2のインゴットを鍛造又は熱間圧延し、次いでβ領
域(1050℃)から水で急冷する。この急冷操作の前
又は侵でビレットに穴を設け、この穴のあいたビレット
を機械加工する。
1イ2のインゴットを鍛造又は熱間圧延し、次いでβ領
域(1050℃)から水で急冷する。この急冷操作の前
又は侵でビレットに穴を設け、この穴のあいたビレット
を機械加工する。
一方、消耗電極を用いて真空ドで再溶融することにより
製造した非合金純ジルコニウムのインゴットを、800
℃以上のα+β又はβ領域の温度範囲で熱間条件下に変
形さ眩る。このバーを複数のビレットに切断し、これら
ビレットに穴をあける。
製造した非合金純ジルコニウムのインゴットを、800
℃以上のα+β又はβ領域の温度範囲で熱間条件下に変
形さ眩る。このバーを複数のビレットに切断し、これら
ビレットに穴をあける。
次いでこれら穴のあいたビレットを550℃〜100℃
のα領域内で熱間押出し成形にかけて管状にする。
のα領域内で熱間押出し成形にかけて管状にする。
押出し成形したジルコニウム管とジルカロイビレットと
を、管が内側になるように組合せて互いに接合し、得ら
れたアセンブリを550℃〜700℃のα領域内で押出
して複合ブランクを形成する。
を、管が内側になるように組合せて互いに接合し、得ら
れたアセンブリを550℃〜700℃のα領域内で押出
して複合ブランクを形成する。
次いでこのブランクを冷間圧延とα領域の熱処理とに交
互にかけ、複合被覆管を完成する。
互にかけ、複合被覆管を完成する。
ジルコニウムは不純物含量が合計5000 ppn+以
下のものを使用する。
下のものを使用する。
特に酸素含量は12001)11111を越えてはなら
ず好ましくは600 ppmを越えてはならない。他の
不純物についても同様に越えてはならない上限はあるが
、下限はない。すなわら、ジルコニウムの純度は、バリ
V一層に特別な性質を与えるための本質的条件と見なさ
れるからである。
ず好ましくは600 ppmを越えてはならない。他の
不純物についても同様に越えてはならない上限はあるが
、下限はない。すなわら、ジルコニウムの純度は、バリ
V一層に特別な性質を与えるための本質的条件と見なさ
れるからである。
前述の方法で製造される被覆管の内側表面は成る程度の
疵を有しており、そのため、燃料中に発生する核分裂生
成物と水素とに対するバリヤーとしCの内部ライニング
の適格性に欠け、これら核分裂生成物及び水素がジルカ
ロイ基体に金属疲労作用を及ぼす。
疵を有しており、そのため、燃料中に発生する核分裂生
成物と水素とに対するバリヤーとしCの内部ライニング
の適格性に欠け、これら核分裂生成物及び水素がジルカ
ロイ基体に金属疲労作用を及ぼす。
木JLI匹1里
本発明は冷間加工したブランク、又は内側を非合金ジル
コニウム層で被覆したジルコニウム合金製複合管の製法
の改良に係る。この製法は先行技術に従いπ記の諸スデ
ツプからなる。
コニウム層で被覆したジルコニウム合金製複合管の製法
の改良に係る。この製法は先行技術に従いπ記の諸スデ
ツプからなる。
a)一方で、熱間加工(圧延及び/又は鍛造)によりジ
ルコニウム合金ビレットをバー形状に変える。
ルコニウム合金ビレットをバー形状に変える。
得られた加工処理バーを複数のビレットに切断する。こ
のビレットにほぼ同軸の穴を設け、次い′c′機械加工
する。
のビレットにほぼ同軸の穴を設け、次い′c′機械加工
する。
ビレットに切断する前のバー、又は穴をあける前もしく
は後の少なくとも1つの切断ビレットをβ領域から水で
急冷する。
は後の少なくとも1つの切断ビレットをβ領域から水で
急冷する。
b)他方で、熱間加T(圧延及び/又は鍛造)により非
合金ジル」ニウムインゴットをバー形状に変える。
合金ジル」ニウムインゴットをバー形状に変える。
得られたバーを複数の小片又はビレットに切断する。
この小片又はビレットに穴をあけ、α領域で管状に押出
づ。
づ。
C)この非合金ジル」ニウム管をジルコニウム合金ビレ
ットのほぼ同軸の穴の中に挿入し、得られたアセンブリ
をα領域で押出して複合押出しブランクを形成し、この
複合押出しブランクを冷間圧延にかけ、次いで熱処理に
かけて°1つ以上の複合船ニブランクないしは複合被覆
管を得る。
ットのほぼ同軸の穴の中に挿入し、得られたアセンブリ
をα領域で押出して複合押出しブランクを形成し、この
複合押出しブランクを冷間圧延にかけ、次いで熱処理に
かけて°1つ以上の複合船ニブランクないしは複合被覆
管を得る。
本発明の改良はステップ(b)、即ち非合金ジルコニウ
ム製うイニング形成スデップに関して、F記の条件のう
ち2つ又はより好ましくは3つを組合わせることにある
。
ム製うイニング形成スデップに関して、F記の条件のう
ち2つ又はより好ましくは3つを組合わせることにある
。
一複合被覆管の内側ライニングとして、少なくとも25
0 ppmのFe1好ましくは250〜1000Dp1
11の[eを含む非合金ジルコニウムインゴットを用い
る。
0 ppmのFe1好ましくは250〜1000Dp1
11の[eを含む非合金ジルコニウムインゴットを用い
る。
−このジルコニウムインゴットを好ましくは通常630
〜760℃であるα領域内で熱間加工する。
〜760℃であるα領域内で熱間加工する。
これはジルコニウムライニングの構造を微細にする効果
がある。
がある。
−この熱間加工後、特定の予備加熱領域であるβ領域か
ら得られたバー又はビレットを水で急冷する。即ちこの
急冷処理をα領域での管状の押出し前に行ない、この押
出し処理の後はやはりα領域でジルコニウム合金製ビレ
ット/純ジルコニウム製内側管複合アセンブリの押出し
を行なう。
ら得られたバー又はビレットを水で急冷する。即ちこの
急冷処理をα領域での管状の押出し前に行ない、この押
出し処理の後はやはりα領域でジルコニウム合金製ビレ
ット/純ジルコニウム製内側管複合アセンブリの押出し
を行なう。
前記特定β領域は880〜1050℃の温度、好ましく
は900℃〜1000℃、更に好ましくは950℃±3
0℃の温度に相当する。前述の[非合金ジルコニウム1
とは、不純物合計含量が5000 ppm以下、好まし
くは最大で1200 III)Illに等しいような、
ハフニウム除去ジルコニウムを意味する。
は900℃〜1000℃、更に好ましくは950℃±3
0℃の温度に相当する。前述の[非合金ジルコニウム1
とは、不純物合計含量が5000 ppm以下、好まし
くは最大で1200 III)Illに等しいような、
ハフニウム除去ジルコニウムを意味する。
本発明の改良方法を使用すれば、冷間加工した中間ブラ
ンク及びその後の複合被覆管に冶金学的欠陥のない内側
表面を与えることができる。従って内側ライニングの、
腐蝕及び疵が生起する危険が大幅に低下し、該ライニン
グが燃料アセンブリ内に含まれるガスと核分裂生成物と
から基体壁面を保護−するという役割を十分に果たすこ
とができる。
ンク及びその後の複合被覆管に冶金学的欠陥のない内側
表面を与えることができる。従って内側ライニングの、
腐蝕及び疵が生起する危険が大幅に低下し、該ライニン
グが燃料アセンブリ内に含まれるガスと核分裂生成物と
から基体壁面を保護−するという役割を十分に果たすこ
とができる。
加えて、この方法を用いればジルコニウムに規則的な微
細構造が与えられる。
細構造が与えられる。
本発明は更に、本発明の方法によって得られる製品にも
係る。この製品とは最終段階で得られるもの(複合被覆
管)以外に中間段階、即ち通常は複合ブランク押出し後
の1〜4回の冷間圧延と、中間焼なましと通常少なくと
も1回の表面処理とに相当する段階で得られるものも含
む。本明細書ではこれらの中間製品を「冷開加工複合ブ
ランク」と称する。実施例中の「ドレックス(TREX
) Jはこれらブランクの一特定例を指す。これら製品
の内側ライニングは少なくともASrH9に等しく通常
はASrH1(lに等しいインデックスを持つ極めて微
細な粒子を有する。冷間層T複合ブランクは通常は複合
被覆管を得るべく繰返し圧延にかけられる出発半製品で
ある。
係る。この製品とは最終段階で得られるもの(複合被覆
管)以外に中間段階、即ち通常は複合ブランク押出し後
の1〜4回の冷間圧延と、中間焼なましと通常少なくと
も1回の表面処理とに相当する段階で得られるものも含
む。本明細書ではこれらの中間製品を「冷開加工複合ブ
ランク」と称する。実施例中の「ドレックス(TREX
) Jはこれらブランクの一特定例を指す。これら製品
の内側ライニングは少なくともASrH9に等しく通常
はASrH1(lに等しいインデックスを持つ極めて微
細な粒子を有する。冷間層T複合ブランクは通常は複合
被覆管を得るべく繰返し圧延にかけられる出発半製品で
ある。
友−皇−1
1、この実施例では下記の組成
1.45% Sn; 0.16% le; 0.1
2X Cr; 0.05% Ni;1f80 pp
n+ 0;9(l ppm C:40 0pm
Ilrを有し−残りの不純物が核使用ジルコニウム合金
規定条件ASTM852に準じるようなジルカロイ2の
インゴットと、下記の主要不純物 Fe 364ppm; Cr 22ppm;
Ni<10ppl; 0 520ppm1C40pp
m; Iff 341)l)mを含む非合金ジル−1ニ
ウムのインゴットとを出発I料として複合被覆管を形成
した。
2X Cr; 0.05% Ni;1f80 pp
n+ 0;9(l ppm C:40 0pm
Ilrを有し−残りの不純物が核使用ジルコニウム合金
規定条件ASTM852に準じるようなジルカロイ2の
インゴットと、下記の主要不純物 Fe 364ppm; Cr 22ppm;
Ni<10ppl; 0 520ppm1C40pp
m; Iff 341)l)mを含む非合金ジル−1ニ
ウムのインゴットとを出発I料として複合被覆管を形成
した。
前記合金ジルカロイ2は約1000℃のβ転移(tra
nsus) (α+β領域から純β領域への変化)温
度を有する。前記ジルコニウムのβ転移温度は約890
℃である。
nsus) (α+β領域から純β領域への変化)温
度を有する。前記ジルコニウムのβ転移温度は約890
℃である。
ジルカロイ2インゴツトを1040℃で鍛造して直径1
70mの円筒状バーにする。このバーを1050℃の温
度から水で急冷した。このバーを長さ450MRの円筒
状ビレットに切断し、このビレットに直径80s+の穴
をあけ、その後機械加工を施した。
70mの円筒状バーにする。このバーを1050℃の温
度から水で急冷した。このバーを長さ450MRの円筒
状ビレットに切断し、このビレットに直径80s+の穴
をあけ、その後機械加工を施した。
先行技#J(β領域での熱間加工)により950℃でジ
ルコニウムインゴットを鍛造して直径170mのバーを
形成し、このバーを長さ430.の小片又はビレットに
切断した。
ルコニウムインゴットを鍛造して直径170mのバーを
形成し、このバーを長さ430.の小片又はビレットに
切断した。
前記小片又はビレットに直径50a++++の同軸穴を
あけ、650℃で押出して外径81M、厚み151Mの
管を形成した。
あけ、650℃で押出して外径81M、厚み151Mの
管を形成した。
外側を処理した後、この管を前記ジルカロイビレットの
穴の中に挿入して溶接により互に接合し、このアセンブ
リを650℃で押出して長さ約2700m。
穴の中に挿入して溶接により互に接合し、このアセンブ
リを650℃で押出して長さ約2700m。
外径80m、内径51Mの複合ブランクを形成した。
このブランクを冷間圧延にかけて外径63.5mg、厚
み11m+の直径縮小管状ブランク即ちドレックス(T
REX=Tube reduced extrusio
n)を得、圧延後このブランクを焼なまし処理した。こ
の管状ブランクの内側表面を調べた結果、繊維状表面を
有していた。
み11m+の直径縮小管状ブランク即ちドレックス(T
REX=Tube reduced extrusio
n)を得、圧延後このブランクを焼なまし処理した。こ
の管状ブランクの内側表面を調べた結果、繊維状表面を
有していた。
顕微鏡的断面で調べてみると深さ30〜5oミクロンの
粒子間クラックの始まりがvA察された。ジルコニウム
粒子は微細であり、A31Mインデックス9であった。
粒子間クラックの始まりがvA察された。ジルコニウム
粒子は微細であり、A31Mインデックス9であった。
2、 次に、前述のジルカロイと、250ppm以下の
鉄を含む以外は前記第1テストの場合と同じ組成を
−有するジルコニウムとを用いてドレックスを形
成し lこ 、。
鉄を含む以外は前記第1テストの場合と同じ組成を
−有するジルコニウムとを用いてドレックスを形
成し lこ 、。
管状アセンブリ及びブランクのジルカロイの変形操作は
第1テストの場合と同じにした。一方、α領域でのイン
ゴットの鍛造によって得たジルコニウムビレットは95
0℃で加熱し、水で急冷した侵650℃で押出して、ジ
ルカロイの穴あきビレットに接合した。
第1テストの場合と同じにした。一方、α領域でのイン
ゴットの鍛造によって得たジルコニウムビレットは95
0℃で加熱し、水で急冷した侵650℃で押出して、ジ
ルカロイの穴あきビレットに接合した。
該ドレックスの内側表面を調べるとやはり繊維状であり
、表面欠陥が幾つか見られた。
、表面欠陥が幾つか見られた。
加えて、金属ジルコニウムの構造はASTMインデック
ス7〜8の極めて粗い粒子を有するという特徴を示して
いた。
ス7〜8の極めて粗い粒子を有するという特徴を示して
いた。
3、最後に本発明の方法により、前記2つのテストのそ
れと類似のジルカロイインゴットと、第1テストのそれ
と類似のジルコニウムインゴットとを用いてドレックス
を形成した。変形操作は第2テストと同様に、即ちイン
ゴットをα領域で@造し、且つシルコニ1クムビレツト
を950″C′c−の加熱漬水で急冷することによつC
行なった。
れと類似のジルカロイインゴットと、第1テストのそれ
と類似のジルコニウムインゴットとを用いてドレックス
を形成した。変形操作は第2テストと同様に、即ちイン
ゴットをα領域で@造し、且つシルコニ1クムビレツト
を950″C′c−の加熱漬水で急冷することによつC
行なった。
Claims (7)
- (1)冷間加工ブランク、又は内側を非合金ジルコニウ
ム層で被覆したジルコニウム合金製複合管の製法であつ
て、 a)一方でジルコニウム合金インゴットを熱間加工(圧
延及び/又は鍛造)によりバー形状に変え、得られた加
工バーを複数のビレットに切断し、このビレットにほぼ
同軸の穴をあけ且つ機械加工し、ビレットに切断する前
の加工バー又は穴をあける前もしくは後の少なくとも1
つの前記ビレットをβ領域から水で急冷し、 b)他方で非合金ジルコニウムインゴットを熱間加工(
圧延及び/又は鍛造)によりバー形状に変形し、この加
工バーを複数のビレット又は小片に切断し、このビレッ
ト又は小片に穴をあけてα領域で管状に押出し、 c)最後に前記非合金ジルコニウム管を前記ジルコニウ
ム合金ビレットのほぼ同軸の穴の中に挿入し、得られた
アセンブリをα領域で押出して複合押出しブランクを形
成し、この複合押出しブランクを冷間圧延にかけ、次い
で熱処理にかけて1つ以上の複合加工ブランクないしは
複合被覆管を得る ことからなり、少なくとも250ppmの鉄を含む非合
金ジルコニウムのインゴットを使用し、非合金ジルコニ
ウムのビレットを穴あけの前又は後で880〜1050
℃の温度から水で急冷することを特徴とする製法。 - (2)250〜1000ppmの鉄を含む非合金ジルコ
ニウムのインゴットを用いることを特徴とする特許請求
の範囲第1項に記載の方法。 - (3)非合金ジルコニウムインゴットの熱間加工操作を
α領域温度で行なうことを特徴とする特許請求の範囲第
1項又は第2項に記載の方法。 - (4)非合金ジルコニウムインゴットの熱間加工操作を
630〜760℃で行なうことを特徴とする特許請求の
範囲第3項に記載の方法。 - (5)加工した非合金ジルコニウムブランクを900〜
1000℃の温度から水で急冷することを特徴とする特
許請求の範囲第1項又は第2項に記載の方法。 - (6)加工した非合金ジルコニウムブランクを920〜
980℃の温度から水で急冷することを特徴とする特許
請求の範囲第5項に記載の方法。 - (7)内側が非合金ジルコニウムでライニングされたジ
ルカロイ2の冷間加工管状複合ブランクであつて、内側
ライニングが250〜1000ppmのFeを含み且つ
少なくともASTMインデックス9に相当する微細粒子
を有することを特徴とする複合ブランク。 (B)内側が非合金ジルコニウムでライニングされたジ
ルカロイ2の複合被覆管であって、内側ライニングが2
50〜1000ppmのFeを含み且つ少なくともAS
TMインデックス9に相当する微細粒子を有することを
特徴とする複合被覆管。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR85-04597 | 1985-03-19 | ||
FR8504597A FR2579122B1 (fr) | 1985-03-19 | 1985-03-19 | Procede de fabrication de tubes-gaines composites pour combustible nucleaire et produits obtenus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61213362A true JPS61213362A (ja) | 1986-09-22 |
JPS6353257B2 JPS6353257B2 (ja) | 1988-10-21 |
Family
ID=9317653
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61059063A Granted JPS61213362A (ja) | 1985-03-19 | 1986-03-17 | 核燃料用複合被覆管の製法及びその製品 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61213362A (ja) |
KR (1) | KR910007917B1 (ja) |
CA (1) | CA1310479C (ja) |
DE (1) | DE3609074C3 (ja) |
ES (1) | ES8705789A1 (ja) |
FR (1) | FR2579122B1 (ja) |
GB (1) | GB2172737B (ja) |
SE (1) | SE459340B (ja) |
ZA (1) | ZA861958B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62226090A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-05 | 原子燃料工業株式会社 | ライナ−付き核燃料被覆管の製造方法 |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2624136B1 (fr) * | 1987-12-07 | 1992-06-05 | Cezus Co Europ Zirconium | Tube, barre ou tole en alliage de zirconium, resistant a la fois a la corrosion uniforme et a la corrosion nodulaire et procede de fabrication correspondant |
JP2580273B2 (ja) * | 1988-08-02 | 1997-02-12 | 株式会社日立製作所 | 原子炉用燃料集合体およびその製造方法並びにその部材 |
US5076488A (en) * | 1989-09-19 | 1991-12-31 | Teledyne Industries, Inc. | Silicon grain refinement of zirconium |
DE4130524C1 (ja) * | 1991-09-13 | 1993-01-07 | W.C. Heraeus Gmbh, 6450 Hanau, De | |
FR2685881B1 (fr) * | 1992-01-03 | 1996-03-29 | Cezus Co Europ Zirconium | Procede de fabrication de tubes duplex et triplex a base de zirconium. |
DE9206038U1 (de) * | 1992-02-28 | 1992-07-16 | Siemens AG, 80333 München | Werkstoff und Strukturteil aus modifiziertem Zirkaloy |
US5223206A (en) * | 1992-06-08 | 1993-06-29 | General Electric Company | Method for producing heat treated composite nuclear fuel containers |
SE506174C2 (sv) * | 1992-12-18 | 1997-11-17 | Asea Atom Ab | Metod att framställa kärnbränsleelement |
US5285485A (en) * | 1993-02-01 | 1994-02-08 | General Electric Company | Composite nuclear fuel container and method for producing same |
JP2912525B2 (ja) * | 1993-07-01 | 1999-06-28 | 株式会社日立製作所 | Bwrプラントの炉水制御方法およびその装置 |
FR2717717B1 (fr) * | 1994-03-24 | 1996-05-15 | Cezus Co Europ Zirconium | Procédé de fabrication d'une ébauche tubulaire en zircaloy 2 plaquée intérieurement en zirconium et apte au contrôle ultrasonore de l'épaisseur de zirconium. |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1327734A (fr) * | 1961-12-11 | 1963-05-24 | Wah Chang Corp | Procédé de traitement de matériaux résistant à la corrosion |
FR1454541A (fr) * | 1965-08-27 | 1966-02-11 | Commissariat Energie Atomique | Alliage de zirconium |
US3645800A (en) * | 1965-12-17 | 1972-02-29 | Westinghouse Electric Corp | Method for producing wrought zirconium alloys |
CH500778A (it) * | 1968-01-03 | 1970-12-31 | Cnen | Procedimento per la produzione di tubi composti di più tronchi in metallo differente |
FR2142267A5 (en) * | 1971-06-18 | 1973-01-26 | Commissariat Energie Atomique | Metallic rough shapes mfr - of zircalloy,hafnium and titanium alloys, to give improved drawn shapes |
CA1025335A (en) * | 1972-09-05 | 1978-01-31 | Ake S.B. Hofvenstam | Method of making tubes and similar products of a zirconium alloy |
GB1525717A (en) * | 1974-11-11 | 1978-09-20 | Gen Electric | Nuclear fuel elements |
GB1569078A (en) * | 1977-09-30 | 1980-06-11 | Gen Electric | Nuclear fuel element |
CA1139023A (en) * | 1979-06-04 | 1983-01-04 | John H. Davies | Thermal-mechanical treatment of composite nuclear fuel element cladding |
SE426891B (sv) * | 1981-07-07 | 1983-02-14 | Asea Atom Ab | Sett att tillverka kapselror av zirkoniumbaserad legering forbrenslestavar till kernreaktorer |
CA1214978A (en) * | 1982-01-29 | 1986-12-09 | Samuel G. Mcdonald | Zirconium alloy products and fabrication processes |
US4576654A (en) * | 1982-04-15 | 1986-03-18 | General Electric Company | Heat treated tube |
US4675153A (en) * | 1984-03-14 | 1987-06-23 | Westinghouse Electric Corp. | Zirconium alloy fuel cladding resistant to PCI crack propagation |
US4664881A (en) * | 1984-03-14 | 1987-05-12 | Westinghouse Electric Corp. | Zirconium base fuel cladding resistant to PCI crack propagation |
-
1985
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62226090A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-05 | 原子燃料工業株式会社 | ライナ−付き核燃料被覆管の製造方法 |
Also Published As
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DE3609074A1 (de) | 1986-10-02 |
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GB2172737A (en) | 1986-09-24 |
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GB2172737B (en) | 1989-02-01 |
SE8601240D0 (sv) | 1986-03-17 |
SE8601240L (sv) | 1986-09-20 |
DE3609074C3 (de) | 1997-06-05 |
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