JPS61205382A - クライオパネル - Google Patents
クライオパネルInfo
- Publication number
- JPS61205382A JPS61205382A JP4393685A JP4393685A JPS61205382A JP S61205382 A JPS61205382 A JP S61205382A JP 4393685 A JP4393685 A JP 4393685A JP 4393685 A JP4393685 A JP 4393685A JP S61205382 A JPS61205382 A JP S61205382A
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- JP
- Japan
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- cryo
- panel
- film
- anodic oxide
- porous
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- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はり２イオ面への気体原子、気体分子の凝着、吸
着を利用して真空排気を行う真空排気装置等に用いられ
るり２イオ／４ネルに関する。
着を利用して真空排気を行う真空排気装置等に用いられ
るり２イオ／４ネルに関する。
近年、クライオ面への気体原子、気体分子の凝着、吸着
を利用して真空排気を行う真空排気装置、いわゆるクラ
イオポンプが考えられている。このクライオポンプの気
体捕集面には、■銅、アルミニウムなどの熱伝導率の高
い金属、あるいはこれら金属表面に光沢めりきを施した
滑らかな面を利用したもの、および、■捕集面の実効面
積を増大するとともに、平板な捕集面では凝着しえない
ヘリウム、水素、ネオンなどの気体を吸着によって捕集
するため、上記金属基板表面にモレキュラーシープ、活
性炭、ゼオライトなどの吸着剤を接着したもの、および
、■両者を組合せたものが用いられている。
を利用して真空排気を行う真空排気装置、いわゆるクラ
イオポンプが考えられている。このクライオポンプの気
体捕集面には、■銅、アルミニウムなどの熱伝導率の高
い金属、あるいはこれら金属表面に光沢めりきを施した
滑らかな面を利用したもの、および、■捕集面の実効面
積を増大するとともに、平板な捕集面では凝着しえない
ヘリウム、水素、ネオンなどの気体を吸着によって捕集
するため、上記金属基板表面にモレキュラーシープ、活
性炭、ゼオライトなどの吸着剤を接着したもの、および
、■両者を組合せたものが用いられている。
しかしながら、上記構成の場合、次のような問題がある
。すなわち、■の場合には、捕集面が比較的短時間に捕
集した気体で被扱されるため、り２イオ面を室温に戻し
て捕集気体をベークアクトする再生作業の回数が多くな
ること、および、ヘリウム、水素、ネオンなどの気体を
排気できないという欠点がある。■の場合には、■の欠
点が改善されるものの、吸着剤の接着には極低温に酎え
る方法が要求されるため、十分な接着強度を得ることが
困難であること、および、接着面の形状が限定されるこ
とにより、適用に制限がある。すなわち、吸着剤の金属
基板への接着方法としては、スラリー状物質、ポリマー
などの接着物質や機械的保持が一般に用いられているが
、接着強度が弱いこと、あるいは保持方向が限定されて
いることから、クライオ・母ネル全面への吸着剤の接着
は困難であり、片面への接着のみが行われている。また
、クライオ・母ネルの形状、および取付方向にも制約が
ある。また、超高真空装置にクライオ・母ネルを用いる
場合、装置の到達圧力を１０ Ｔｏｒｒ以下とするた
めには、装置全体を高温、例えば２５０℃でベーキング
することが必要であり、クライオパネルも高温でベーキ
ングするこ−とが望ましいが、吸着剤を接着したクライ
オパネルは高温ベーキングを行うことができない。
。すなわち、■の場合には、捕集面が比較的短時間に捕
集した気体で被扱されるため、り２イオ面を室温に戻し
て捕集気体をベークアクトする再生作業の回数が多くな
ること、および、ヘリウム、水素、ネオンなどの気体を
排気できないという欠点がある。■の場合には、■の欠
点が改善されるものの、吸着剤の接着には極低温に酎え
る方法が要求されるため、十分な接着強度を得ることが
困難であること、および、接着面の形状が限定されるこ
とにより、適用に制限がある。すなわち、吸着剤の金属
基板への接着方法としては、スラリー状物質、ポリマー
などの接着物質や機械的保持が一般に用いられているが
、接着強度が弱いこと、あるいは保持方向が限定されて
いることから、クライオ・母ネル全面への吸着剤の接着
は困難であり、片面への接着のみが行われている。また
、クライオ・母ネルの形状、および取付方向にも制約が
ある。また、超高真空装置にクライオ・母ネルを用いる
場合、装置の到達圧力を１０ Ｔｏｒｒ以下とするた
めには、装置全体を高温、例えば２５０℃でベーキング
することが必要であり、クライオパネルも高温でベーキ
ングするこ−とが望ましいが、吸着剤を接着したクライ
オパネルは高温ベーキングを行うことができない。
本発明は上記の事情に対処すべくなされたもので、クラ
イオ面をアルミニウム系金属材料（アルミニウムあるい
はアルミニウム基合金〕の多孔質陽極酸化膜で形成する
ことにより、捕集面の実効面積が大きく、かつ、いかな
る形状にも容易に成形可能で、さらに、高温ベーキング
が可能なりライオパネルを提供することを目的とする。
イオ面をアルミニウム系金属材料（アルミニウムあるい
はアルミニウム基合金〕の多孔質陽極酸化膜で形成する
ことにより、捕集面の実効面積が大きく、かつ、いかな
る形状にも容易に成形可能で、さらに、高温ベーキング
が可能なりライオパネルを提供することを目的とする。
以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する
。
。
第１図は本発明の一実施例によるり２イオＡ？ネルの一
部の断面図である。図において、１はアルミニウム系金
属材料のクライオパネル基板（以下、・母ネル基板と称
する〕、２は陽極酸化膜、３は陽極酸化膜の孔である。
部の断面図である。図において、１はアルミニウム系金
属材料のクライオパネル基板（以下、・母ネル基板と称
する〕、２は陽極酸化膜、３は陽極酸化膜の孔である。
第１図では、パネル基板１に対して陽極酸化膜２の厚さ
が極端に大きく表現しである。しかし、実際は、ｚ４ネ
ル基板１の厚みは数１００μｍ〜１−程度であるのに対
し、陽極酸化膜の厚みは数〜数１０μｍ程度である。第
１図の如く、陽極酸化膜２を拡大して示すのはその構造
を明確にするためである。
が極端に大きく表現しである。しかし、実際は、ｚ４ネ
ル基板１の厚みは数１００μｍ〜１−程度であるのに対
し、陽極酸化膜の厚みは数〜数１０μｍ程度である。第
１図の如く、陽極酸化膜２を拡大して示すのはその構造
を明確にするためである。
アルミニウム系金属材料における陽極酸化膜２は、アル
マイト膜と呼ばれ（以下、アルマイト膜と称する）、第
１図のように基板面に垂直にアルマイト膜２をほぼ貫通
する孔３を有する多孔質となっている。孔３の直径、密
度は電解液の温度、液濃度、電流密度に依存するが、通
常、孔径１００〜３００Ｘ、密度１０１０〜１Ｏ１１／
ｃＩＩ 程度である。例えば、１５％の硫酸電解液を
使用し、電圧１５ｖ１温度２０℃、電流密度Ｉ Ａｌｄ
＆で実験した結果、孔径約１６０Ｘ、密度８刈０ ／ｃ
ｒＩの多孔質アルマイト膜が得られた。
マイト膜と呼ばれ（以下、アルマイト膜と称する）、第
１図のように基板面に垂直にアルマイト膜２をほぼ貫通
する孔３を有する多孔質となっている。孔３の直径、密
度は電解液の温度、液濃度、電流密度に依存するが、通
常、孔径１００〜３００Ｘ、密度１０１０〜１Ｏ１１／
ｃＩＩ 程度である。例えば、１５％の硫酸電解液を
使用し、電圧１５ｖ１温度２０℃、電流密度Ｉ Ａｌｄ
＆で実験した結果、孔径約１６０Ｘ、密度８刈０ ／ｃ
ｒＩの多孔質アルマイト膜が得られた。
このようにアルマイト膜は多孔質であるため、その表面
積は平板なツタネル基板１に比較して著しく大きい。上
記電解条件の場合のアルマイト膜について、皮膜の厚み
を１０μｍとしてアルマイト膜２０表面積を計算すると
、ツタネル基板１の１ｃｄあたり約４００ａＪとなる。
積は平板なツタネル基板１に比較して著しく大きい。上
記電解条件の場合のアルマイト膜について、皮膜の厚み
を１０μｍとしてアルマイト膜２０表面積を計算すると
、ツタネル基板１の１ｃｄあたり約４００ａＪとなる。
すなわち、実効的な表面積が平板なノ４ネル基板１０４
００倍に増大する。
００倍に増大する。
クライオパネルでは、気体のクライオ面への入射頻度が
一定の場合、捕集された気体成分によるクライオ面の被
覆率は、クライオ面の表面積の逆数に比例して減少し、
この分だけ気体成分の捕集量を増やすことができる。。
一定の場合、捕集された気体成分によるクライオ面の被
覆率は、クライオ面の表面積の逆数に比例して減少し、
この分だけ気体成分の捕集量を増やすことができる。。
従って、陽極酸化により多孔質アルマイト膜２を形成し
たアルミニウム系金属材料をクライオ・ぐネルとして用
いれば、平板のクライオ面を用いた場合に比較して、表
面積の増加分、例えば４００倍の気体量を捕集すること
ができる。また、活性炭等従来用いられている吸着剤同
様、ヘリウム。
たアルミニウム系金属材料をクライオ・ぐネルとして用
いれば、平板のクライオ面を用いた場合に比較して、表
面積の増加分、例えば４００倍の気体量を捕集すること
ができる。また、活性炭等従来用いられている吸着剤同
様、ヘリウム。
水素、ネオンを吸着する効果も有する。
気体捕集面の全表面積に関しては、従来用いられている
活性炭の粉体、あるいはアルミナの粉体の方が、粉体の
粒子サイズが小さい場合には、第１図のアルマイト膜２
のりライオ面よりも勝ることがある。しかし、第１図の
クライオ・母ネルには、従来技術では得られない利点が
ある。すなわち、陽極酸化法はいかなる形状のアルミニ
ウム系金属材料に対しても適用可能であるので、複雑な
形状のクライオパネルでも容易に全表面に多孔質アルマ
イト膜２を形成できる。
活性炭の粉体、あるいはアルミナの粉体の方が、粉体の
粒子サイズが小さい場合には、第１図のアルマイト膜２
のりライオ面よりも勝ることがある。しかし、第１図の
クライオ・母ネルには、従来技術では得られない利点が
ある。すなわち、陽極酸化法はいかなる形状のアルミニ
ウム系金属材料に対しても適用可能であるので、複雑な
形状のクライオパネルでも容易に全表面に多孔質アルマ
イト膜２を形成できる。
このため、従来の一面のみに吸着材を接着したり２イオ
パネルに比較し、いかなる方向から入射する気体成分に
対しても捕集能力が向上する。
パネルに比較し、いかなる方向から入射する気体成分に
対しても捕集能力が向上する。
また、パネル基板１自体の表面がアルマイト化されるの
で、従来のクライオ・母ネルのような吸着剤の接着手段
は全く不必要になる。さらに、アルマイト膜は機械的強
度、熱的安定性に優れているため、振動の大きな環境下
の使用やヒートサイクルの繰９返しにおいても、皮膜の
はく離は生じない。特に、ペーカブルなりライオポンプ
のクライオ面に第１図のクライオパネルを用いれば、高
温、例えば２５０℃でクライオ／４’ネルを含めてベー
キングすることが可能である。
で、従来のクライオ・母ネルのような吸着剤の接着手段
は全く不必要になる。さらに、アルマイト膜は機械的強
度、熱的安定性に優れているため、振動の大きな環境下
の使用やヒートサイクルの繰９返しにおいても、皮膜の
はく離は生じない。特に、ペーカブルなりライオポンプ
のクライオ面に第１図のクライオパネルを用いれば、高
温、例えば２５０℃でクライオ／４’ネルを含めてベー
キングすることが可能である。
なお、アルマイト膜２の厚さについては、普通のアルマ
イト加工で用いられている１０〜数１０μｍで十分であ
るが、実効捕集面積を増加させるためには厚い方が好ま
しい。
イト加工で用いられている１０〜数１０μｍで十分であ
るが、実効捕集面積を増加させるためには厚い方が好ま
しい。
第２図は本発明の他の実施例を示す。図において、４は
銅基板、５はアルミニウム系金属材料の皮膜である。皮
膜５の表面には、陽極酸化により多孔質アルマイトＭ２
が形成されている。
銅基板、５はアルミニウム系金属材料の皮膜である。皮
膜５の表面には、陽極酸化により多孔質アルマイトＭ２
が形成されている。
銅基板４と皮膜５とでパネル基板Ｊを形成する。
皮膜５は銅基板４の両面にクラッドされたものであシ、
厚みは数ｌＯ〜ｌＯＯμｍ程度である。
厚みは数ｌＯ〜ｌＯＯμｍ程度である。
一方、銅基板４の厚みは数１００μｍ〜１■程度である
ので、第２図では、構造をわかりやすくするために多孔
質アルマイト膜２および皮膜５の厚みを極端に大きく表
現しである。
ので、第２図では、構造をわかりやすくするために多孔
質アルマイト膜２および皮膜５の厚みを極端に大きく表
現しである。
アルミニウム系金属材料による皮膜５０表面の多孔質ア
ルマイト膜２は、第１図の実施例の場合と全く同様に、
陽極酸化によって形成することができる。多孔質アルマ
イト膜２の厚みは１０〜数１０μｍ程度でよい。第２図
では、陽極酸化されていない皮膜５が残っているが、皮
膜５全体を陽極酸化して多孔質アルマイト膜２としても
よい。
ルマイト膜２は、第１図の実施例の場合と全く同様に、
陽極酸化によって形成することができる。多孔質アルマ
イト膜２の厚みは１０〜数１０μｍ程度でよい。第２図
では、陽極酸化されていない皮膜５が残っているが、皮
膜５全体を陽極酸化して多孔質アルマイト膜２としても
よい。
上記構成によれば、銅はアルミニウムに比較し、熱伝導
率が約１．７倍高いため、第２図の構造のものをクライ
オ・母ネルとして用いた場合、第１図の実施例に比較し
、り２イオ・ｆネルの冷却効率が高い。他の効果は第１
図の実施例と同様である。
率が約１．７倍高いため、第２図の構造のものをクライ
オ・母ネルとして用いた場合、第１図の実施例に比較し
、り２イオ・ｆネルの冷却効率が高い。他の効果は第１
図の実施例と同様である。
第３図に、本発明の一実施例に係るクライオパネルを装
着した真空装置の断面図を示す。第３図は、本件特許出
願に係る発明の発明者らにより、特願昭５９−１４０２
４１号において提案された二次イオン質量分析装置の試
料室に本発明の一実施例のクライオ・母ネルを装着した
ものである。図において、１はパネル基板、２は多孔質
アルマイト膜、６はヘリウム冷凍機、７はヘリウム冷凍
機のコールドヘッド、８はシールド板、９は試料ホルダ
、１０は真空容器、１１は主排気用イオンＩン７′であ
る。分析用ビーム照射系および分析用検出器、試料移送
機構は省略しである。
着した真空装置の断面図を示す。第３図は、本件特許出
願に係る発明の発明者らにより、特願昭５９−１４０２
４１号において提案された二次イオン質量分析装置の試
料室に本発明の一実施例のクライオ・母ネルを装着した
ものである。図において、１はパネル基板、２は多孔質
アルマイト膜、６はヘリウム冷凍機、７はヘリウム冷凍
機のコールドヘッド、８はシールド板、９は試料ホルダ
、１０は真空容器、１１は主排気用イオンＩン７′であ
る。分析用ビーム照射系および分析用検出器、試料移送
機構は省略しである。
パネル基板１は円筒形を有しており、主排気用イオンポ
ン′ｆ１ノに相対する面は開口構造をとる。この他、図
中には示していないが、・！ネル基板ｌＫは分析に必要
なビームの入射口、検出器の接続部、試料移送等に用い
る穴や切込みがある。パネル基板１は厚さＩｍの銅板の
両面にアルミニウム層をクラッドしたものである。
ン′ｆ１ノに相対する面は開口構造をとる。この他、図
中には示していないが、・！ネル基板ｌＫは分析に必要
なビームの入射口、検出器の接続部、試料移送等に用い
る穴や切込みがある。パネル基板１は厚さＩｍの銅板の
両面にアルミニウム層をクラッドしたものである。
クラッド層の厚さは、例えば、１００μｍであり、この
うち、例えば３０μｍを陽極酸化し、多孔質アルマイト
膜２としている。
うち、例えば３０μｍを陽極酸化し、多孔質アルマイト
膜２としている。
第３図では、厚さ３０μｍの多孔質アルマイト膜２の厚
みを極端に大きく表現しである。多孔質アルマイト膜２
は、例えば１５％の硫酸電解液を使用し、電圧１５ｖ、
電流密度３Ａ／ｄｔｔ？。
みを極端に大きく表現しである。多孔質アルマイト膜２
は、例えば１５％の硫酸電解液を使用し、電圧１５ｖ、
電流密度３Ａ／ｄｔｔ？。
２０℃で約３０分間の陽極酸化を行うことによシ形成す
ることが可能である。
ることが可能である。
−４４に基板１はコールドへラド７に取付けられ、試料
ホルダ９を囲む形で真空容器１０内に装置されている。
ホルダ９を囲む形で真空容器１０内に装置されている。
真空容器１０内は主排気用イオンポンプ１ノによって真
空排気され、この状態でヘリウム冷凍機６を作動させる
ことにより、クライオパネルは温度２０Ｋに冷却される
。シールド板８はヘリウム冷凍機６によって７７Ｋに冷
却され、室温である真空容器ｌＯの内壁からの熱放射が
クライオパネルに及ぶのを防ぐ働きをする。ヘリウム冷
凍機６には、２５０℃でのべ、−キングが可能なタイプ
を使用しておシ、装置のペーキンダにおいては、クライ
オ／４’ネルも含めて真空容器１０全体ｔ−２５０℃に
加熱する。
空排気され、この状態でヘリウム冷凍機６を作動させる
ことにより、クライオパネルは温度２０Ｋに冷却される
。シールド板８はヘリウム冷凍機６によって７７Ｋに冷
却され、室温である真空容器ｌＯの内壁からの熱放射が
クライオパネルに及ぶのを防ぐ働きをする。ヘリウム冷
凍機６には、２５０℃でのべ、−キングが可能なタイプ
を使用しておシ、装置のペーキンダにおいては、クライ
オ／４’ネルも含めて真空容器１０全体ｔ−２５０℃に
加熱する。
クライオ／４’ネルが２０Ｋに冷却されることにより、
主排気用イオンポン７”１１で排気しきれなかった真空
容器ｉｏ内の残留ガス成分は多孔質アルマイト膜２の表
面に捕集され、試料ホルダ９の周囲の真空度が大幅に向
上される。平板状のクライオ・臂ネルを用いた場合、試
料分析中の真空度は５Ｘ１０Ｔｏｒｒであるが、本実施
例のクライオツクネルではｌＸ１０Ｔｏｒｒ以下となる
ことが実験により確かめられている。これは平板状のク
ライオ／４’ネルでは、水素、ヘリウムに対する排気能
力が小さいため、これらの気体が真空中の主成分として
残留するのに対し、多孔質アルマイト膜２を使ったクラ
イオノ４ネルは、水素、ヘリウムに対しても大きな排気
能力を有するので、水素、ヘリウムの分圧が減少したた
めである。実験の結果、排気能力、連続作動時間とも活
性炭等従来の吸着剤を用いた場合と同等の性能であるこ
とが確認されている。
主排気用イオンポン７”１１で排気しきれなかった真空
容器ｉｏ内の残留ガス成分は多孔質アルマイト膜２の表
面に捕集され、試料ホルダ９の周囲の真空度が大幅に向
上される。平板状のクライオ・臂ネルを用いた場合、試
料分析中の真空度は５Ｘ１０Ｔｏｒｒであるが、本実施
例のクライオツクネルではｌＸ１０Ｔｏｒｒ以下となる
ことが実験により確かめられている。これは平板状のク
ライオ／４’ネルでは、水素、ヘリウムに対する排気能
力が小さいため、これらの気体が真空中の主成分として
残留するのに対し、多孔質アルマイト膜２を使ったクラ
イオノ４ネルは、水素、ヘリウムに対しても大きな排気
能力を有するので、水素、ヘリウムの分圧が減少したた
めである。実験の結果、排気能力、連続作動時間とも活
性炭等従来の吸着剤を用いた場合と同等の性能であるこ
とが確認されている。
このように本発明によれば、捕集面の実効面積が大きく
、かつ、いかなる形状にも容易に成形可能で、さらに、
高温ベーキングが可能なりライオ・ぐネルを提供するこ
とができる。
、かつ、いかなる形状にも容易に成形可能で、さらに、
高温ベーキングが可能なりライオ・ぐネルを提供するこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例のクライオツクネルの一部分
の断面図、第２図は本発明の他の実施例のクライオ・ぐ
ネルの肩ｌ一部分の断面図、第３図は本発明の一実施例
のクライオツクネルを装着した真空装置の断面図である
。 Ｊ・・・パネル基板、２・・・陽極酸化膜（多孔質アル
マイト膜］、３・・・陽極酸化膜の孔、４・・・銅基板
、５・・・アルミニクム系金属材料の皮膜、６・・・ヘ
リクム冷［機％ ７・・・コールドヘッド、８・・・シ
ールド板、９・・・試料ホルダ、１０・・・真空容器、
１１・・・主排気用イオンデンプ。
の断面図、第２図は本発明の他の実施例のクライオ・ぐ
ネルの肩ｌ一部分の断面図、第３図は本発明の一実施例
のクライオツクネルを装着した真空装置の断面図である
。 Ｊ・・・パネル基板、２・・・陽極酸化膜（多孔質アル
マイト膜］、３・・・陽極酸化膜の孔、４・・・銅基板
、５・・・アルミニクム系金属材料の皮膜、６・・・ヘ
リクム冷［機％ ７・・・コールドヘッド、８・・・シ
ールド板、９・・・試料ホルダ、１０・・・真空容器、
１１・・・主排気用イオンデンプ。
Claims (1)
- クライオ面がアルミニウム系金属材料の多孔質の陽極酸
化膜として形成されていることを特徴とするクライオパ
ネル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4393685A JPS61205382A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | クライオパネル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4393685A JPS61205382A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | クライオパネル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61205382A true JPS61205382A (ja) | 1986-09-11 |
| JPH0312233B2 JPH0312233B2 (ja) | 1991-02-19 |
Family
ID=12677577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4393685A Granted JPS61205382A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | クライオパネル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61205382A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5365742A (en) * | 1991-01-25 | 1994-11-22 | Saes Getters S.P.A. | Device and process for the removal of hydrogen from a vacuum enclosure at cryogenic temperatures and especially high energy particle accelerators |
| AT409818B (de) * | 1999-04-26 | 2002-11-25 | Nikolai Dr Korpan | Kryostat |
| JP2011526981A (ja) * | 2008-07-01 | 2011-10-20 | ブルックス オートメーション インコーポレイテッド | クライオポンプの温度制御を行う装置および方法 |
| CN103397999A (zh) * | 2013-07-17 | 2013-11-20 | 安徽万瑞冷电科技有限公司 | 一种增加低温泵抽速的方法 |
| WO2019208336A1 (ja) * | 2018-04-25 | 2019-10-31 | 住友重機械工業株式会社 | クライオポンプ、クライオポンプシステム、クライオポンプの再生方法 |
| JP2022500587A (ja) * | 2018-09-12 | 2022-01-04 | ザ リージェンツ オブ ザ ユニバーシティ オブ コロラド, ア ボディー コーポレイトTHE REGENTS OF THE UNIVERSITY OF COLORADO, a body corporate | 極低温実験及び超高真空（ｘｈｖ）状態のための極低温冷却真空チャンバ放射線シールド |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP4393685A patent/JPS61205382A/ja active Granted
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