JPS61199553A - 水平連続鋳造用鋳型 - Google Patents
水平連続鋳造用鋳型Info
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- JPS61199553A JPS61199553A JP3934485A JP3934485A JPS61199553A JP S61199553 A JPS61199553 A JP S61199553A JP 3934485 A JP3934485 A JP 3934485A JP 3934485 A JP3934485 A JP 3934485A JP S61199553 A JPS61199553 A JP S61199553A
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- Japan
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- mold
- molten steel
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- continuous casting
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、タンディッシ、から溶鋼が注入され、この
溶鋼を冷却して凝固殻を形成し、凝固殻が形成されて得
られる鋳片が実質的に水平方向に引き抜かれる水平連続
鋳造用鋳型に関する。
溶鋼を冷却して凝固殻を形成し、凝固殻が形成されて得
られる鋳片が実質的に水平方向に引き抜かれる水平連続
鋳造用鋳型に関する。
水平連続鋳造においては、タンディツシュ内の溶鋼は、
タンディッシ、の側壁下部に設けられた耐火物製注入孔
を介して、軸方向を水平圧した筒状の銅製鋳型内に鋳込
まれる。鋳型において凝固殻が形成されると、鋳片は所
定ピッチだけ引き抜かれ、次いで新たな凝固殻が形成さ
れ、更に所定ピッチだけ引き抜かれる。このように、鋳
片を間欠的に引き抜くことにより、溶鋼が連続的に鋳造
される。
タンディッシ、の側壁下部に設けられた耐火物製注入孔
を介して、軸方向を水平圧した筒状の銅製鋳型内に鋳込
まれる。鋳型において凝固殻が形成されると、鋳片は所
定ピッチだけ引き抜かれ、次いで新たな凝固殻が形成さ
れ、更に所定ピッチだけ引き抜かれる。このように、鋳
片を間欠的に引き抜くことにより、溶鋼が連続的に鋳造
される。
とζろで、第３図に示すように１耐火物製注入孔２と銅
製鋳１ｊ１ノとの間には、耐火物製のプレークリング３
が配設されているが、従来、このプレークリング３と凝
固殻４とが接触する位置の近傍の鋳型１表面忙〈ホみ５
か形成されやすいという問題点がある。これは、Ｚｎｆ
含む溶鋼を連続鋳造する場合に１溶鋼からＺｎが蒸発し
て鋳型表面忙付着し、鋳型のＣｕと反応してＣｕ−Ｚｎ
化合物を生成し、Ｃｕの融点より低く高温強度が低い相
が生成するため、凝固殻の移動忙よりこの部分が削り取
られるからである。このようなくぼみ５が形成されると
、鋳片４が引抜かれる際にくぼみ５にひっかかり、鋳片
引抜きが不安定になり、延いては凝固殻が破断し、鋳造
不能となる事態が発生する虞れがある。
製鋳１ｊ１ノとの間には、耐火物製のプレークリング３
が配設されているが、従来、このプレークリング３と凝
固殻４とが接触する位置の近傍の鋳型１表面忙〈ホみ５
か形成されやすいという問題点がある。これは、Ｚｎｆ
含む溶鋼を連続鋳造する場合に１溶鋼からＺｎが蒸発し
て鋳型表面忙付着し、鋳型のＣｕと反応してＣｕ−Ｚｎ
化合物を生成し、Ｃｕの融点より低く高温強度が低い相
が生成するため、凝固殻の移動忙よりこの部分が削り取
られるからである。このようなくぼみ５が形成されると
、鋳片４が引抜かれる際にくぼみ５にひっかかり、鋳片
引抜きが不安定になり、延いては凝固殻が破断し、鋳造
不能となる事態が発生する虞れがある。
この発明はかかる事情に鑑がみてなされたものであって
、ｚｎを含有する溶鋼を鋳造する場合であっても、鋳型
の表面性状が劣化することなく安定して鋳造することが
できる水平連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする
。
、ｚｎを含有する溶鋼を鋳造する場合であっても、鋳型
の表面性状が劣化することなく安定して鋳造することが
できる水平連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする
。
この発明に係る水平連続鋳造用鋳型は、タンディッシ、
から溶鋼が注入され、この溶鋼を冷却して凝固殻を形成
し、凝固殻が形成されて得られる鋳片が実質的に水平方
向に引き抜かれる水平連続鋳造用鋳型において、鋳型に
おける溶鋼を冷却する面の所定の領域に、Ｃｏ 、 Ｍ
ｏ Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ ＊ Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ ｅ
Ｃｏ−ＴＩＮ ＃ Ａｌ−２０５ｍｃｏ−ＷＣｅ又は
Ｃｏ−Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ−Ｙ−８ＩＣ−Ａｌ２Ｏ３の単
体又は二種以上の組合せからなるコーティング層を施し
たことを特徴とする。
から溶鋼が注入され、この溶鋼を冷却して凝固殻を形成
し、凝固殻が形成されて得られる鋳片が実質的に水平方
向に引き抜かれる水平連続鋳造用鋳型において、鋳型に
おける溶鋼を冷却する面の所定の領域に、Ｃｏ 、 Ｍ
ｏ Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ ＊ Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ ｅ
Ｃｏ−ＴＩＮ ＃ Ａｌ−２０５ｍｃｏ−ＷＣｅ又は
Ｃｏ−Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ−Ｙ−８ＩＣ−Ａｌ２Ｏ３の単
体又は二種以上の組合せからなるコーティング層を施し
たことを特徴とする。
以下、添付の図面を参照して、この発明の実施例につい
て説明する。第１図はブレークリング近傍の縦断面図で
ある。タンティッシュ６の側壁下部に耐火物性の筒状注
入孔２がその軸方向を水平にして取付けられている。こ
の注入孔２の先端には筒状の銅合金製鋳型１がその軸方
向を注入孔２の軸方向と一致させて配設されている。注
入孔２と鋳型１とが接触する部分に耐火物製のプレーク
リング３が配設されている。
て説明する。第１図はブレークリング近傍の縦断面図で
ある。タンティッシュ６の側壁下部に耐火物性の筒状注
入孔２がその軸方向を水平にして取付けられている。こ
の注入孔２の先端には筒状の銅合金製鋳型１がその軸方
向を注入孔２の軸方向と一致させて配設されている。注
入孔２と鋳型１とが接触する部分に耐火物製のプレーク
リング３が配設されている。
タンディツシュ６内の溶鋼は注入孔２及びプレークリン
グ３を介して鋳型１内に鋳込まれる。
グ３を介して鋳型１内に鋳込まれる。
鋳ＩＪＩＪ ｋおける溶鋼の冷却面（鋳型内面）Ｋは、
そのプレークリング３の近傍の領域化コーティング層７
が形成されている。
そのプレークリング３の近傍の領域化コーティング層７
が形成されている。
このコーティング層７は、下記材料がらなり、鋳型１の
溶鋼冷却面において、プレークリング３から引抜き方向
（矢印忙て示す）Ｋ５■乃至５０■離隔した位置まで延
長しており、淳さが１０μｍ以上１鴎以下である。
溶鋼冷却面において、プレークリング３から引抜き方向
（矢印忙て示す）Ｋ５■乃至５０■離隔した位置まで延
長しており、淳さが１０μｍ以上１鴎以下である。
コーティング層７は、高温においてＺｎと反応しｋ〈い
材料からなり、Ｃｏ ｅ Ｍｏ ＊ Ｃｏ−Ｗ ＊ Ｃ
ｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ 、 Ｃｏ−ＴＩＮ ｅ Ａｌ２
Ｏ５ｅ Ｃｏ−ＷＣ又はＣｏ−Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ−Ｙ−
ＳｉＣ−Ａｔ２０３の単体又は二種以上の組合せからな
る。本願発明者らは、鋳型面のくぼみが溶鋼から蒸発す
るＺｎと鋳型材料のＣｕとの反応の結果生ずるものであ
るから、これを防止するためには、鋳型の溶鋼冷却面に
４００乃至５００℃の高温でＺｎと反応しないコーティ
ング層を形成すればよいとの観点にたち、このような高
温でＺｎと反応しない材料を開発すべく種々の実験を重
ねた０本願発明者らは直径３０箇、厚さｌＯ■のＣｕ合
金からなる試験片に表面処理してコーティング層を形成
し、この試験片と４００℃又は５ｏｏ℃の溶融Ｚｎとを
黒鉛ルッが中に装入し、試験片を溶融Ｚｎに３時間浸漬
させてコーティング層の耐浸食性及び剥離性を調査した
。その結果を第１表に示す。
材料からなり、Ｃｏ ｅ Ｍｏ ＊ Ｃｏ−Ｗ ＊ Ｃ
ｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ 、 Ｃｏ−ＴＩＮ ｅ Ａｌ２
Ｏ５ｅ Ｃｏ−ＷＣ又はＣｏ−Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ−Ｙ−
ＳｉＣ−Ａｔ２０３の単体又は二種以上の組合せからな
る。本願発明者らは、鋳型面のくぼみが溶鋼から蒸発す
るＺｎと鋳型材料のＣｕとの反応の結果生ずるものであ
るから、これを防止するためには、鋳型の溶鋼冷却面に
４００乃至５００℃の高温でＺｎと反応しないコーティ
ング層を形成すればよいとの観点にたち、このような高
温でＺｎと反応しない材料を開発すべく種々の実験を重
ねた０本願発明者らは直径３０箇、厚さｌＯ■のＣｕ合
金からなる試験片に表面処理してコーティング層を形成
し、この試験片と４００℃又は５ｏｏ℃の溶融Ｚｎとを
黒鉛ルッが中に装入し、試験片を溶融Ｚｎに３時間浸漬
させてコーティング層の耐浸食性及び剥離性を調査した
。その結果を第１表に示す。
第１表においてコーティング材欄は各コーティング層の
材料を示し、厚さ欄はそのコーティング層の厚さを示す
０表面処理方法欄においてＡはメッキによる場合、Ｂは
蒸着コーティングによる場合、Ｃはメッキ及びコーティ
ングによる場合、Ｄは磁気ス／４ツター法による場合、
Ｅは線爆溶射による場合、及びＦはプラズマ溶射法によ
る場合である。耐浸食性欄には耐浸食性が優れている場
合をＯで、耐浸食性が認められた場合をΔで、耐浸食性
がない場合を×で示した。この第１表から明らかなよ５
Ｋ、Ｃｒ ＃ Ｎｉ＋Ｔｉ ｔ Ａｕ ｔ Ａｇ ａ
Ｗ ＋、 Ｎｉ−）Ｍｏ 、及びＮｉ−Ｃｒ−ＡＬ等
には耐浸食性がみられなかった。次いで、本願発明者等
は、これらの耐浸食性を示さない材料以外の材料につい
て実際に鋳型の溶鋼冷却面忙コーティングし、各コーテ
ィング材料が鋳型の寿命に及はず影響について調査した
。その結果を第２表忙示す。
材料を示し、厚さ欄はそのコーティング層の厚さを示す
０表面処理方法欄においてＡはメッキによる場合、Ｂは
蒸着コーティングによる場合、Ｃはメッキ及びコーティ
ングによる場合、Ｄは磁気ス／４ツター法による場合、
Ｅは線爆溶射による場合、及びＦはプラズマ溶射法によ
る場合である。耐浸食性欄には耐浸食性が優れている場
合をＯで、耐浸食性が認められた場合をΔで、耐浸食性
がない場合を×で示した。この第１表から明らかなよ５
Ｋ、Ｃｒ ＃ Ｎｉ＋Ｔｉ ｔ Ａｕ ｔ Ａｇ ａ
Ｗ ＋、 Ｎｉ−）Ｍｏ 、及びＮｉ−Ｃｒ−ＡＬ等
には耐浸食性がみられなかった。次いで、本願発明者等
は、これらの耐浸食性を示さない材料以外の材料につい
て実際に鋳型の溶鋼冷却面忙コーティングし、各コーテ
ィング材料が鋳型の寿命に及はず影響について調査した
。その結果を第２表忙示す。
第２表において４１乃至８の鋳型はこの発明に係る鋳型
である。比較のために１コ一テイング層を施していない
鋳型及びＮｉ又はＣｒをコーティングした鋳型について
その寿命を調査した結果を併せて第２表に示す。第２表
においてコーティング厚欄はコーティング層の厚みであ
り、鋳造鋼種欄は連続鋳造した鋼種である。Ｚｎ濃度欄
は溶鋼中のＺｎの濃度（ｐｐｍ） ｔ−示す。寿命欄は
鋳型の表面が浸食されて凹凸か発生し、これにより鋳造
ができなくなるまでの鋳造量（チャージ）を示した。こ
の第２表から明かなどとく、溶鋼中のＺｎ濃度が５ ｐ
ｐｍと低い場合忙は、コーティング層を有しない鋳型（
Ａ９）でも、２００チヤ一ジ以上使用することができる
が、Ｚｎ濃度が３０ ｐｐｍになると１５チヤージで鋳
型にくぼみが発生して（ム１０）、鋳型を廃棄処分にす
るか、又は鋳型表面を研削して平滑忙する必要が生じた
。又耐浸食性が低いＮｉ又はｃｒをコーティングした鋳
型（Ａｌ ｌ又は１２）においては、コーティングを施
さない場合と＃ｌは同じ寿命でありた。これ忙対し、こ
の発明に係るコーティング層を形成した鋳型（Ｉ６１〜
８）においては少なくとも１５０チヤ一ジ以上の寿命が
あり、比較例に比して、１０倍の寿命を示してい″る。
である。比較のために１コ一テイング層を施していない
鋳型及びＮｉ又はＣｒをコーティングした鋳型について
その寿命を調査した結果を併せて第２表に示す。第２表
においてコーティング厚欄はコーティング層の厚みであ
り、鋳造鋼種欄は連続鋳造した鋼種である。Ｚｎ濃度欄
は溶鋼中のＺｎの濃度（ｐｐｍ） ｔ−示す。寿命欄は
鋳型の表面が浸食されて凹凸か発生し、これにより鋳造
ができなくなるまでの鋳造量（チャージ）を示した。こ
の第２表から明かなどとく、溶鋼中のＺｎ濃度が５ ｐ
ｐｍと低い場合忙は、コーティング層を有しない鋳型（
Ａ９）でも、２００チヤ一ジ以上使用することができる
が、Ｚｎ濃度が３０ ｐｐｍになると１５チヤージで鋳
型にくぼみが発生して（ム１０）、鋳型を廃棄処分にす
るか、又は鋳型表面を研削して平滑忙する必要が生じた
。又耐浸食性が低いＮｉ又はｃｒをコーティングした鋳
型（Ａｌ ｌ又は１２）においては、コーティングを施
さない場合と＃ｌは同じ寿命でありた。これ忙対し、こ
の発明に係るコーティング層を形成した鋳型（Ｉ６１〜
８）においては少なくとも１５０チヤ一ジ以上の寿命が
あり、比較例に比して、１０倍の寿命を示してい″る。
このよ５な実験的なデータから、この発明においては、
第２表の４１乃至８に示す材料の単体又はこれらの二種
以上の組合せからなるコーティング層を鋳型の溶鋼冷却
面に施すこととした。
第２表の４１乃至８に示す材料の単体又はこれらの二種
以上の組合せからなるコーティング層を鋳型の溶鋼冷却
面に施すこととした。
この”ようなコーティング層を施す領域は、鋳型の溶□
鋼冷却面において、〈埋みが発生しやすい領域であり、
プレークリング３との境界から鋳゛片の引抜方向に少な
くとも５ｗ以上に渡ってコーティング層を形成する必要
がある。一方、〈ばみが発生する位置はプレークリング
３の近傍であるから、プレークリング３との境界から５
０■を越えてコーティング層を形成してもむだである・
従って、コーティング層を形成すべき領域はプレークリ
ング３との境界から引抜方向に５乃至５０■離隔した位
置までとするのが好ましい。
鋼冷却面において、〈埋みが発生しやすい領域であり、
プレークリング３との境界から鋳゛片の引抜方向に少な
くとも５ｗ以上に渡ってコーティング層を形成する必要
がある。一方、〈ばみが発生する位置はプレークリング
３の近傍であるから、プレークリング３との境界から５
０■を越えてコーティング層を形成してもむだである・
従って、コーティング層を形成すべき領域はプレークリ
ング３との境界から引抜方向に５乃至５０■離隔した位
置までとするのが好ましい。
コーティング層７の厚さは１０μｍ以上１冒以下である
ことが好ましい。コーティング層７の厚さが１０μｍよ
り薄いと鋳型表面の欠陥（凹凸）を被覆することができ
ない場合があり、一方、厚さが１ｍを越えると、溶鋼熱
による熱衝撃によりコーティング層が剥離する虞れがあ
り、またコスト上不利である。
ことが好ましい。コーティング層７の厚さが１０μｍよ
り薄いと鋳型表面の欠陥（凹凸）を被覆することができ
ない場合があり、一方、厚さが１ｍを越えると、溶鋼熱
による熱衝撃によりコーティング層が剥離する虞れがあ
り、またコスト上不利である。
このようにして構成される水平連続鋳造用鋳裂において
は、タンディツシュ６から注入孔２及びプレークリング
３を介して溶鋼が鋳型１に供給されると、第２図に拡大
して示すように、鋳型１内の溶鋼が鋳型Ｊにより冷却さ
れて凝固殻４が形成される。所定の時間経過して所定厚
の凝固殻が形成されると、鋳片は矢印方向に所定のピッ
チだけ引抜かれる。次いで、鋳片の引抜きを停止すると
、鋳型１内のプレークリング３の近傍に更に新しい凝固
殻が形成される。このようにして鋳片を間欠的に引抜く
と、鋳型１に冷却されて凝固殻４が成長しつつ、鋳片が
引抜かれていく。この場合に、この発明においてば、鋳
型１の溶鋼冷却面におけるブレークリング３の近傍の領
域に、Ｚｎに対する耐浸食性が高い材料からなるコーテ
ィング層７が形成されているので、溶鋼中のＺｎが蒸発
して４００乃至５００℃の高温忙ある鋳型１の表面に直
接付着するという事態が回避される。これｋより、鋳型
表面にＺｎ−Ｃｕ化合物が生成することが防止され、く
ぼみは生じない。従って、鋳片を安定して鋳型から引抜
くことができる。
は、タンディツシュ６から注入孔２及びプレークリング
３を介して溶鋼が鋳型１に供給されると、第２図に拡大
して示すように、鋳型１内の溶鋼が鋳型Ｊにより冷却さ
れて凝固殻４が形成される。所定の時間経過して所定厚
の凝固殻が形成されると、鋳片は矢印方向に所定のピッ
チだけ引抜かれる。次いで、鋳片の引抜きを停止すると
、鋳型１内のプレークリング３の近傍に更に新しい凝固
殻が形成される。このようにして鋳片を間欠的に引抜く
と、鋳型１に冷却されて凝固殻４が成長しつつ、鋳片が
引抜かれていく。この場合に、この発明においてば、鋳
型１の溶鋼冷却面におけるブレークリング３の近傍の領
域に、Ｚｎに対する耐浸食性が高い材料からなるコーテ
ィング層７が形成されているので、溶鋼中のＺｎが蒸発
して４００乃至５００℃の高温忙ある鋳型１の表面に直
接付着するという事態が回避される。これｋより、鋳型
表面にＺｎ−Ｃｕ化合物が生成することが防止され、く
ぼみは生じない。従って、鋳片を安定して鋳型から引抜
くことができる。
上記実施例においては、鋳型Ｊの材質はＣｕ又はＣｕ合
金であるが、ｚｎは金属と合金をつくりやすいので、他
の金属又は合金を鋳型材料として使用した場合忙も、こ
の発明によりコーティング層を形成することが、安定操
業上有益である。
金であるが、ｚｎは金属と合金をつくりやすいので、他
の金属又は合金を鋳型材料として使用した場合忙も、こ
の発明によりコーティング層を形成することが、安定操
業上有益である。
この発明によれば、溶鋼中のＺｎ含有量が高い場合であ
っても鋳型の浸食が防止されるので、安定して溶鋼を連
続鋳造することができると共に、鋳型の寿命を飛躍的に
延長させることができる。
っても鋳型の浸食が防止されるので、安定して溶鋼を連
続鋳造することができると共に、鋳型の寿命を飛躍的に
延長させることができる。
第１図はこの発明の実施例を示す模式的縦断面図、第２
図は同じくその一部拡大図、ｌＡ３図は従来の装置を示
す模式的縦断面図である。 １・・・鋳型、２・・・注入孔、３・・・ブレークリン
グ、４・・・凝固殻、５・・・くぼみ、６−・・タンデ
ィツシ１．７・・・コーティング層。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１ｉｎ 第２図
図は同じくその一部拡大図、ｌＡ３図は従来の装置を示
す模式的縦断面図である。 １・・・鋳型、２・・・注入孔、３・・・ブレークリン
グ、４・・・凝固殻、５・・・くぼみ、６−・・タンデ
ィツシ１．７・・・コーティング層。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１ｉｎ 第２図
Claims (3)
- （１）タンディッシュから溶鋼が注入され、この溶鋼を
冷却して凝固殻を形成し、凝固殻が形成されて得られる
鋳片が実質的に水平方向に引き抜かれる水平連続鋳造用
鋳型において、鋳型における溶鋼を冷却する面の所定の
領域に、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍ
ｏ、Ｃｏ−ＴｉＮ、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｃｏ−ＷＣ、又は
Ｃｏ−Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ−Ｙ−ＳｉＣ−Ａｌ＿２Ｏ＿３
の単体又は二種以上の組合せからなるコーティング層を
施したことを特徴とする水平連続鋳造用鋳型。 - （２）前記コーティング層は、１０μｍ乃至１ｍｍの厚
さを有することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載の水平連続鋳造用鋳型。 - （３）前記所定の領域は、鋳型の溶鋼冷却面におけるタ
ンディッシュ側の位置から、５乃至５０ｍｍ離隔した位
置に亘る領域であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項又は第２項に記載の水平連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3934485A JPS61199553A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 水平連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3934485A JPS61199553A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 水平連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61199553A true JPS61199553A (ja) | 1986-09-04 |
Family
ID=12550465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3934485A Pending JPS61199553A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 水平連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61199553A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5595237A (en) * | 1993-03-30 | 1997-01-21 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Horizontal continuous casting apparatus for metals |
-
1985
- 1985-02-28 JP JP3934485A patent/JPS61199553A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5595237A (en) * | 1993-03-30 | 1997-01-21 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Horizontal continuous casting apparatus for metals |
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