JPS61185047A - 鋳込回転子 - Google Patents
鋳込回転子Info
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- JPS61185047A JPS61185047A JP60024166A JP2416685A JPS61185047A JP S61185047 A JPS61185047 A JP S61185047A JP 60024166 A JP60024166 A JP 60024166A JP 2416685 A JP2416685 A JP 2416685A JP S61185047 A JPS61185047 A JP S61185047A
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- Japan
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- rotor core
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- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 6
- 238000010030 laminating Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/50—Fastening of winding heads, equalising connectors, or connections thereto
- H02K3/51—Fastening of winding heads, equalising connectors, or connections thereto applicable to rotors only
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K17/00—Asynchronous induction motors; Asynchronous induction generators
- H02K17/02—Asynchronous induction motors
- H02K17/16—Asynchronous induction motors having rotors with internally short-circuited windings, e.g. cage rotors
- H02K17/20—Asynchronous induction motors having rotors with internally short-circuited windings, e.g. cage rotors having deep-bar rotors
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Induction Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、回転子鉄心の両端部にエンドリングをアルミ
ニウムの鋳込みにより形成して成る鋳込回転子に関する
。
ニウムの鋳込みにより形成して成る鋳込回転子に関する
。
（発明の技術的背景）
従来、例えば高速用回転ｆｆ１ｅｌｌに用いられる鋳込
回転子は、第６図に示すように磁性鋼板を所定の厚さに
積層して構成された回転子鉄心１のスロット２内に二次
導体としてのロートルバー３を、また回転子鉄心１の両
端部（図では片側のみ示す）に円筒状のエンドリング４
を夫々アルミニウムの鋳込みにより一体に形成する。そ
して回転子鉄心１に回転軸５を圧入し、さらにエンドリ
ング４の外周部には非磁性鋼材例えば高クロームニッケ
ル鋼製の補強リング６を焼きばめしてこれをねじ７によ
り固定した構成としている。
回転子は、第６図に示すように磁性鋼板を所定の厚さに
積層して構成された回転子鉄心１のスロット２内に二次
導体としてのロートルバー３を、また回転子鉄心１の両
端部（図では片側のみ示す）に円筒状のエンドリング４
を夫々アルミニウムの鋳込みにより一体に形成する。そ
して回転子鉄心１に回転軸５を圧入し、さらにエンドリ
ング４の外周部には非磁性鋼材例えば高クロームニッケ
ル鋼製の補強リング６を焼きばめしてこれをねじ７によ
り固定した構成としている。
しかしながら上記構成のものの場合、エンドリング４は
、これの断面積を確保すること及び耐遠心力構造とする
ために露出する表面積が大きい。
、これの断面積を確保すること及び耐遠心力構造とする
ために露出する表面積が大きい。
このため、特に回転子の高速回転時には、このエンドリ
ング４の表面と周囲流体との摩擦損が大きく、回転効率
が低下するという問題があった。
ング４の表面と周囲流体との摩擦損が大きく、回転効率
が低下するという問題があった。
（発明の目的）
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目
的は、エンドリング部分と周囲流体との摩擦損を減少で
きて回転効率を向上し得、しかも簡単な構成にて耐遠心
力構造とすることができる鋳込回転子を提供するにある
。
的は、エンドリング部分と周囲流体との摩擦損を減少で
きて回転効率を向上し得、しかも簡単な構成にて耐遠心
力構造とすることができる鋳込回転子を提供するにある
。
本発明は上記目的を達成するために、回転子鉄心の両端
部に、この回転子鉄心におけるスロットの開口部より大
なる大きさの孔部を有する非磁性鋼板を角度をずらし積
層して構成したエンドリング用鉄心を配置し、エンドリ
ングを、そのエンドリング用鉄心の孔部内にアルミニウ
ムを鋳込み充填させて形成した構成とする。以て、エン
ドリング部分の露出する表面積を減少させるところに特
徴を有する。
部に、この回転子鉄心におけるスロットの開口部より大
なる大きさの孔部を有する非磁性鋼板を角度をずらし積
層して構成したエンドリング用鉄心を配置し、エンドリ
ングを、そのエンドリング用鉄心の孔部内にアルミニウ
ムを鋳込み充填させて形成した構成とする。以て、エン
ドリング部分の露出する表面積を減少させるところに特
徴を有する。
以下本発明の一実施例につき第１図乃至第５図を参照し
て説明する。まず第１図において、１１は磁性鋼板を所
定の厚さに積層して成る回転子鉄心で、第３図に示すよ
うに中央部に軸挿通孔１２が形成されていると共に周囲
部に多数のスロット１３が形成されている。１４は回転
子鉄心１１の両端部に配置されたエンドリング用鉄心で
、これは第２図にも示すように非磁性鋼板１４ａを所定
の厚さ積層して成るものである。その非磁性鋼板１４ａ
は詳細には第４図に示すうに、中央部に軸挿通孔１５を
有すると共に、周囲部に前記スロット１３の開口部より
大きさの大なる略扇状の孔部１６（この場合スロット１
３の開口部の約３個分の大きさの孔）を複数個有してい
る。そしてこの場合、エンドリング用鉄心１４は、孔部
１６がスロット１３の開口部を閉塞しない形態で、且つ
、非磁性鋼板１４ａを途中部で孔部１６の角度をずらし
た積層形態としている。１７は回転子鉄心１１のスロッ
ト１３内に充填された二次導体としてのロートルバーで
ある。１８はこのｏ−トルバー１７と連続してエンドリ
ング用鉄心１４の孔部１６内に充填され、且つエンドリ
ング用鉄心１４の端面から若干環状に突出したエンドリ
ングである。
て説明する。まず第１図において、１１は磁性鋼板を所
定の厚さに積層して成る回転子鉄心で、第３図に示すよ
うに中央部に軸挿通孔１２が形成されていると共に周囲
部に多数のスロット１３が形成されている。１４は回転
子鉄心１１の両端部に配置されたエンドリング用鉄心で
、これは第２図にも示すように非磁性鋼板１４ａを所定
の厚さ積層して成るものである。その非磁性鋼板１４ａ
は詳細には第４図に示すうに、中央部に軸挿通孔１５を
有すると共に、周囲部に前記スロット１３の開口部より
大きさの大なる略扇状の孔部１６（この場合スロット１
３の開口部の約３個分の大きさの孔）を複数個有してい
る。そしてこの場合、エンドリング用鉄心１４は、孔部
１６がスロット１３の開口部を閉塞しない形態で、且つ
、非磁性鋼板１４ａを途中部で孔部１６の角度をずらし
た積層形態としている。１７は回転子鉄心１１のスロッ
ト１３内に充填された二次導体としてのロートルバーで
ある。１８はこのｏ−トルバー１７と連続してエンドリ
ング用鉄心１４の孔部１６内に充填され、且つエンドリ
ング用鉄心１４の端面から若干環状に突出したエンドリ
ングである。
これらロートルバー１７及びエンドリング１８は、アル
ミニウムの鋳込みにより第５図にも示すように一体に形
成されている。１９は回転軸で、これはエンドリング用
鉄心１４及び回転子鉄心１１の各軸挿通孔１５及び１２
に圧入されている。
ミニウムの鋳込みにより第５図にも示すように一体に形
成されている。１９は回転軸で、これはエンドリング用
鉄心１４及び回転子鉄心１１の各軸挿通孔１５及び１２
に圧入されている。
ここで、本実施例の鋳込回転子と従来構成の鋳込回転子
とを同一仕様のものとし、第５図と第６図を参照して特
にエンドリング部分の表面積について比較する。いま、
エンドリングの外径寸法（第５図ではエンドリング用鉄
心１４の外径寸法）を０１、エンドリングの内径寸法を
０２、回転軸の外径寸法をＤ３、エンドリングの回転子
鉄心端面からの突出寸法（第５図ではエンドリング用鉄
心１４の積厚寸法に相当）をＬｌとする。又、第５図に
おいてエンドリング１８のエンドリング用鉄心１４端面
からの突出寸法をＬｌとすると、従来構成のエンドリン
グ部分の表面積Ａ′及び本実施例のエンドリング部分の
表面積Ａは夫々次式で表わされる。即ち、 ／Ｍ＝π（ＤＩ ＋Ｄ２ ＋Ｄ３ ）ＬＬ＋（π／４）
Ｄ１’ Ａ＝πＤＩＬｓ ＋ （π／４）ＤＩ＋十π（ＤＩ 十
Ｄ２ ＋０３ ） ＬｌここでＬ：ｔ ＞＞１２を考慮
して両者の差をとると、Ａ′−Ａ−π（Ｄ２ ＋Ｄ３
）Ｌｌ−π（Ｄｔ＋Ｄ２ ＋Ｄ３ ） Ｌｌ 〜 π （Ｄｚ ＋Ｄ３ ）Ｌｌ となり、従って本実施例のエンドリング部分の表面積は
従来構成に比較して大幅に減少する。
とを同一仕様のものとし、第５図と第６図を参照して特
にエンドリング部分の表面積について比較する。いま、
エンドリングの外径寸法（第５図ではエンドリング用鉄
心１４の外径寸法）を０１、エンドリングの内径寸法を
０２、回転軸の外径寸法をＤ３、エンドリングの回転子
鉄心端面からの突出寸法（第５図ではエンドリング用鉄
心１４の積厚寸法に相当）をＬｌとする。又、第５図に
おいてエンドリング１８のエンドリング用鉄心１４端面
からの突出寸法をＬｌとすると、従来構成のエンドリン
グ部分の表面積Ａ′及び本実施例のエンドリング部分の
表面積Ａは夫々次式で表わされる。即ち、 ／Ｍ＝π（ＤＩ ＋Ｄ２ ＋Ｄ３ ）ＬＬ＋（π／４）
Ｄ１’ Ａ＝πＤＩＬｓ ＋ （π／４）ＤＩ＋十π（ＤＩ 十
Ｄ２ ＋０３ ） ＬｌここでＬ：ｔ ＞＞１２を考慮
して両者の差をとると、Ａ′−Ａ−π（Ｄ２ ＋Ｄ３
）Ｌｌ−π（Ｄｔ＋Ｄ２ ＋Ｄ３ ） Ｌｌ 〜 π （Ｄｚ ＋Ｄ３ ）Ｌｌ となり、従って本実施例のエンドリング部分の表面積は
従来構成に比較して大幅に減少する。
又、一般に回転体においては、その回転体の表面と周囲
流体との摩擦により摩擦損が生じ、これは回転体の表面
積及び回転数の指数乗に比例する。
流体との摩擦により摩擦損が生じ、これは回転体の表面
積及び回転数の指数乗に比例する。
即ち、高速回転体においては、特に表面積の大小が＊ｍ
損の大小ひいて回転効率の良急に多大な影響を及ぼすこ
とが知られている。ここで、本実施例の構成と従来構成
のエンドリング部分の摩擦損にって、第５図と第６図を
参照して比較してみる。
損の大小ひいて回転効率の良急に多大な影響を及ぼすこ
とが知られている。ここで、本実施例の構成と従来構成
のエンドリング部分の摩擦損にって、第５図と第６図を
参照して比較してみる。
いま、エンドリング部分の摩擦損をＩＪ （ＫＷ）と
すると、この摩擦損Ｌｆは、この場合端面（側面）摩擦
損Ｌｆｓと内、外周面摩擦損しｆｏとに分けられ、夫々
次式で表わされる。即ち、Ｌ ｆｓ＝ ２．６８
Ｘ ｉｏ−’７ ｎ” （Ｄｏ ／ ２ ＞”’Ｌ
／”２ＬＪ 、 −１，３９ＸＩＯγＺｏＤｏ３°７６
２，７４ −０，２４ｎ ν ×Ｓ−〇・２４ ここで、ｎ：回転数（ｒｏｍ） Ｌｏ ：エンドリング部分の軸方向の長さ寸法〔請〕 Ｄａ 二対象とする円筒の径寸法（Ｉｔ）Ｓ ：エンド
リング内周面と回転軸外周面との距離（１） γ：周周囲体の比重（Ｋｉｌ ／Ｉ ３）し：周囲流体
の動粘性係数（ｍ’／ｓ）とし、又、従来の場合に添字
１を付し、本実施例の場合に添字２を付して夫々の摩′
ｍ損を表わすと次のようになる。即ち、 従来の場合、 ｉｆ １−１ｆｓｌ ＋Ｌｆ ａ １ − （２，６８×１０−’７ｎ２−”ｖｏ・２（Ｄ１／
２）’・６）２．７６ ０．２４ −０．２４ ＋（１，３９Ｘ１０ ７ｎ １） ＳＸ （
Ｌ＋ Ｄｔ ＋Ｌ＋ Ｄｚ ＋ＬＩ Ｄ３
’・７６））ξ７６ ５．７６ 本実施例の場合、 Ｌｔ ２−Ｌｆｓ２＋Ｌｒ ０２ −７ ２．１１０２ ４．６−
（２，６８ｘｌＯγｎ ｌ／’（ＤＩ／２）
）＋ （１，３９ｘｌｏ−８７ｎ”６ｖロー２４３
−’−”（（Ｌ、＋１２）ＤＩ’・” ＋Ｌｚ Ｄｚ
’・７６）〕ココテ、Ｌｔ ＞ ＞ １２ ヲ考慮シｒ
Ｌｒ ｓ トｃｒ ２との差をとると、 Ｌｆ １１−ｆ ２− １，３９ Ｘ １０−８７ ｎ
”” ｌ／”２４ｓ−”’Ｓ、７６ ５．７６ ＸＬｔ （Ｄｚ ＋Ｄ３ ）となる。そして
いま、 Ｌｌ−０，１（１）、シー０，１７５ｘｌＯ−’ （ｍ
Ｉ／ｓ ）（４０℃） Ｄｚ ＝ ０．４５ （Ｉｔ ） 、 ｎ ＝ １５
０００（ｒｐｉ ）０３−０．３（１） 、 Ｔ −
１，０９１（ＫＧ ／ｒａ ３）（４０℃） ｓ−０，０１（１） とすれば、Ｌｆｌ Ｌｆ２輯７ （ＫＷ）となる。
すると、この摩擦損Ｌｆは、この場合端面（側面）摩擦
損Ｌｆｓと内、外周面摩擦損しｆｏとに分けられ、夫々
次式で表わされる。即ち、Ｌ ｆｓ＝ ２．６８
Ｘ ｉｏ−’７ ｎ” （Ｄｏ ／ ２ ＞”’Ｌ
／”２ＬＪ 、 −１，３９ＸＩＯγＺｏＤｏ３°７６
２，７４ −０，２４ｎ ν ×Ｓ−〇・２４ ここで、ｎ：回転数（ｒｏｍ） Ｌｏ ：エンドリング部分の軸方向の長さ寸法〔請〕 Ｄａ 二対象とする円筒の径寸法（Ｉｔ）Ｓ ：エンド
リング内周面と回転軸外周面との距離（１） γ：周周囲体の比重（Ｋｉｌ ／Ｉ ３）し：周囲流体
の動粘性係数（ｍ’／ｓ）とし、又、従来の場合に添字
１を付し、本実施例の場合に添字２を付して夫々の摩′
ｍ損を表わすと次のようになる。即ち、 従来の場合、 ｉｆ １−１ｆｓｌ ＋Ｌｆ ａ １ − （２，６８×１０−’７ｎ２−”ｖｏ・２（Ｄ１／
２）’・６）２．７６ ０．２４ −０．２４ ＋（１，３９Ｘ１０ ７ｎ １） ＳＸ （
Ｌ＋ Ｄｔ ＋Ｌ＋ Ｄｚ ＋ＬＩ Ｄ３
’・７６））ξ７６ ５．７６ 本実施例の場合、 Ｌｔ ２−Ｌｆｓ２＋Ｌｒ ０２ −７ ２．１１０２ ４．６−
（２，６８ｘｌＯγｎ ｌ／’（ＤＩ／２）
）＋ （１，３９ｘｌｏ−８７ｎ”６ｖロー２４３
−’−”（（Ｌ、＋１２）ＤＩ’・” ＋Ｌｚ Ｄｚ
’・７６）〕ココテ、Ｌｔ ＞ ＞ １２ ヲ考慮シｒ
Ｌｒ ｓ トｃｒ ２との差をとると、 Ｌｆ １１−ｆ ２− １，３９ Ｘ １０−８７ ｎ
”” ｌ／”２４ｓ−”’Ｓ、７６ ５．７６ ＸＬｔ （Ｄｚ ＋Ｄ３ ）となる。そして
いま、 Ｌｌ−０，１（１）、シー０，１７５ｘｌＯ−’ （ｍ
Ｉ／ｓ ）（４０℃） Ｄｚ ＝ ０．４５ （Ｉｔ ） 、 ｎ ＝ １５
０００（ｒｐｉ ）０３−０．３（１） 、 Ｔ −
１，０９１（ＫＧ ／ｒａ ３）（４０℃） ｓ−０，０１（１） とすれば、Ｌｆｌ Ｌｆ２輯７ （ＫＷ）となる。
従って、本実施例にれよば従来構成に比べてエンドリン
グ部分の摩擦損を大幅に低減でき、よって回転効率を向
上し得る。
グ部分の摩擦損を大幅に低減でき、よって回転効率を向
上し得る。
又、本実施例によれば従来必要としていた耐遠心力用の
特殊な補強リング６を必要とせず、単に回転子鉄心１１
の両端部にエンドリング用鉄心１４を配置して、アルミ
ニウムの鋳込みによりエンドリング１８を形成すれば良
く、容易に製作することができ、構成も簡単である。更
には、エンドリング１８とエンドリング用鉄心１４との
間には、このエンドリング１８の軸方向への延びを拘束
する摩擦力が生ずるため、このエンドリング１８の延び
を考慮する必要はなく、強固な構造とすることができる
。
特殊な補強リング６を必要とせず、単に回転子鉄心１１
の両端部にエンドリング用鉄心１４を配置して、アルミ
ニウムの鋳込みによりエンドリング１８を形成すれば良
く、容易に製作することができ、構成も簡単である。更
には、エンドリング１８とエンドリング用鉄心１４との
間には、このエンドリング１８の軸方向への延びを拘束
する摩擦力が生ずるため、このエンドリング１８の延び
を考慮する必要はなく、強固な構造とすることができる
。
以上の記述にて明らかなように本発明は、エンドリング
部分の露出する表面積を減少できることから、周囲流体
との＊ｍ損を低減できて回転効率を向上し得、しかも簡
単な構成にて耐遠心力構造とすることができるという優
れた効果を奏するものである。
部分の露出する表面積を減少できることから、周囲流体
との＊ｍ損を低減できて回転効率を向上し得、しかも簡
単な構成にて耐遠心力構造とすることができるという優
れた効果を奏するものである。
第１図乃至第５図は本発明の一実施例を示し、第１図は
全体の縦断側面図、第２図は回転軸を除いた状態で一部
を破断して表わす要部の斜視図、第３図は回転子鉄心の
正面図、第４図はエンドリング用鉄心の正面図、第５図
は要部の拡大縦断側面図であり、第６図は従来構成を示
す第５図相当図である。 図面中、１１は回転子鉄心、１３はスロット、１４はエ
ンドリング用鉄心、１６は孔部、１７はロートルバー（
二次導体）、１８はエンドリングである。 出願人 株式会社 東 芝 ｙＡ１図 第 ２ 図 弔 ３ 図 第 ４ 図鳥５
図 第 ６ 図
全体の縦断側面図、第２図は回転軸を除いた状態で一部
を破断して表わす要部の斜視図、第３図は回転子鉄心の
正面図、第４図はエンドリング用鉄心の正面図、第５図
は要部の拡大縦断側面図であり、第６図は従来構成を示
す第５図相当図である。 図面中、１１は回転子鉄心、１３はスロット、１４はエ
ンドリング用鉄心、１６は孔部、１７はロートルバー（
二次導体）、１８はエンドリングである。 出願人 株式会社 東 芝 ｙＡ１図 第 ２ 図 弔 ３ 図 第 ４ 図鳥５
図 第 ６ 図
Claims (1)
- １、回転子鉄心のスロット内に二次導体を、並びにこの
回転子鉄心の両端部にエンドリングを夫々アルミニウム
の鋳込みにより一体に形成して成るものにおいて、前記
回転子鉄心の両端部に、前記スロットの開口部より大き
さの大なる孔部を有する非磁性鋼板を角度をずらし積層
して構成したエンドリング用鉄心を配置し、このエンド
リング用鉄心の孔部内に前記アルミニウムを鋳込み充填
させてエンドリングを形成して成ることを特徴とする鋳
込回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60024166A JPH0626464B2 (ja) | 1985-02-09 | 1985-02-09 | 鋳込回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60024166A JPH0626464B2 (ja) | 1985-02-09 | 1985-02-09 | 鋳込回転子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61185047A true JPS61185047A (ja) | 1986-08-18 |
| JPH0626464B2 JPH0626464B2 (ja) | 1994-04-06 |
Family
ID=12130758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60024166A Expired - Lifetime JPH0626464B2 (ja) | 1985-02-09 | 1985-02-09 | 鋳込回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0626464B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010161920A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Bae Systems Controls Inc | アルミニウムを含むスチールエンドリングによるダイキャストロータ |
| US20120061203A1 (en) * | 2010-09-15 | 2012-03-15 | GM Global Technology Operations LLC | Cast-in spline sleeve for clutch hub |
| WO2014177362A3 (de) * | 2013-05-02 | 2015-06-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Läufer für einen elektromotor |
| EP2849320A3 (de) * | 2013-09-16 | 2015-12-23 | Robert Bosch Gmbh | Käfigläuferrotor für eine Asynchronmaschine mit angegossener Stabilisierung der Kurzschlussringe |
-
1985
- 1985-02-09 JP JP60024166A patent/JPH0626464B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010161920A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Bae Systems Controls Inc | アルミニウムを含むスチールエンドリングによるダイキャストロータ |
| US20120061203A1 (en) * | 2010-09-15 | 2012-03-15 | GM Global Technology Operations LLC | Cast-in spline sleeve for clutch hub |
| US8813933B2 (en) * | 2010-09-15 | 2014-08-26 | Gm Global Technology Operations, Llc | Cast-in spline sleeve for clutch hub |
| WO2014177362A3 (de) * | 2013-05-02 | 2015-06-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Läufer für einen elektromotor |
| CN105164902A (zh) * | 2013-05-02 | 2015-12-16 | 西门子公司 | 用于电动机的转子 |
| RU2643529C2 (ru) * | 2013-05-02 | 2018-02-02 | Сименс Акциенгезелльшафт | Ротор для электродвигателя |
| EP2849320A3 (de) * | 2013-09-16 | 2015-12-23 | Robert Bosch Gmbh | Käfigläuferrotor für eine Asynchronmaschine mit angegossener Stabilisierung der Kurzschlussringe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0626464B2 (ja) | 1994-04-06 |
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