JPS61184396A - 全熱交換素子 - Google Patents
全熱交換素子Info
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- JPS61184396A JPS61184396A JP2328485A JP2328485A JPS61184396A JP S61184396 A JPS61184396 A JP S61184396A JP 2328485 A JP2328485 A JP 2328485A JP 2328485 A JP2328485 A JP 2328485A JP S61184396 A JPS61184396 A JP S61184396A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- base material
- permeability
- total heat
- sheet
- heat exchanging
- Prior art date
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- Granted
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Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ 発明の目的
産業上の利用分野
本発明は全熱交換器に関するものである。
最近、住宅やビルの換究装置として熱交換器が利用され
る様になシ、特に顕熱交換だけではなくM熱交換も同時
に行なうという全熱交換器が非常に有用なものとして普
及しつつある、この全熱交換は熱交換すべき2種の気流
を熱伝導性と透湿性を有する素子で仕切って達成される
ものである。本発明はこの全熱交換素子に関するもので
ある、 発明の動機となった所論 この全熱交換素子においては、潜熱交換性を向上させる
ことと気流の移行を防出するためのガスバリヤ−性を向
上させることが大きな課題とされている。
る様になシ、特に顕熱交換だけではなくM熱交換も同時
に行なうという全熱交換器が非常に有用なものとして普
及しつつある、この全熱交換は熱交換すべき2種の気流
を熱伝導性と透湿性を有する素子で仕切って達成される
ものである。本発明はこの全熱交換素子に関するもので
ある、 発明の動機となった所論 この全熱交換素子においては、潜熱交換性を向上させる
ことと気流の移行を防出するためのガスバリヤ−性を向
上させることが大きな課題とされている。
ここで、この課題について本発明者等の研究によって得
た所論を説明する、 一般に潜熱交換性を向上させるには透湿性を向上させて
やればよいのであるが、多孔質基材に親水性物質をコー
ティング処理して素子を得る場合には、その基材やコー
ト層の物性としては下記のa−eの如き条件を満たすこ
とが、その透湿性の向上に寄与するのである。
た所論を説明する、 一般に潜熱交換性を向上させるには透湿性を向上させて
やればよいのであるが、多孔質基材に親水性物質をコー
ティング処理して素子を得る場合には、その基材やコー
ト層の物性としては下記のa−eの如き条件を満たすこ
とが、その透湿性の向上に寄与するのである。
a 基材の通気性が大きいこと、換言すれば透気度の低
いことが望ましいのである。しかし透気度が低いことは
、反面、ガスバリヤ−性が低下するのでそれを改良する
ためにサイズ度の高い基材に水溶性高分子をコーティン
グするが、この処理によつて透湿性の低下も避けられな
いのである。
いことが望ましいのである。しかし透気度が低いことは
、反面、ガスバリヤ−性が低下するのでそれを改良する
ためにサイズ度の高い基材に水溶性高分子をコーティン
グするが、この処理によつて透湿性の低下も避けられな
いのである。
b 基材の厚みが小さい方が良い、しかし前記の透気度
の影響の方が大きく透湿性向上要因としては中程度であ
る、この厚みが小さくな−ると強度とか保型性が低下す
るというマイナス要因にもなるのである、 C基材の親水性が大きいことが望ましい。この要因も透
気度に比べてその影響力は小さいものである、この基材
の親水性が大き過ぎると湿潤時の寸法安定性が低下する
というマイナス要因にもなるのである。
の影響の方が大きく透湿性向上要因としては中程度であ
る、この厚みが小さくな−ると強度とか保型性が低下す
るというマイナス要因にもなるのである、 C基材の親水性が大きいことが望ましい。この要因も透
気度に比べてその影響力は小さいものである、この基材
の親水性が大き過ぎると湿潤時の寸法安定性が低下する
というマイナス要因にもなるのである。
d コート層の親水性が大きいことが必要である。この
要因は水溶性高分子に吸湿IFqを併用することによっ
て解決できるものである、e コート層の厚みが小ζく
かつフィルム層を形成することが望ましい、つ普り親水
性物質の付着量を如何に少なぐしてフィルムを形成させ
るかが重要な条件となるのである。
要因は水溶性高分子に吸湿IFqを併用することによっ
て解決できるものである、e コート層の厚みが小ζく
かつフィルム層を形成することが望ましい、つ普り親水
性物質の付着量を如何に少なぐしてフィルムを形成させ
るかが重要な条件となるのである。
次に、ガスバリヤ−性を向上させる要因としては下記の
a z bの様な条件があげられる。但しこの場合も基
材上にコーティング処理しフィルムを形成させて素子を
得る場合に関するものであることは勿論である。
a z bの様な条件があげられる。但しこの場合も基
材上にコーティング処理しフィルムを形成させて素子を
得る場合に関するものであることは勿論である。
a コート液の基材への浸透が少ないことが必要である
。
。
これは次の3点が大きな要因となるものである。
(1)基材のサイズ度が高いこと
(11) コート液の粘度が高いこと粘度が高いこと
により浸透は防旧しやすい。
により浸透は防旧しやすい。
しかし高粘度ということは濃度も高(、したがって一般
に表面凹凸が5〜20μである多孔質基材に、例えば8
g/ゴ〔理論厚5〜7μ〕の水溶性高分子フィルム層を
形成することが困難となるためあまり高粘度にはできな
いのである。
に表面凹凸が5〜20μである多孔質基材に、例えば8
g/ゴ〔理論厚5〜7μ〕の水溶性高分子フィルム層を
形成することが困難となるためあまり高粘度にはできな
いのである。
011)基材がち密なこと。この要因は逆に透湿性の低
下を来すことになるのである。
下を来すことになるのである。
b 水溶性高分子の付着量の多いこと。この要因は逆に
透湿性を低下させ、吸湿剤によってヘトツキが生じやす
いなどのマイナス要因ともなるのである。
透湿性を低下させ、吸湿剤によってヘトツキが生じやす
いなどのマイナス要因ともなるのである。
以上の様に透湿性向上とガスバリヤ−性向上を得るため
の諸条件について検討してみると、マイナス要因がなく
その双方を共に向上させ満足させる手段としては、下記
の3条件を満たすことが最も望ましいと結論されるので
ある。
の諸条件について検討してみると、マイナス要因がなく
その双方を共に向上させ満足させる手段としては、下記
の3条件を満たすことが最も望ましいと結論されるので
ある。
■ 基材のサイズ度が高いこと
■ 基材の通気性が高いとと(透気度が低い)O水溶性
高分子の付着量が少ないこと 従来の技術 従来の全熱交換素子としては、例えば特公昭52−15
071号公報に、通気性多孔性物体にハロゲン化リチウ
ムが添加された水溶性高分子の溶液を含浸又は塗装して
なるものが開示されているが、これは前記した所論によ
って得られた結論の様に基材のサイズ度と透気度及び水
溶性高分子の付着量という重大な要因については何ら論
じられたものではなく、その結果得られている全熱交換
素子もその性能上法して満足できるものではなかったの
である。
高分子の付着量が少ないこと 従来の技術 従来の全熱交換素子としては、例えば特公昭52−15
071号公報に、通気性多孔性物体にハロゲン化リチウ
ムが添加された水溶性高分子の溶液を含浸又は塗装して
なるものが開示されているが、これは前記した所論によ
って得られた結論の様に基材のサイズ度と透気度及び水
溶性高分子の付着量という重大な要因については何ら論
じられたものではなく、その結果得られている全熱交換
素子もその性能上法して満足できるものではなかったの
である。
また、基材のサイズ度について論じられている従来技術
としては特公昭58−46325号公報があげられるが
、これはあくまでも基材のサイズ、度だけであシ、その
透気度についてもまた水溶性高分子の付着量についても
全く論じられていないのである。
としては特公昭58−46325号公報があげられるが
、これはあくまでも基材のサイズ、度だけであシ、その
透気度についてもまた水溶性高分子の付着量についても
全く論じられていないのである。
発明が解決しようとする問題点
本発明者等は、前述した所論に基づいて全熱交換素子を
開発した従来技術が全く存在しないことに気付き、根本
的に全熱交換素子を再検討する必要があると考えたので
ある。
開発した従来技術が全く存在しないことに気付き、根本
的に全熱交換素子を再検討する必要があると考えたので
ある。
すなわち本発明の目的は、前述の所論による結論から、
基材のサイズ度、基材の透気度、水溶性高分子の付着量
について徹底的に研究し、最も理想的な全熱交換素子を
得ようとするものである、 口 発明の構成及び作用 本発明の構成は、多孔質基材に水溶性高分子と吸湿剤と
をコーティング処理したシート状物であって、前記多孔
質基材の透気度が2秒/1o(’ice未満でそのサイ
ズ度が50秒以上であp、前記水溶性高分子の付着量が
8 glrd以下であって、かつこの処理後の前記シー
ト状物の透気度が30秒/1nllcc以上になってい
ることを特徴とする全熱交換素子、を要旨とするもので
ある。
基材のサイズ度、基材の透気度、水溶性高分子の付着量
について徹底的に研究し、最も理想的な全熱交換素子を
得ようとするものである、 口 発明の構成及び作用 本発明の構成は、多孔質基材に水溶性高分子と吸湿剤と
をコーティング処理したシート状物であって、前記多孔
質基材の透気度が2秒/1o(’ice未満でそのサイ
ズ度が50秒以上であp、前記水溶性高分子の付着量が
8 glrd以下であって、かつこの処理後の前記シー
ト状物の透気度が30秒/1nllcc以上になってい
ることを特徴とする全熱交換素子、を要旨とするもので
ある。
問題点を解決するための手段
前述の所論に基づく研究の結果、多孔質基材の透気度が
2秒/100cc未満、そのサイズ度が50秒以上、水
溶性高分子の付着量が8 g/rd以下、という条件を
満足し、しかも得られた全熱交換素子シートの透気度が
30秒/ 1 n n cc以上であることが最もすぐ
れた結果を得るものであるということを見い出したので
ある。
2秒/100cc未満、そのサイズ度が50秒以上、水
溶性高分子の付着量が8 g/rd以下、という条件を
満足し、しかも得られた全熱交換素子シートの透気度が
30秒/ 1 n n cc以上であることが最もすぐ
れた結果を得るものであるということを見い出したので
ある。
この多孔質基材の透気度が2秒/1nOcc未満である
ということは、非常に粗いシートであると云えるのであ
る。
ということは、非常に粗いシートであると云えるのであ
る。
つまりJ工S規柊において透気度の測定法として、J]
:5−P8117法があるが、この中でその適用範囲と
して2〜1800秒/1(lnccと記されていること
からも、2秒/ 1 n n cc未満の透気度という
のは非常に目の粗い多孔質基材となっているのである。
:5−P8117法があるが、この中でその適用範囲と
して2〜1800秒/1(lnccと記されていること
からも、2秒/ 1 n n cc未満の透気度という
のは非常に目の粗い多孔質基材となっているのである。
この透気度が2秒/100cc以上の基材では前述の所
論より本発明の目的が達成できなく、なることはいうま
でもない。
論より本発明の目的が達成できなく、なることはいうま
でもない。
また、この基材のサイズ度が50秒以上ということはか
なシ撥水性が高い基材であシ、1:れはyrs=p81
22によって測定される値である、このサイズ度として
好ましい範囲は200〜1000秒であり、50秒未満
ではコート層が含浸しやすく、一方1000秒をこえる
と撥水性が強くなり過ぎてコート層と基材が剥離しやす
くなり、たシ、またコート液の表面張力の影響が大きく
なってフィルム層が形成されにくくなるのである。
なシ撥水性が高い基材であシ、1:れはyrs=p81
22によって測定される値である、このサイズ度として
好ましい範囲は200〜1000秒であり、50秒未満
ではコート層が含浸しやすく、一方1000秒をこえる
と撥水性が強くなり過ぎてコート層と基材が剥離しやす
くなり、たシ、またコート液の表面張力の影響が大きく
なってフィルム層が形成されにくくなるのである。
この二つの条件を満たす多孔質基材としては、保型性、
加工性、i多孔性の点で繊維質基材であることが好まし
く、さらに、コスト、すぐれた保型性、均一な微多孔性
の点で紙材であることが一層望ましいものである、 しかもこの紙材層中にガラス繊維を混抄すると、湿潤時
の寸法安定性、パイプ成型性の良い剛直性C保型性)、
通気性向上等に非常にすぐれた効果が得られるのである
、なお、このガラス繊維としてはその直径が3〜10μ
の範囲であり、かつその紙材への混抄率が10〜30係
であることが好ましい条件となるものである。
加工性、i多孔性の点で繊維質基材であることが好まし
く、さらに、コスト、すぐれた保型性、均一な微多孔性
の点で紙材であることが一層望ましいものである、 しかもこの紙材層中にガラス繊維を混抄すると、湿潤時
の寸法安定性、パイプ成型性の良い剛直性C保型性)、
通気性向上等に非常にすぐれた効果が得られるのである
、なお、このガラス繊維としてはその直径が3〜10μ
の範囲であり、かつその紙材への混抄率が10〜30係
であることが好ましい条件となるものである。
このガラス繊維の直径が3μ以下ではその効果が少なく
一方10μ以上では基材の強度が低下しチクチクした刺
激性が出現して好捷しくないのである。、またその混抄
率が10%以下では′混抄効果が少なく一方30チ以上
では強度が低下し馳、くなるのである、 この様な多孔質基材にコーティングされる水溶性高分子
としては、ポリビニルアルコール、澱粉、ポリアクリル
アミド、ポリアクリル酸ソーダ、メチル化セルロース等
があげられ、この水溶液に下記の如き吸湿剤を添加して
前記の多孔質基材にコーティングしてやればよいのであ
る。
一方10μ以上では基材の強度が低下しチクチクした刺
激性が出現して好捷しくないのである。、またその混抄
率が10%以下では′混抄効果が少なく一方30チ以上
では強度が低下し馳、くなるのである、 この様な多孔質基材にコーティングされる水溶性高分子
としては、ポリビニルアルコール、澱粉、ポリアクリル
アミド、ポリアクリル酸ソーダ、メチル化セルロース等
があげられ、この水溶液に下記の如き吸湿剤を添加して
前記の多孔質基材にコーティングしてやればよいのであ
る。
この吸湿剤としては、例えば塩化リチウム、塩化カルシ
ウム、臭化リチウム等の無機塩類や、酢酸カリウム、塩
酸グアニジン、トリエチレングリコール等の有機物質な
どであり、従来より乾燥剤や除湿剤として使用されてい
るものが好適に用いられるものである。
ウム、臭化リチウム等の無機塩類や、酢酸カリウム、塩
酸グアニジン、トリエチレングリコール等の有機物質な
どであり、従来より乾燥剤や除湿剤として使用されてい
るものが好適に用いられるものである。
前記水溶性高分子とこの吸湿剤の配合釣合は、水溶性高
分子100重量部に対して吸湿剤が固形分比で10〜1
011重量部であることが望せしいものである。
分子100重量部に対して吸湿剤が固形分比で10〜1
011重量部であることが望せしいものである。
この水溶性高分子と吸湿剤との混合物で前記の多孔質基
材にコーティング処理するのであるが、この水溶性高分
子の付着量が8g/m’以下であることが必要とされる
のである。
材にコーティング処理するのであるが、この水溶性高分
子の付着量が8g/m’以下であることが必要とされる
のである。
この付着量のさらに好ましい範囲は2〜5g/ゴであシ
、2g/ゴ以下ではフィルム形成性が困難となるのであ
る。しかし、この付着量が少なくてもフィルム形成が得
られるものであれば良いことは勿論で、フィルム形成が
可能な最低量の付着量であることが最4”JJLいので
ある。したがって一方、この付着量が8 g/rrlを
こえる場合はフィルム形成性は良いのであるが透湿性が
低下し吸湿剤によるベトッキが出るなど不適切な付着量
となるのである。
、2g/ゴ以下ではフィルム形成性が困難となるのであ
る。しかし、この付着量が少なくてもフィルム形成が得
られるものであれば良いことは勿論で、フィルム形成が
可能な最低量の付着量であることが最4”JJLいので
ある。したがって一方、この付着量が8 g/rrlを
こえる場合はフィルム形成性は良いのであるが透湿性が
低下し吸湿剤によるベトッキが出るなど不適切な付着量
となるのである。
そして、このコーティング処理後の最終シート状物の透
気度が30秒/1nncc以上であることが要求される
のである。
気度が30秒/1nncc以上であることが要求される
のである。
この最終シート状物の透気度の好ましい範囲は100〜
2000秒/ 1 n n ccであ、す、100秒/
1(10cc以下でややガスバリヤ−性が低下し、30
秒/ 1 n n cc未満ではガスバリヤ−性の低下
が著るしく不適切になるのである、一方この透気度が2
000秒/1nncc以上になると表面におけるコート
剤が多くなり過ぎて塩化リチウムなどの吸湿剤の移行現
象が起、す、表面にべ゛トッキが出て来たシ1耐水接着
性が低下して来るのである。
2000秒/ 1 n n ccであ、す、100秒/
1(10cc以下でややガスバリヤ−性が低下し、30
秒/ 1 n n cc未満ではガスバリヤ−性の低下
が著るしく不適切になるのである、一方この透気度が2
000秒/1nncc以上になると表面におけるコート
剤が多くなり過ぎて塩化リチウムなどの吸湿剤の移行現
象が起、す、表面にべ゛トッキが出て来たシ1耐水接着
性が低下して来るのである。
本発明において、この最終製品であるシート状物が難燃
性であることが事故防止上望ましく、例えば吸湿剤とし
てグアニジン塩等の難燃剤を開用してやると素子全体が
難燃化され好ましい効果を得るものである。なお、多孔
質基材が可燃性の場合は難燃剤配合の水溶性高分子フィ
ルム層をその両面に形成してやるとすぐれた難燃性が達
成されるものである。
性であることが事故防止上望ましく、例えば吸湿剤とし
てグアニジン塩等の難燃剤を開用してやると素子全体が
難燃化され好ましい効果を得るものである。なお、多孔
質基材が可燃性の場合は難燃剤配合の水溶性高分子フィ
ルム層をその両面に形成してやるとすぐれた難燃性が達
成されるものである。
実施例
バルブと直径7μ長さ10mのガラス繊維とを使用して
、サイズ度と透気度を変化させた各種多孔質基材を製造
し、ついでこれらの片面にポリビニルアルコール80チ
と塩化リチウム20%(固形分比)からなるコート配合
物の水溶液ヲコーティング処理し、そのポリビニルアル
コール付着量を種々変化させた各種シート状物を製作し
て全熱交換素子とした。
、サイズ度と透気度を変化させた各種多孔質基材を製造
し、ついでこれらの片面にポリビニルアルコール80チ
と塩化リチウム20%(固形分比)からなるコート配合
物の水溶液ヲコーティング処理し、そのポリビニルアル
コール付着量を種々変化させた各種シート状物を製作し
て全熱交換素子とした。
この各種多孔質基材の物性とそのポリビニルアルコール
付着量とを一覧表としてまとめると第1表の如くである
。
付着量とを一覧表としてまとめると第1表の如くである
。
なお、実験随3はカレンダー加工によりち密化したのち
コート処理したものである。
コート処理したものである。
この表より本発明に相当する実験は、随1、m4、随7
の3点であり、その中でも随1が最も好ましく、N11
4はサイズ度がやや低いこと、Nl17ハポリビニルア
ルコ一ル付着量がやや多い実験例となっている。
の3点であり、その中でも随1が最も好ましく、N11
4はサイズ度がやや低いこと、Nl17ハポリビニルア
ルコ一ル付着量がやや多い実験例となっている。
この様にして得られた8種類の各シート状物について、
その透気度を測定し、またベトッキを感触テストした。
その透気度を測定し、またベトッキを感触テストした。
ついでこれらによって各々全熱交換器を製作してその潜
熱交換効率、炭酸ガス移行率を測定した。
熱交換効率、炭酸ガス移行率を測定した。
なお、との全熱交換器としては、各シート状物にて内径
6ff長さ1mのパイプを多数作成し、このパイプ50
本を5ff間隔に並べて両端にマウスピースを取付け、
これを10段に5ff間隔に積層し合計500本のパイ
プからなるパイプ式全熱交換器とした。そしてパイプ内
にRH65132”Cの外気を通し、パイプ外周にRH
40%25゛Cの室内空気を外気に対向流させて通し、
テストしたのである、 第2表にこれらの各測定結果をまとめて示す、ナシ、ベ
トッキは◎印がベトッキ全くナシであり、○印がベトッ
キのほとんどないことを示し、X印がベトッキの多いこ
とを示している、この第2表より、本発明実施例に相当
するml。
6ff長さ1mのパイプを多数作成し、このパイプ50
本を5ff間隔に並べて両端にマウスピースを取付け、
これを10段に5ff間隔に積層し合計500本のパイ
プからなるパイプ式全熱交換器とした。そしてパイプ内
にRH65132”Cの外気を通し、パイプ外周にRH
40%25゛Cの室内空気を外気に対向流させて通し、
テストしたのである、 第2表にこれらの各測定結果をまとめて示す、ナシ、ベ
トッキは◎印がベトッキ全くナシであり、○印がベトッ
キのほとんどないことを示し、X印がベトッキの多いこ
とを示している、この第2表より、本発明実施例に相当
するml。
814、NIL7はいずれも非常に良好な結果となって
おり、特に実験寛1が基材条件、ポリビニルアルコール
付着量が最も理想的であるためとりわけ優秀な結果とな
−ている。、随4ではサイズ度がやや低い基材であるた
め最終シートの透気度が少し低(炭酸ガス移行率が僅か
に高くなっていル!また随7についてはポリビニルアル
コール付着量がやや多いためシート透気度が少し高く潜
熱交換効率が僅かに低くなっている。
おり、特に実験寛1が基材条件、ポリビニルアルコール
付着量が最も理想的であるためとりわけ優秀な結果とな
−ている。、随4ではサイズ度がやや低い基材であるた
め最終シートの透気度が少し低(炭酸ガス移行率が僅か
に高くなっていル!また随7についてはポリビニルアル
コール付着量がやや多いためシート透気度が少し高く潜
熱交換効率が僅かに低くなっている。
これらに比べて基材透気度の高いNa2やNl13は潜
熱交換効率が低くな−ているし、基材サイズ度の低い随
5ではシート透気度が低く炭酸ガス移行率が高ぐてガス
バリヤ−性に劣るものとなっている。、甘たポリビニル
アルコールをコーティング処理しない随6では当然に炭
酸ガス移行率が極端に高くガスバリヤ−性がなく、一方
ポリビニルアルコール付着量の多過ぎる随8はガスバリ
ヤ−性は良好であるが潜熱交換効率がやや低いしベトッ
キが大きく不適当となっているのである、 以上の結果、全熱交換素子としては、基材の透気度とサ
イズ度、そして水溶性高分子等のコーティング処理物の
付着量が畢も重要な要因であ′5午とが判り、これらの
値が本発明において示した数値限定条件を満たすことに
より最もすぐれた全熱交換素子になると結論されるので
ある。
熱交換効率が低くな−ているし、基材サイズ度の低い随
5ではシート透気度が低く炭酸ガス移行率が高ぐてガス
バリヤ−性に劣るものとなっている。、甘たポリビニル
アルコールをコーティング処理しない随6では当然に炭
酸ガス移行率が極端に高くガスバリヤ−性がなく、一方
ポリビニルアルコール付着量の多過ぎる随8はガスバリ
ヤ−性は良好であるが潜熱交換効率がやや低いしベトッ
キが大きく不適当となっているのである、 以上の結果、全熱交換素子としては、基材の透気度とサ
イズ度、そして水溶性高分子等のコーティング処理物の
付着量が畢も重要な要因であ′5午とが判り、これらの
値が本発明において示した数値限定条件を満たすことに
より最もすぐれた全熱交換素子になると結論されるので
ある。
ハ 発明の効果
以上詳細に説明した様に、本発明は前述した所論に基づ
いて、種々なる要因・条件を根本的に検討し直して得ら
れた全熱交換素子であって、その多孔質基材の透気度と
サイズ度及び表面コート層の付着量とを最適の条件に設
定して構成されたものであり、したがってその全熱交換
素子としての性能は従来品に比べて極めてすぐれたもの
であり、望み得る最高の潜熱交換効率とガスバ、リヤー
性を有し、しかもベトッキもなく保型性や強度及び寸法
安定性なども非常にすぐれたものであり、また必要に応
じて難燃性を向上させることもできるなど、種々なる顕
著な、効果を奏するものである。
いて、種々なる要因・条件を根本的に検討し直して得ら
れた全熱交換素子であって、その多孔質基材の透気度と
サイズ度及び表面コート層の付着量とを最適の条件に設
定して構成されたものであり、したがってその全熱交換
素子としての性能は従来品に比べて極めてすぐれたもの
であり、望み得る最高の潜熱交換効率とガスバ、リヤー
性を有し、しかもベトッキもなく保型性や強度及び寸法
安定性なども非常にすぐれたものであり、また必要に応
じて難燃性を向上させることもできるなど、種々なる顕
著な、効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、多孔質基材に水溶性高分子と吸湿剤とをコーティン
グ処理したシート状物であって、前記多孔質基材の透気
度が2秒/100cc未満でそのサイズ度が50秒以上
であり、 前記水溶性高分子の付着量が8g/m^2以下であって
、かつこの処理後の前記シート状 物の透気度が30秒/100cc以上になっていること
を特徴とする全熱交換素子。 2、多孔質基材として、直径3〜10μのガラス繊維が
10〜30%混抄されているも のを用いた特許請求の範囲第1項記載の全 熱交換素子。 3、シート状物が難燃性を有する特許請求の範囲第1項
記載の全熱交換素子。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60023284A JPH0648149B2 (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 全熱交換素子 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60023284A JPH0648149B2 (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 全熱交換素子 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61184396A true JPS61184396A (ja) | 1986-08-18 |
JPH0648149B2 JPH0648149B2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=12106301
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP60023284A Expired - Lifetime JPH0648149B2 (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 全熱交換素子 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH0648149B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003341005A (ja) * | 2002-05-27 | 2003-12-03 | Toppan Printing Co Ltd | 難燃性吸放湿性発泡化粧材とその製造方法 |
JP2007315649A (ja) * | 2006-05-24 | 2007-12-06 | Mitsubishi Electric Corp | 全熱交換器 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP4305530B2 (ja) * | 2007-03-05 | 2009-07-29 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5541376A (en) * | 1978-09-19 | 1980-03-24 | Mitsubishi Electric Corp | Moisture permeable gas shielding material |
JPS57115696A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-19 | Mitsubishi Electric Corp | Full heat exchange element |
-
1985
- 1985-02-07 JP JP60023284A patent/JPH0648149B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5541376A (en) * | 1978-09-19 | 1980-03-24 | Mitsubishi Electric Corp | Moisture permeable gas shielding material |
JPS57115696A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-19 | Mitsubishi Electric Corp | Full heat exchange element |
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JP2003341005A (ja) * | 2002-05-27 | 2003-12-03 | Toppan Printing Co Ltd | 難燃性吸放湿性発泡化粧材とその製造方法 |
JP2007315649A (ja) * | 2006-05-24 | 2007-12-06 | Mitsubishi Electric Corp | 全熱交換器 |
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Publication number | Publication date |
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JPH0648149B2 (ja) | 1994-06-22 |
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