JPS61182208A - 高圧発生装置 - Google Patents
高圧発生装置Info
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- JPS61182208A JPS61182208A JP60022545A JP2254585A JPS61182208A JP S61182208 A JPS61182208 A JP S61182208A JP 60022545 A JP60022545 A JP 60022545A JP 2254585 A JP2254585 A JP 2254585A JP S61182208 A JPS61182208 A JP S61182208A
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- coil
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- litz
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
- H01F41/04—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing coils
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は例えばＸ線診断装置等の高圧発生源として好適
な高圧発生装置に関するものである。
な高圧発生装置に関するものである。
［発明の技術的背景とその問題点］
従来の高圧発生装置においては、二次側高圧を整流して
出力するために一次側コイル、二次側コイル共一つのタ
ンクの中にレイアウトしていた。
出力するために一次側コイル、二次側コイル共一つのタ
ンクの中にレイアウトしていた。
そして、一次側コイルとして平角銅線又は丸形銅線を使
用していたが、この種の銅線で、表皮効果（高い周波数
で変化する電流が導体の表面近くのみに集まる坦象）に
よりトランスの一次側の損失が２〜３倍増加し効率が２
０％以上も低下するという問題があるため、細線を撚っ
て束ね、このようにして出来た複数の束を撚って束ねた
形状の丸型すンツ線を使用して前記問題を解決している
。
用していたが、この種の銅線で、表皮効果（高い周波数
で変化する電流が導体の表面近くのみに集まる坦象）に
よりトランスの一次側の損失が２〜３倍増加し効率が２
０％以上も低下するという問題があるため、細線を撚っ
て束ね、このようにして出来た複数の束を撚って束ねた
形状の丸型すンツ線を使用して前記問題を解決している
。
しかしながら、トランスが所定容揄以上（例えば８０Ｋ
ＶＡ以上）になると丸形リンツ線では線の断面積が少な
くなるため、多くの線を必要とするが、かかる場合には
巻線の占積率が悪くなり規定の寸法とすることが鯉かし
く装置の大型化、高価格化を招くという問題があった。
ＶＡ以上）になると丸形リンツ線では線の断面積が少な
くなるため、多くの線を必要とするが、かかる場合には
巻線の占積率が悪くなり規定の寸法とすることが鯉かし
く装置の大型化、高価格化を招くという問題があった。
［発明の目的］
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、１〜ラ
ンスの一次側コイルの占積率を高めて装置の小型化、低
価格化が達成できる高圧発生装置を提供することを目的
とするものである。
ンスの一次側コイルの占積率を高めて装置の小型化、低
価格化が達成できる高圧発生装置を提供することを目的
とするものである。
［発明の概要］
前記目的を達成するための本発明の概要は、空心型の一
次側コイル及びこの一次側コイルの外周に配置された二
次側コイルからなるトランスと、二次側コイルに相互接
続された高速型のダイオード群とを有する高圧発生装置
において、一次側コイルを平形ホルマールリッツ線によ
り構成したことを特徴とするものである。
次側コイル及びこの一次側コイルの外周に配置された二
次側コイルからなるトランスと、二次側コイルに相互接
続された高速型のダイオード群とを有する高圧発生装置
において、一次側コイルを平形ホルマールリッツ線によ
り構成したことを特徴とするものである。
［発明の実施例］
以下に本発明の実施例を詳細に説明する。
第１図は高圧発生装置のトランスＴを示すものであり、
このトランスＴは、空心を形成する絶縁筒１及びこの絶
縁筒１の外周に巻回されかつ絶縁筒１の長さより短いコ
イル長を有する一次側」イル２と、絶縁筒１の両端に密
着配置された一対の円板状のプレート３ａ 、３ｂと、
前記絶縁筒１の中心部及び両プレート３ａ 、３ｂを貫
通してこの両プレート３ａ 、３ｂからそれぞれ外方に
突出させたロッド４と、このロッド４の両端部外周に形
成したねじ部４ａ、４ｂにそれぞれ螺合され、両プレー
ト３ａ 、３ｂを絶縁筒１に密着固定するナツト５ａ、
５ｂと、絶縁筒１の外周において一次側コイル２の一方
の端部とプレート３ａの内面。
このトランスＴは、空心を形成する絶縁筒１及びこの絶
縁筒１の外周に巻回されかつ絶縁筒１の長さより短いコ
イル長を有する一次側」イル２と、絶縁筒１の両端に密
着配置された一対の円板状のプレート３ａ 、３ｂと、
前記絶縁筒１の中心部及び両プレート３ａ 、３ｂを貫
通してこの両プレート３ａ 、３ｂからそれぞれ外方に
突出させたロッド４と、このロッド４の両端部外周に形
成したねじ部４ａ、４ｂにそれぞれ螺合され、両プレー
ト３ａ 、３ｂを絶縁筒１に密着固定するナツト５ａ、
５ｂと、絶縁筒１の外周において一次側コイル２の一方
の端部とプレート３ａの内面。
一次側コイルの他方の端部とプレー１−３ｂの内面との
間にそれぞれ配置した環状のコイル支持部材６ａ 、６
ｂと、このコイル支持部材６ａ 、６ｂをそれぞれプレ
ート３ａ、３ｂに取り付けるためのボルト７ａ、７ｂと
、前記コイル支持部材６ａ。
間にそれぞれ配置した環状のコイル支持部材６ａ 、６
ｂと、このコイル支持部材６ａ 、６ｂをそれぞれプレ
ート３ａ、３ｂに取り付けるためのボルト７ａ、７ｂと
、前記コイル支持部材６ａ。
６ｂ及び一次側コイル２の外径より大なる内径を有し、
かつ、両プレート３ａ 、３ｂ間に複数個重ね合せて配
置した鼓状の絶縁ボビン８と、この各絶縁ボビン８にそ
れぞれ巻回されたコイル９とを具備している。そして、
この各コイル９全体により分割状態の二次側コイル１０
を構成している。
かつ、両プレート３ａ 、３ｂ間に複数個重ね合せて配
置した鼓状の絶縁ボビン８と、この各絶縁ボビン８にそ
れぞれ巻回されたコイル９とを具備している。そして、
この各コイル９全体により分割状態の二次側コイル１０
を構成している。
次に前記一次側巻線（コイル）２の構造について説明す
る。
る。
第２図（Ａ）、（Ｂ）は前記一次側巻線２を構成する１
本の巻線２Ｂの製造工程断面図である。
本の巻線２Ｂの製造工程断面図である。
先ず、第２図（Ａ）に示すような丸形リッツ線２Ａを用
意する。これは細い銅線１１を複数本撚った直径ｄ１の
子撚線１２を複数本束ねて、これを撚って直径ｄ２の親
撚線としたものである。図では子撚線１２は７本の細い
銅線１１を撚ったも＝３− のを用いて、かかる子撚線１２を更に７本撚って束ねて
親撚線を作ったものを示している。ここで、銅線１１の
直径を０．５ＩＩｌ＋１１とすれば子撚線１２の直径ｄ
１は約３．５ｉ’ｍであり、親撚線の直径ｄ２は約２４
．５ｍｍとなる。
意する。これは細い銅線１１を複数本撚った直径ｄ１の
子撚線１２を複数本束ねて、これを撚って直径ｄ２の親
撚線としたものである。図では子撚線１２は７本の細い
銅線１１を撚ったも＝３− のを用いて、かかる子撚線１２を更に７本撚って束ねて
親撚線を作ったものを示している。ここで、銅線１１の
直径を０．５ＩＩｌ＋１１とすれば子撚線１２の直径ｄ
１は約３．５ｉ’ｍであり、親撚線の直径ｄ２は約２４
．５ｍｍとなる。
次に上記丸形リンツ線２Ａを機械加工により上下及び左
右を押圧して潰し、第２図（Ｂ）の如き縦幅ｔｌ、横幅
ｔ２の平形ホルマールリッツ線２Ｂを作る。これに形状
を整えるために絶縁紙１３を巻く。各輪ｔｌ、ｔ２の関
係は加工の程度により自由に設定できる。かかる平形ホ
ルマールリッツ線２Ｂは前記丸形リンツ線２Ａと比較し
た場合外形形状は変化しているが、細い銅線の数は変っ
ていないので実効断面積は同じである。
右を押圧して潰し、第２図（Ｂ）の如き縦幅ｔｌ、横幅
ｔ２の平形ホルマールリッツ線２Ｂを作る。これに形状
を整えるために絶縁紙１３を巻く。各輪ｔｌ、ｔ２の関
係は加工の程度により自由に設定できる。かかる平形ホ
ルマールリッツ線２Ｂは前記丸形リンツ線２Ａと比較し
た場合外形形状は変化しているが、細い銅線の数は変っ
ていないので実効断面積は同じである。
このような平形ホルマールリッツ線２Ｂを前記一次側コ
イル２を構成するように巻回すれば、巻線相互間がそれ
ぞれ線接触状態で配列されるので空間が少なくなり丸形
リンツ線を複数回巻回したものより占積率が増加し、か
つ円形断面を有していないので前述の如ぎ表皮効果が発
生することが＝４− 少なく、トランスの効率を向上させるという効果をも有
する。
イル２を構成するように巻回すれば、巻線相互間がそれ
ぞれ線接触状態で配列されるので空間が少なくなり丸形
リンツ線を複数回巻回したものより占積率が増加し、か
つ円形断面を有していないので前述の如ぎ表皮効果が発
生することが＝４− 少なく、トランスの効率を向上させるという効果をも有
する。
次に、上記構成のトランス■を用いた高圧発生装置につ
いて説明する。
いて説明する。
第３図は高圧発生装置の回路構成を示すものであり、同
図中、１３は入力直流電源である。この入力画流電１１
３にスイッチ素子１４を介してトランスＴの一次側コイ
ル２が接続される。このトランスＴは、分割巻きされた
二次側コイル１０を備えたものであり、前記一次側コイ
ル２に入力された交流電力を昇任してそれぞれ出力する
ものとなっている。
図中、１３は入力直流電源である。この入力画流電１１
３にスイッチ素子１４を介してトランスＴの一次側コイ
ル２が接続される。このトランスＴは、分割巻きされた
二次側コイル１０を備えたものであり、前記一次側コイ
ル２に入力された交流電力を昇任してそれぞれ出力する
ものとなっている。
前記スイッチ素子１４の両端間にはダイオード１６が逆
並列に接続され、また前記一次側コイル２に並列にコン
デンサ１７が接続されて、所謂電圧共振型シングルエン
ド・スイッチ回路が構成されている。また、前記トラン
スＴの二次側コイル１０には、複数の整流素子、例えば
高速型のダイオードを用いて整流回路１８が形成されて
おり、その出力端間に負荷としてのＸ線管１９が接続さ
れるようになっている。
並列に接続され、また前記一次側コイル２に並列にコン
デンサ１７が接続されて、所謂電圧共振型シングルエン
ド・スイッチ回路が構成されている。また、前記トラン
スＴの二次側コイル１０には、複数の整流素子、例えば
高速型のダイオードを用いて整流回路１８が形成されて
おり、その出力端間に負荷としてのＸ線管１９が接続さ
れるようになっている。
さて、前記整流回路１８は、所定数のダイア１−ドを一
導電方向に直列接続しくなる２１ｆｌのタイオート群を
同一極性方向に並列接続し、その両端を出力端としてい
る３、そして、各タイ７Ｉ−１・群の相互に対応づる直
列接続点間に橋絡して、つまり−Ｆ記直列接続貞間を橋
渡しするように前記１〜ランス１−の各コイル９（これ
を第５図において上から順次９Ａ、９Ｂ、・・・・・・
、９０とする。）を接続している。尚、コイル９Ａ、９
Ｂ、・・・・・・、９ｎは、その巻線方面を交互に異な
らせて、前記直列接続点間に順に接続されている。これ
によって、整流回路１８は、所謂はしご状の接続構成と
なっている。
導電方向に直列接続しくなる２１ｆｌのタイオート群を
同一極性方向に並列接続し、その両端を出力端としてい
る３、そして、各タイ７Ｉ−１・群の相互に対応づる直
列接続点間に橋絡して、つまり−Ｆ記直列接続貞間を橋
渡しするように前記１〜ランス１−の各コイル９（これ
を第５図において上から順次９Ａ、９Ｂ、・・・・・・
、９０とする。）を接続している。尚、コイル９Ａ、９
Ｂ、・・・・・・、９ｎは、その巻線方面を交互に異な
らせて、前記直列接続点間に順に接続されている。これ
によって、整流回路１８は、所謂はしご状の接続構成と
なっている。
尚、上記コイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎの巻線
方向の異なりは、図において・印にて示される。モして
ここでは、・印側の一端を前記巻き始め端子９ａとしτ
以下の説明を行う。また、整流回路１８を構成するダイ
オードを図示する如く、１８Ａ１．１８Ａ２〜１ε３ｎ
−＋−ｔ 、１８Ｂ１．１８８２・〜１８Ｂｎ−＋
１なる符号を付して示１ものとづる。
方向の異なりは、図において・印にて示される。モして
ここでは、・印側の一端を前記巻き始め端子９ａとしτ
以下の説明を行う。また、整流回路１８を構成するダイ
オードを図示する如く、１８Ａ１．１８Ａ２〜１ε３ｎ
−＋−ｔ 、１８Ｂ１．１８８２・〜１８Ｂｎ−＋
１なる符号を付して示１ものとづる。
このように構成された高圧発生装置において、今スイッ
チ素子１４が導通状態にあるとすると、トランスＴの各
コイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎには、・印で示
される巻き始め端子９ａ側に正の電圧が誘起される。尚
、このとき、人力直流電８！１３の電圧はそのまま維持
される。このとき、各コイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・
、９ｎにそれぞれ誘起された電圧は、順方向にバイアス
されるダイオード１８Ａ Ｉ’ｍ（１，１８Ｂｎ 〜
１８Ｂ４．１８Ａ３゜１８Ｂ２．１８ＡＩを経由してそ
れぞれ加締されて、Ｘ線管１９に印加されることになる
。
チ素子１４が導通状態にあるとすると、トランスＴの各
コイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎには、・印で示
される巻き始め端子９ａ側に正の電圧が誘起される。尚
、このとき、人力直流電８！１３の電圧はそのまま維持
される。このとき、各コイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・
、９ｎにそれぞれ誘起された電圧は、順方向にバイアス
されるダイオード１８Ａ Ｉ’ｍ（１，１８Ｂｎ 〜
１８Ｂ４．１８Ａ３゜１８Ｂ２．１８ＡＩを経由してそ
れぞれ加締されて、Ｘ線管１９に印加されることになる
。
次に、前記スイッチ素子１４が遮断状態になると、前記
１〜ランスＴの洩れインダクタンスおよび励磁インダク
タンスにそれぞれ蓄えていた電流エネルギーがコンデン
サ１７に流れ込む。このとき、一次側コイル２に加わる
電源電圧Ｅ１ｎは、共振の弧を描いて降下し、やがて負
電位になる。そして、その最大値（負電位の）を経過し
て再び前記電源電圧Ｅｉｎに戻る。このようにしてコン
デンサ１７＝７− まり印加される電源電圧が負電位になった期間では、前
記トランスＴの電数側コイル２には逆極性の、つまり負
電位が印加されることになる。この結果、各コイル９Ａ
、９Ｂ、−・・・・・、９ｎには、・印を付してない側
の巻ぎ終り端子９ｂ側に正の電位が誘起されることにな
る。そして、これらの誘起電圧は、このとき順方向にバ
イアスされるダイオード１８Ｂ ｎ＋ｔ、１８Ａｎ〜
１８Ａ４．１８Ｂ３．１８Ａ２．１８Ｂ１を経由して加
締され、Ｘ線管１９に供給されることになる。この電力
供給は、スイッチ素子１４の導通時におけるときと同じ
極性で行われ、結果的に二次側」イル１０に誘起された
電圧はあたかも両波整流したときと同様にしてＸ線管１
９に与えられることになる。
１〜ランスＴの洩れインダクタンスおよび励磁インダク
タンスにそれぞれ蓄えていた電流エネルギーがコンデン
サ１７に流れ込む。このとき、一次側コイル２に加わる
電源電圧Ｅ１ｎは、共振の弧を描いて降下し、やがて負
電位になる。そして、その最大値（負電位の）を経過し
て再び前記電源電圧Ｅｉｎに戻る。このようにしてコン
デンサ１７＝７− まり印加される電源電圧が負電位になった期間では、前
記トランスＴの電数側コイル２には逆極性の、つまり負
電位が印加されることになる。この結果、各コイル９Ａ
、９Ｂ、−・・・・・、９ｎには、・印を付してない側
の巻ぎ終り端子９ｂ側に正の電位が誘起されることにな
る。そして、これらの誘起電圧は、このとき順方向にバ
イアスされるダイオード１８Ｂ ｎ＋ｔ、１８Ａｎ〜
１８Ａ４．１８Ｂ３．１８Ａ２．１８Ｂ１を経由して加
締され、Ｘ線管１９に供給されることになる。この電力
供給は、スイッチ素子１４の導通時におけるときと同じ
極性で行われ、結果的に二次側」イル１０に誘起された
電圧はあたかも両波整流したときと同様にしてＸ線管１
９に与えられることになる。
つまり、トランス■の電数側コイル２側のスイッチング
回路は、電圧共振波形を利用したインバータであるが、
トランス■の励磁インダクタンスを殆んど利用すること
なく、一次側コイル２と二次側コイル１０の各コイル９
Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎとの間の洩れインダクタ
ンスと、コンデンサ１７との共振電圧波形を用いて整流
出力を得ることになる。従って、前記スイッチ素子１４
の導通時には、入力直流電８！１３からの電流は洩れイ
ンダクタンスを経由してコイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・
・、９１１に電圧を誘起し、ダイオード１８ＡＱ６１．
１８Ａ０１）〜１８Ａ（１６１なる経路でＸ線管１９に
供給されることになる。そして、スイッチ素子１４の遮
断時には、洩れインダクタンスに蓄えていた電流がコイ
ル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎおよびダイオード１
８Ｂ１．１８Ａ２〜１８Ｂ ｎ−Ｌｔを経由し、更に
Ｘ線管１９を経由してコンデンサ１７を充電することに
なる。換言すれば、洩れインダクタンスと、コンデン＋
′Ｊ１７とによって主に共振する前述した構成のシング
ルエンド・スイッチ回路では、フォワードパルスと共に
フライバックパルスも電力伝送に利用でき、ここにその
両波整流出力が可能となる。
回路は、電圧共振波形を利用したインバータであるが、
トランス■の励磁インダクタンスを殆んど利用すること
なく、一次側コイル２と二次側コイル１０の各コイル９
Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎとの間の洩れインダクタ
ンスと、コンデンサ１７との共振電圧波形を用いて整流
出力を得ることになる。従って、前記スイッチ素子１４
の導通時には、入力直流電８！１３からの電流は洩れイ
ンダクタンスを経由してコイル９Ａ、９Ｂ、・・・・・
・、９１１に電圧を誘起し、ダイオード１８ＡＱ６１．
１８Ａ０１）〜１８Ａ（１６１なる経路でＸ線管１９に
供給されることになる。そして、スイッチ素子１４の遮
断時には、洩れインダクタンスに蓄えていた電流がコイ
ル９Ａ、９Ｂ、・・・・・・、９ｎおよびダイオード１
８Ｂ１．１８Ａ２〜１８Ｂ ｎ−Ｌｔを経由し、更に
Ｘ線管１９を経由してコンデンサ１７を充電することに
なる。換言すれば、洩れインダクタンスと、コンデン＋
′Ｊ１７とによって主に共振する前述した構成のシング
ルエンド・スイッチ回路では、フォワードパルスと共に
フライバックパルスも電力伝送に利用でき、ここにその
両波整流出力が可能となる。
［発明の効果］
以上詳述した本発明本発明装置ではトランスの一次巻線
に平形ホルマールリッツ線を用いているので占積率を高
めることができ、従って装置の小型化、低価格化を達成
できる高圧発生装置を提供することができる。また、平
形ホルマールリッツ線を使うので、子撚線や親撚線の数
を任意に選ぶことにより総断面積を自由に設定すること
ができ、平形の縦横幅の関係も自由に加工することがで
き、かつ表皮効果による損失も少ない等の利点もある。
に平形ホルマールリッツ線を用いているので占積率を高
めることができ、従って装置の小型化、低価格化を達成
できる高圧発生装置を提供することができる。また、平
形ホルマールリッツ線を使うので、子撚線や親撚線の数
を任意に選ぶことにより総断面積を自由に設定すること
ができ、平形の縦横幅の関係も自由に加工することがで
き、かつ表皮効果による損失も少ない等の利点もある。
第１図は本発明装置の実施例におけるトランスの構成を
示す一部切欠断面図、第２図（Ａ）。 （Ｂ）は第１図に示寸トランスの一次側巻線の構成を製
造段階順に示す断面図、第３図は前記トランスを用いた
高圧発生装置の一実施例回路図である。 ■・・・トランス、２・・・一次側コイル、２Ｂ・・・
平形ホルマールリッツ線、 １０・・・二次側コイル、１１・・・子撚線、１２・・
・親撚線、１３−・・絶縁紙、１８Ａ１〜１８Ａ ｎ−
１−１、第２図 （Ａ） １３ °°゛２８ □１
示す一部切欠断面図、第２図（Ａ）。 （Ｂ）は第１図に示寸トランスの一次側巻線の構成を製
造段階順に示す断面図、第３図は前記トランスを用いた
高圧発生装置の一実施例回路図である。 ■・・・トランス、２・・・一次側コイル、２Ｂ・・・
平形ホルマールリッツ線、 １０・・・二次側コイル、１１・・・子撚線、１２・・
・親撚線、１３−・・絶縁紙、１８Ａ１〜１８Ａ ｎ−
１−１、第２図 （Ａ） １３ °°゛２８ □１
Claims (1)
- 空心型の一次側コイル及びこの一次側コイルの外周に配
置された二次側コイルからなるトランスと、二次側コイ
ルに相互接続された高速型のダイオード群とを有する高
圧発生装置において、一次側コイルを平形ホルマールリ
ッツ線により構成したことを特徴とする高圧発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60022545A JPS61182208A (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 高圧発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60022545A JPS61182208A (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 高圧発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61182208A true JPS61182208A (ja) | 1986-08-14 |
Family
ID=12085795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60022545A Pending JPS61182208A (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 高圧発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61182208A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08115828A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-05-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネトロン駆動用電源 |
| WO2023176575A1 (ja) * | 2022-03-15 | 2023-09-21 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 電線導体、絶縁電線、およびワイヤーハーネス |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5765272A (en) * | 1980-10-07 | 1982-04-20 | Fuji Electric Co Ltd | Dc high voltage generator |
-
1985
- 1985-02-07 JP JP60022545A patent/JPS61182208A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5765272A (en) * | 1980-10-07 | 1982-04-20 | Fuji Electric Co Ltd | Dc high voltage generator |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08115828A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-05-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネトロン駆動用電源 |
| WO2023176575A1 (ja) * | 2022-03-15 | 2023-09-21 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 電線導体、絶縁電線、およびワイヤーハーネス |
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