JPS6118108B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6118108B2 JPS6118108B2 JP18642680A JP18642680A JPS6118108B2 JP S6118108 B2 JPS6118108 B2 JP S6118108B2 JP 18642680 A JP18642680 A JP 18642680A JP 18642680 A JP18642680 A JP 18642680A JP S6118108 B2 JPS6118108 B2 JP S6118108B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- solution
- tube
- finned
- refrigerant vapor
- finned tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 10
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 5
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
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- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は都市ガス等を燃焼させて加熱源とした
吸収式ヒートポンプ装置の発生器に関する。
吸収式ヒートポンプ装置の発生器に関する。
従来用いられてきた代表的な吸収式冷凍機又は
空調機用の発生器を第1図および第2図に示す。
第1図において溶液ポンプ(図示せず)によつて
送られて来た濃溶液は濃溶液流入管1から発生部
2に運び込まれる。ここで濃溶液はバーナ3で燃
焼するガスの熱をフイン4を介して取り込み、冷
媒蒸気を発生させる。冷媒蒸気は精溜管5によつ
て精溜され、冷媒蒸気吐出管6から吐出される。
一方冷媒蒸気発生後の希溶液は希溶液吐出管7か
ら吐出される。発生部2は保温壁8によつて囲ま
れており、空気孔9から流入した空気と燃焼ガス
は保温壁8と発生部2の間を通り煙突10から外
気へ放出される。
空調機用の発生器を第1図および第2図に示す。
第1図において溶液ポンプ(図示せず)によつて
送られて来た濃溶液は濃溶液流入管1から発生部
2に運び込まれる。ここで濃溶液はバーナ3で燃
焼するガスの熱をフイン4を介して取り込み、冷
媒蒸気を発生させる。冷媒蒸気は精溜管5によつ
て精溜され、冷媒蒸気吐出管6から吐出される。
一方冷媒蒸気発生後の希溶液は希溶液吐出管7か
ら吐出される。発生部2は保温壁8によつて囲ま
れており、空気孔9から流入した空気と燃焼ガス
は保温壁8と発生部2の間を通り煙突10から外
気へ放出される。
従来の吸収式冷凍機または空調機の燃焼ガスに
よつて直接加熱される発生器はそのほとんどが第
1図のタイプであつた。しかし、このタイプの発
生器はかなり多く使用されているが、多くの欠点
を有している。すなわち1外部フイの取り付けが
困難である。またフインを取り付けるべき面積が
限られている為、十分にフインによる伝熱面積を
拡張するのは難しい。さらにフインにより伝熱面
積を十分得ようとすると必然的にフインの大きさ
が増し、フイン効率が悪化する為、フインの端部
の温度が高くなりフインの焼け落ちが生ずる。
よつて直接加熱される発生器はそのほとんどが第
1図のタイプであつた。しかし、このタイプの発
生器はかなり多く使用されているが、多くの欠点
を有している。すなわち1外部フイの取り付けが
困難である。またフインを取り付けるべき面積が
限られている為、十分にフインによる伝熱面積を
拡張するのは難しい。さらにフインにより伝熱面
積を十分得ようとすると必然的にフインの大きさ
が増し、フイン効率が悪化する為、フインの端部
の温度が高くなりフインの焼け落ちが生ずる。
そこで第2図に示す構成のものが提案されてい
る。第2図においては、溶液ポンプ(図示せず)
から送り込まれて来た濃溶液は濃溶液流入管11
から発生部に送り込まれる。ここへ一度流入した
濃溶液は、フイン付き管14の内部を満たしバー
ナ13で燃焼するガスの熱により加熱され、沸騰
しながらフイン付き管14の上方より発生部12
へ吐出される。この際蒸発した冷媒蒸気は上昇し
精溜管15によつて精溜され、冷媒蒸気吐出管1
6から吐出される。一方冷媒蒸気が出た後に残つ
た希溶液は発生部12で冷媒蒸気と分離した後希
溶液吐出管17から吐出される。フイン付き管1
4は保温壁18に囲まれており空気孔19から流
入した空気と燃焼ガスはフイン付き管14の間を
通つて煙突20から外気へ放出される。
る。第2図においては、溶液ポンプ(図示せず)
から送り込まれて来た濃溶液は濃溶液流入管11
から発生部に送り込まれる。ここへ一度流入した
濃溶液は、フイン付き管14の内部を満たしバー
ナ13で燃焼するガスの熱により加熱され、沸騰
しながらフイン付き管14の上方より発生部12
へ吐出される。この際蒸発した冷媒蒸気は上昇し
精溜管15によつて精溜され、冷媒蒸気吐出管1
6から吐出される。一方冷媒蒸気が出た後に残つ
た希溶液は発生部12で冷媒蒸気と分離した後希
溶液吐出管17から吐出される。フイン付き管1
4は保温壁18に囲まれており空気孔19から流
入した空気と燃焼ガスはフイン付き管14の間を
通つて煙突20から外気へ放出される。
このタイプのものはフインの取付けが容易にな
り伝熱面積も十分とれる。しかし、この場合もフ
イン付き管内面、すなわち接液部の面積が比較的
小さいことと、管内を溶液が流動する速度が遅く
内壁面と溶液の熱伝達率には限りがあることから
壁面に隣接した溶液の温度が上昇し溶液の劣化を
誘発する。またフイン付き管14は気泡ポンプ作
用により、発生部12からフイン付き管14の内
部に溶液を吸引するが、気泡ポンプ作用による揚
程はわずかしか取れない為に、フイン付き管の拡
張面積を増加させる為には、フイン付き管を発生
部12に並列的に複数本取り付けなければならな
い。これによつて(イ)、ロウ付ケ箇所が増加しエ数
が増す、(ロ)各フイン付き管で上端と下端の圧力差
は同じであつても管内部を流れる溶液の濃度は必
ずしも同一とはならず、複数本のフイン付き管の
中で溶液温度がその劣化限界を越えるものが生じ
る。
り伝熱面積も十分とれる。しかし、この場合もフ
イン付き管内面、すなわち接液部の面積が比較的
小さいことと、管内を溶液が流動する速度が遅く
内壁面と溶液の熱伝達率には限りがあることから
壁面に隣接した溶液の温度が上昇し溶液の劣化を
誘発する。またフイン付き管14は気泡ポンプ作
用により、発生部12からフイン付き管14の内
部に溶液を吸引するが、気泡ポンプ作用による揚
程はわずかしか取れない為に、フイン付き管の拡
張面積を増加させる為には、フイン付き管を発生
部12に並列的に複数本取り付けなければならな
い。これによつて(イ)、ロウ付ケ箇所が増加しエ数
が増す、(ロ)各フイン付き管で上端と下端の圧力差
は同じであつても管内部を流れる溶液の濃度は必
ずしも同一とはならず、複数本のフイン付き管の
中で溶液温度がその劣化限界を越えるものが生じ
る。
すなわち、上記第2図の構成においては、溶液
の各フイン付き管への分配の不揃いによる液の劣
化限界を越える高温部の出現と、管内流速の遅さ
からくる熱伝達率の低下による管内壁面の高温部
出現という、溶液の劣化という面から大きな欠点
を有している。
の各フイン付き管への分配の不揃いによる液の劣
化限界を越える高温部の出現と、管内流速の遅さ
からくる熱伝達率の低下による管内壁面の高温部
出現という、溶液の劣化という面から大きな欠点
を有している。
本発明は、このような従来の問題点を改良する
ものであり、以下実施例とともに本発明の詳細に
ついて述べる。第3図は本発明の一実施例を示す
ものである。第3図において溶液ポンプ(図示せ
ず)によつて送られて来た濃溶液は濃溶液流入管
21からフイン付き管22へ運ばれ、バーナ23
で燃焼するガスの熱により加熱され沸騰しながら
ヘツダー(あるいは発生部)24に運ばれる。ヘ
ツダー24で分離した冷媒蒸気は精溜管25で精
溜されて、冷媒蒸気吐出管26から吐出される。
一方冷媒蒸気発生後の希溶液は、希溶液吐出管2
7から吐出される。フイン付き管22は保温壁2
8によつて囲まれており、空気孔29から流入し
た空気とバーナー23から出た燃焼ガスはフイン
付き管22の間を通つて煙突30から外気へ放出
される。
ものであり、以下実施例とともに本発明の詳細に
ついて述べる。第3図は本発明の一実施例を示す
ものである。第3図において溶液ポンプ(図示せ
ず)によつて送られて来た濃溶液は濃溶液流入管
21からフイン付き管22へ運ばれ、バーナ23
で燃焼するガスの熱により加熱され沸騰しながら
ヘツダー(あるいは発生部)24に運ばれる。ヘ
ツダー24で分離した冷媒蒸気は精溜管25で精
溜されて、冷媒蒸気吐出管26から吐出される。
一方冷媒蒸気発生後の希溶液は、希溶液吐出管2
7から吐出される。フイン付き管22は保温壁2
8によつて囲まれており、空気孔29から流入し
た空気とバーナー23から出た燃焼ガスはフイン
付き管22の間を通つて煙突30から外気へ放出
される。
以上のように本発明においては、溶液ポンプか
ら直接的にフイン付き管部へ濃溶液を流入させる
為、管内の溶液の流速も管径を変化させることで
適当に調整できる。それ故、流速を比較的大きく
取ることで管内の熱伝達率を促進し、管内壁と溶
液の温度の差を小さくすることによつて液の劣化
を防止することが出来る。つまり熱伝達率は h=αhb+htp で表わされる。ここでhbはプール核沸騰熱伝達
率で、αは気泡流領域でα=1、塊状流領域で0
<α<1環状流領域でα=0である。htpは htp=3.5(1/Xtt)0.5he であり、heは液相のみ流れると仮定した時の熱
伝達率である。またXttはMartinelliのパラメータ
と呼ばれ液相と気相の流量、密度、粘度の関数と
なる。ここでheは流速の0.8乗に比例する。つま
り、hは流速が増加する程、その値が増加するこ
とになる。実際の発生器では濃溶液が冷媒蒸気を
発生する過程でα=1の領域よりもαが0近辺の
ことが多い為、管内の流速の低下は熱伝達率の低
下に大きく影響し、溶液と管壁の温度差が大きく
なり、溶液の劣化が起きる。また溶液の分配に関
しては、溶液はポンプで送られているので圧力損
は比較的任意に取れる。それ故、単一の管によつ
てフイン付き管路を構成できる。つまり第1b図
に上げた従来例の様に、管路への液の分配が不揃
いになり、部分的に液が高温となつて液の劣化を
誘発することもない。またポンプで送られ、加熱
され高速となつた管内の2相流は、フイン付管吐
出口から発生部へ噴出するが、発生部の液溜め部
に接続していることにより、その運動エネルギを
奪われて、分離器内で液が飛散することなく、良
好に気液の分離が行われ、ヒートポンプの効率が
劣化することがない。
ら直接的にフイン付き管部へ濃溶液を流入させる
為、管内の溶液の流速も管径を変化させることで
適当に調整できる。それ故、流速を比較的大きく
取ることで管内の熱伝達率を促進し、管内壁と溶
液の温度の差を小さくすることによつて液の劣化
を防止することが出来る。つまり熱伝達率は h=αhb+htp で表わされる。ここでhbはプール核沸騰熱伝達
率で、αは気泡流領域でα=1、塊状流領域で0
<α<1環状流領域でα=0である。htpは htp=3.5(1/Xtt)0.5he であり、heは液相のみ流れると仮定した時の熱
伝達率である。またXttはMartinelliのパラメータ
と呼ばれ液相と気相の流量、密度、粘度の関数と
なる。ここでheは流速の0.8乗に比例する。つま
り、hは流速が増加する程、その値が増加するこ
とになる。実際の発生器では濃溶液が冷媒蒸気を
発生する過程でα=1の領域よりもαが0近辺の
ことが多い為、管内の流速の低下は熱伝達率の低
下に大きく影響し、溶液と管壁の温度差が大きく
なり、溶液の劣化が起きる。また溶液の分配に関
しては、溶液はポンプで送られているので圧力損
は比較的任意に取れる。それ故、単一の管によつ
てフイン付き管路を構成できる。つまり第1b図
に上げた従来例の様に、管路への液の分配が不揃
いになり、部分的に液が高温となつて液の劣化を
誘発することもない。またポンプで送られ、加熱
され高速となつた管内の2相流は、フイン付管吐
出口から発生部へ噴出するが、発生部の液溜め部
に接続していることにより、その運動エネルギを
奪われて、分離器内で液が飛散することなく、良
好に気液の分離が行われ、ヒートポンプの効率が
劣化することがない。
第1図および第2図は吸収式ヒートポンプ装置
用発生器の従来例を示す構成図、第3図は本発明
の一実施例の構成図である。 1,11,21……濃溶液流入管、2,12…
…発生部、24……ヘツダー(発生部)、14,
22……フイン付き管、4……フイン、6,1
6,26……冷媒蒸気吐出管、7,17,27…
…希溶液吐出管。
用発生器の従来例を示す構成図、第3図は本発明
の一実施例の構成図である。 1,11,21……濃溶液流入管、2,12…
…発生部、24……ヘツダー(発生部)、14,
22……フイン付き管、4……フイン、6,1
6,26……冷媒蒸気吐出管、7,17,27…
…希溶液吐出管。
Claims (1)
- 1 内部に濃溶液を導入するフイン付き管と、こ
のフイン付き管内の溶液を加熱し冷媒蒸気と希溶
液となすバーナとを保温壁で囲み、前記フイン付
き管の出口側を発生部の液溜め部に接続し、この
発生部の上部には冷媒蒸気吐出管を下部には希溶
液吐出管を設け、前記フイン付き管への溶液導入
を溶液ポンプにより行なう構成とした吸収式ヒー
トポンプ装置用発生器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18642680A JPS57108566A (en) | 1980-12-25 | 1980-12-25 | Generator for absorption type heat pump unit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18642680A JPS57108566A (en) | 1980-12-25 | 1980-12-25 | Generator for absorption type heat pump unit |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57108566A JPS57108566A (en) | 1982-07-06 |
JPS6118108B2 true JPS6118108B2 (ja) | 1986-05-10 |
Family
ID=16188212
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18642680A Granted JPS57108566A (en) | 1980-12-25 | 1980-12-25 | Generator for absorption type heat pump unit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57108566A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04344083A (ja) * | 1991-05-21 | 1992-11-30 | Osaka Gas Co Ltd | 吸収式冷凍機における貫流式再生器 |
KR20010015836A (ko) | 1998-09-24 | 2001-02-26 | 히다치 조센 가부시키가이샤 | 암모니아 흡수냉동기에 있어서의 재생장치 |
-
1980
- 1980-12-25 JP JP18642680A patent/JPS57108566A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57108566A (en) | 1982-07-06 |
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