JPS61180125A - 内燃機関の燃焼状態検出装置 - Google Patents
内燃機関の燃焼状態検出装置Info
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- JPS61180125A JPS61180125A JP24839385A JP24839385A JPS61180125A JP S61180125 A JPS61180125 A JP S61180125A JP 24839385 A JP24839385 A JP 24839385A JP 24839385 A JP24839385 A JP 24839385A JP S61180125 A JPS61180125 A JP S61180125A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M15/00—Testing of engines
- G01M15/04—Testing internal-combustion engines
- G01M15/08—Testing internal-combustion engines by monitoring pressure in cylinders
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L23/00—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid
- G01L23/20—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid combined with planimeters or integrators
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は内燃機関の筒内圧に基づいて燃焼状態を検出す
る装置に関する。
る装置に関する。
(従来の技術)
内燃機関の燃焼状態を把握するために、燃焼圧力(筒内
圧)を検出する手法があり、特定の運転状態における燃
焼最高圧力や図示平均有効圧を求めることにより、実際
の燃焼が良好に行なわれているか等を判断することがで
きる。
圧)を検出する手法があり、特定の運転状態における燃
焼最高圧力や図示平均有効圧を求めることにより、実際
の燃焼が良好に行なわれているか等を判断することがで
きる。
このうち、図示平均有効圧を求める方法としては、従来
上り種々提案されており、例えば「内燃機関Jvo1.
1.1962年9月発行、第19頁(Piメータ)とし
て、大束、束野氏により紹介されたものがある。
上り種々提案されており、例えば「内燃機関Jvo1.
1.1962年9月発行、第19頁(Piメータ)とし
て、大束、束野氏により紹介されたものがある。
(発明が解決しようとする問題点)
ところが、前掲例を含めて、これらの多くは実験計測用
としてのものであり、図示平均有効圧を検出するのに、
各気筒当たり2回転(44Fイクルエンジン)を計測区
間として筒内圧を検出している。
としてのものであり、図示平均有効圧を検出するのに、
各気筒当たり2回転(44Fイクルエンジン)を計測区
間として筒内圧を検出している。
ところが、車両用搭載機関の多くは4気筒以上の多気筒
機関であり、各気前についてこのような方法で図示平均
有効圧を算出するとすると、マイクロコンピュータを用
いるにしても、検出した筒内圧力をデジタル変換するた
めの高速のA/D変換器と、これに基づいて演算を行う
高速のCPUが必要となる。
機関であり、各気前についてこのような方法で図示平均
有効圧を算出するとすると、マイクロコンピュータを用
いるにしても、検出した筒内圧力をデジタル変換するた
めの高速のA/D変換器と、これに基づいて演算を行う
高速のCPUが必要となる。
燃焼状態を把握するのに、そのおおよその傾向をさぐる
には、必ずしも燃焼サイクルの全行程での筒内圧力を測
定する必要はなく、最も相関性の高いのは実際に点火が
行なわれる付近の燃焼圧力であり、実用上はこの区間で
の図示平均有効圧を求めれば、十分である。
には、必ずしも燃焼サイクルの全行程での筒内圧力を測
定する必要はなく、最も相関性の高いのは実際に点火が
行なわれる付近の燃焼圧力であり、実用上はこの区間で
の図示平均有効圧を求めれば、十分である。
本発明はこのような点に着目して、単位燃焼サイクルに
おいて最も仕事の多い圧縮上死点付近を中心とする所定
の区間での筒内圧に基づいて、疑似的な図示平均有効圧
を求めることにより、燃焼状態を把握できるようにした
内燃機関の燃焼状態検出装置を提供することを目的とす
る。
おいて最も仕事の多い圧縮上死点付近を中心とする所定
の区間での筒内圧に基づいて、疑似的な図示平均有効圧
を求めることにより、燃焼状態を把握できるようにした
内燃機関の燃焼状態検出装置を提供することを目的とす
る。
(問題点を解決するための手段)
そこで、本発明は、第1図に示すように、機関のクラン
ク角を検出する手段1と、圧縮上死点付近の限られた区
間を判定する手段2と、単位クランク角でのシリンダ容
積の微小変化ΔVを演算する手段3と、同じく筒内圧P
を検出する手段4と、これらPとΔVとの積を求める乗
算手段5と、上記限定区間でのpxΔVの積算値ΣP・
ΔVを求める積算器Fi6とから構成される。
ク角を検出する手段1と、圧縮上死点付近の限られた区
間を判定する手段2と、単位クランク角でのシリンダ容
積の微小変化ΔVを演算する手段3と、同じく筒内圧P
を検出する手段4と、これらPとΔVとの積を求める乗
算手段5と、上記限定区間でのpxΔVの積算値ΣP・
ΔVを求める積算器Fi6とから構成される。
(作用)
したがって、各気筒の圧縮上死点付近を中心として限ら
れた範囲、つまり1燃焼サイクル中で最も仕事が大きく
なる領域で、PXΔVの積算値を求めるので、この値に
よって実質的な燃焼の状態や傾向を把握することができ
る。
れた範囲、つまり1燃焼サイクル中で最も仕事が大きく
なる領域で、PXΔVの積算値を求めるので、この値に
よって実質的な燃焼の状態や傾向を把握することができ
る。
そして、この検出領域は各気筒で重複することがないた
め、−組の検出構成要素により、各気筒の燃焼状態を正
確に検出できる。
め、−組の検出構成要素により、各気筒の燃焼状態を正
確に検出できる。
(実施例)
以下、本考案の実施例について説明する。
この実施例は4気筒機関に適用されたものである。
第2図において、機関のクランク角位置検出器49は機
関回転に同期してクランク角720°(4気筒機関の4
行程に要するクランク角)毎の720°信号とクランク
角1°毎の1°信号のパルス信号を出力する。
関回転に同期してクランク角720°(4気筒機関の4
行程に要するクランク角)毎の720°信号とクランク
角1°毎の1°信号のパルス信号を出力する。
50はクランク角位置を示すクランク角位置カウンタ(
p o sカウンタ)で、720°信号の立ち上がりに
よってリセットされ、1°信号の立ち上がり毎にカウン
タ値を1づつ増加する。なお、点火順序を1−3−4−
2とすると、720°信号は1番気筒の圧縮上死点前6
0°で立ち上がるように設定している(第3図参照)。
p o sカウンタ)で、720°信号の立ち上がりに
よってリセットされ、1°信号の立ち上がり毎にカウン
タ値を1づつ増加する。なお、点火順序を1−3−4−
2とすると、720°信号は1番気筒の圧縮上死点前6
0°で立ち上がるように設定している(第3図参照)。
51は分周器で、720°信号の立ち上がりによって1
にリセットされ、PoSカウンタ50のカウンタ値が1
80の倍数となったときに1づつ力ワンタ値を増加する
。
にリセットされ、PoSカウンタ50のカウンタ値が1
80の倍数となったときに1づつ力ワンタ値を増加する
。
52はマルチプレクサ(MPX)で各気筒に設けた筒内
圧センサ23A、23B、23C,23Dからの圧力信
号を入力しており、分局器51の出力値に合わせて出力
する信号を切り替える。すなわち、分周器51の出力値
が1のとき1番気筒の圧力信号を出力し、以下2のとき
3番気筒、3のとき4番気筒、4のとき2番気筒の圧力
信号を出力する。
圧センサ23A、23B、23C,23Dからの圧力信
号を入力しており、分局器51の出力値に合わせて出力
する信号を切り替える。すなわち、分周器51の出力値
が1のとき1番気筒の圧力信号を出力し、以下2のとき
3番気筒、3のとき4番気筒、4のとき2番気筒の圧力
信号を出力する。
53は各気前の所定クランク角度(例えば上死点前60
°)からのクランク角位置を示すCカウンタで、分周器
51の出力値が変化する毎にリセットされ、1°信号の
立ち上がり、立ち下がりの度に1づつカウンタ値を増加
する。
°)からのクランク角位置を示すCカウンタで、分周器
51の出力値が変化する毎にリセットされ、1°信号の
立ち上がり、立ち下がりの度に1づつカウンタ値を増加
する。
54はアナログ/デジタル変換器(A/D変換器)で、
マルチプレクサ52の出力信号(圧力値)をCカウンタ
53のカウンタ値が変化する毎にA/D変換する。
マルチプレクサ52の出力信号(圧力値)をCカウンタ
53のカウンタ値が変化する毎にA/D変換する。
61はΔV演算器で、Cカウンタ53のカウンタ値が変
化する毎にシリンダ容積の変化ΔVを演算する。
化する毎にシリンダ容積の変化ΔVを演算する。
62は掛は算器でA/D変換器54の出力PとΔV演算
器61の出力ΔVの積(PXΔV)を求める。
器61の出力ΔVの積(PXΔV)を求める。
63は積算器で、上記P×ΔVを積算してΣP・ΔVを
求める。
求める。
64は割り算器でシリンダ容積VSで、ΣP・ΔVを割
った値を計算する。これは図示平均有効圧とは異なるが
、それに関連する値となるので、疑似図示平均有効圧P
i(以下単に疑似Piと呼ぶ)と名付ける。
った値を計算する。これは図示平均有効圧とは異なるが
、それに関連する値となるので、疑似図示平均有効圧P
i(以下単に疑似Piと呼ぶ)と名付ける。
疑似P1メモリ65は各気筒の疑似Pi値を記憶するメ
モリで、メモリ値の書き換えは分周器51の出力値が変
化したときに行なわれ、クリヤ前に割り算器64に記憶
されてAvする疑似Pi値を順次記憶する。すなわちn
番気筒の疑似PiをP in(ただし、n=1〜4)で
表すと、分周器51の出力値1.2.3.4の順番に対
しでにP i、、P iり、Pi、、P i2の順に記
憶される。
モリで、メモリ値の書き換えは分周器51の出力値が変
化したときに行なわれ、クリヤ前に割り算器64に記憶
されてAvする疑似Pi値を順次記憶する。すなわちn
番気筒の疑似PiをP in(ただし、n=1〜4)で
表すと、分周器51の出力値1.2.3.4の順番に対
しでにP i、、P iり、Pi、、P i2の順に記
憶される。
こうして検出される各気筒の疑似Piはマイクロコンピ
ュータを用いても同様に検出でき、第4図にマイクロフ
ンピユータにて実行する場合の70−チャートを示す。
ュータを用いても同様に検出でき、第4図にマイクロフ
ンピユータにて実行する場合の70−チャートを示す。
ここでは、クランク角720°毎に実行される720°
信号同期プログラムとクランク角1°毎に実行される1
°信号同期プログラムの2種類のプログラムによT)構
成される。なお、実行するタイミングは眠関のクランク
角位置検出器(図示していない)の信号に同期している
。
信号同期プログラムとクランク角1°毎に実行される1
°信号同期プログラムの2種類のプログラムによT)構
成される。なお、実行するタイミングは眠関のクランク
角位置検出器(図示していない)の信号に同期している
。
720°信号は1番気筒の圧縮上死点前60゜で立ち上
がり、これにより720°信号同期プロダラムが実行さ
れる。すなわち、POSカウンタは720°信号の立ち
上がりによりPOSカウンタ値がクリヤされる(ステッ
プ20)。なお、720°信号同期プログラムは1°信
号同期プログラムに優先して行なわれる。
がり、これにより720°信号同期プロダラムが実行さ
れる。すなわち、POSカウンタは720°信号の立ち
上がりによりPOSカウンタ値がクリヤされる(ステッ
プ20)。なお、720°信号同期プログラムは1°信
号同期プログラムに優先して行なわれる。
1゛信号同期プログラムは、4気筒機関の各気筒の圧縮
上死点がクランク角180°毎に訪れることから180
°を1単位として実行される。さらに疑似Piの生じる
クランク角位置が圧縮上死点から60”以内に収まるこ
とから圧縮上死点前60゛から圧縮上死点後60° ま
では1°信号が入力する度に筒内圧Pを検出してこれに
基づいてP×ΔVを積算する。すなわち、ステップ21
から30までにおいてPの検出を行い、ステップ31か
ら44までにおいて疑似P1を求める。
上死点がクランク角180°毎に訪れることから180
°を1単位として実行される。さらに疑似Piの生じる
クランク角位置が圧縮上死点から60”以内に収まるこ
とから圧縮上死点前60゛から圧縮上死点後60° ま
では1°信号が入力する度に筒内圧Pを検出してこれに
基づいてP×ΔVを積算する。すなわち、ステップ21
から30までにおいてPの検出を行い、ステップ31か
ら44までにおいて疑似P1を求める。
具体的に述べると、各気筒の圧縮上死点前60°のクラ
ンク角度はPoSカウンタのPOSカウンタ値が1.1
81.361.541のときであり、このときからPの
検出を開始するため7ラグ(F L A G )をOに
すると共にCカウンタをクリヤする(ステップ22.2
4)。なお、POSカウンタはリセント信号(720°
信号)の入力する直後の1°信号の立ち上がりにより計
数を開始するため、圧縮上死点前60゛のクランク角度
では1だけずれたカウンタ値となっている(第3図参照
)。
ンク角度はPoSカウンタのPOSカウンタ値が1.1
81.361.541のときであり、このときからPの
検出を開始するため7ラグ(F L A G )をOに
すると共にCカウンタをクリヤする(ステップ22.2
4)。なお、POSカウンタはリセント信号(720°
信号)の入力する直後の1°信号の立ち上がりにより計
数を開始するため、圧縮上死点前60゛のクランク角度
では1だけずれたカウンタ値となっている(第3図参照
)。
ここにFLAGは筒内圧センサからのアナログ値をA/
D変換するか否かを判定するフラグで、0のとさA/D
変換を行い、1のときA/D変換を行わない。
D変換するか否かを判定するフラグで、0のとさA/D
変換を行い、1のときA/D変換を行わない。
なお、点火順序を1−3−4−2とすると、圧縮上死点
前60°のクランク角度の検出と同時に気筒判別が可能
であり、POSカウンタのPOSカウンタ値が1.18
1.361.541のとき、これらに応じて気筒番号1
.3.4.2が、気筒番号レジスタ(N CY Lレノ
スタ)にストアされる(ステップ23)。
前60°のクランク角度の検出と同時に気筒判別が可能
であり、POSカウンタのPOSカウンタ値が1.18
1.361.541のとき、これらに応じて気筒番号1
.3.4.2が、気筒番号レジスタ(N CY Lレノ
スタ)にストアされる(ステップ23)。
こうして、特定気筒の圧縮上死点が判別されると、その
ときの気筒番号により、各気筒の筒内圧センサの圧力信
号が入力するA/D変換器のチャネルを選択してA/D
変換を行い、pfi:cカウンタアドレス(Cカウンタ
のカウンタ値に相当する)のレノスタにデータ値として
ストアする(ステップ26〜′28)。
ときの気筒番号により、各気筒の筒内圧センサの圧力信
号が入力するA/D変換器のチャネルを選択してA/D
変換を行い、pfi:cカウンタアドレス(Cカウンタ
のカウンタ値に相当する)のレノスタにデータ値として
ストアする(ステップ26〜′28)。
このPのストアは圧縮上死点後59°まで継続され、圧
縮上死点後60°になると、疑似Piの計算に入る(ス
テップ29.30)。
縮上死点後60°になると、疑似Piの計算に入る(ス
テップ29.30)。
次に、疑aPiの計算を行うため、疑似Piメモリの疑
似Piメモリ値Pinを一旦Oにする(ステップ31)
。
似Piメモリ値Pinを一旦Oにする(ステップ31)
。
ステップ40で、Cカウンタの値に応じて予め記憶され
たテーブルからΔVを値をルックアップする。このΔV
は、圧縮上死点前までは負の値をとり、圧縮上死点後は
、正の値となる。
たテーブルからΔVを値をルックアップする。このΔV
は、圧縮上死点前までは負の値をとり、圧縮上死点後は
、正の値となる。
ステップ41でP×ΔVを求め、ステップ42で積算し
ていく、、Cカウンタ値が120になるまで、積算をつ
づけ、120°になった時点で、ステップ43において
疑似Piを計算する。この疑似Piの計算は前記積算値
L(=ΣP・ΔV)を、圧縮上死点から所定クランク角
区間のシリンダ容積Vsで割ることにより行う。ステッ
プ44で、対応気筒のメモリに、P 1n(n= 1〜
4)をメモリする。
ていく、、Cカウンタ値が120になるまで、積算をつ
づけ、120°になった時点で、ステップ43において
疑似Piを計算する。この疑似Piの計算は前記積算値
L(=ΣP・ΔV)を、圧縮上死点から所定クランク角
区間のシリンダ容積Vsで割ることにより行う。ステッ
プ44で、対応気筒のメモリに、P 1n(n= 1〜
4)をメモリする。
すなわち、Pにそのときのシリンダ容積の微少変化ΔV
を乗じた微少仕事L(=P・ΔV)を圧縮上死点前後同
じ所定クランク角(±60°)の区間にわたって積算し
、これを圧縮上死点から所定クランク角までのシリンダ
容積Vsで割った値Σ(P・ΔV)/Vsを図示平均有
効圧力に相当する値として採用するのである(ステップ
40〜42.34.43)。
を乗じた微少仕事L(=P・ΔV)を圧縮上死点前後同
じ所定クランク角(±60°)の区間にわたって積算し
、これを圧縮上死点から所定クランク角までのシリンダ
容積Vsで割った値Σ(P・ΔV)/Vsを図示平均有
効圧力に相当する値として採用するのである(ステップ
40〜42.34.43)。
このようにして、単位燃焼サイクル中に最も仕事の多い
圧縮上死点付近での筒内圧を検出することにより、時分
割で各気筒のPiに相当する疑似的な値を求めることが
でき、これに基づいて燃焼状態を把握することが可能と
なるのであり、例えば疑aPiが高ければ燃焼が良好に
行なわれていると判断できる。なお、燃焼状態の把握は
上記積算仕事りを求めることでも実施でき、したがって
実用的には必ずしもPiまで求める必要はない。
圧縮上死点付近での筒内圧を検出することにより、時分
割で各気筒のPiに相当する疑似的な値を求めることが
でき、これに基づいて燃焼状態を把握することが可能と
なるのであり、例えば疑aPiが高ければ燃焼が良好に
行なわれていると判断できる。なお、燃焼状態の把握は
上記積算仕事りを求めることでも実施でき、したがって
実用的には必ずしもPiまで求める必要はない。
ところで、本発明では筒内圧の圧縮上死点付近の限られ
た所定クランク角度で、ΣP・ΔVを演算し、図示平均
有効圧Piに関連する疑aPiを求めるようにしている
。
た所定クランク角度で、ΣP・ΔVを演算し、図示平均
有効圧Piに関連する疑aPiを求めるようにしている
。
第5図は#1気筒〜井4気筒の筒内圧センサ出力とマル
チプレクサ52の出力及び、A/D変換器54の作動時
間を示しているが、本来正確なPiを計算する場合は、
1燃焼サイクル全体について積分値f pdvを求める
必要がある。しかし、燃焼には、圧縮上死点の前後の所
定区間での筒内圧に基づ<Piが最も重要な関係があり
、燃焼状態を把握するには、それ以外の区間でのPiは
殆んど無視することも可能で、それにも拘わらず1燃焼
サイクル全体についての値を各気筒毎に計算しようとす
ると、各気筒に対応したA/D変換器、ΔV演ヰ器、掛
は算器、積算器が必要となり、非常に高価なものとなる
。しかし、本発明によれば、圧縮状態付近の筒内圧をマ
ルチプレクサで1つの信号に変換して、−組の上記A/
D変換器、演算器等で、処理するようにしているので、
大幅なコスト低減をはかりつつ実質的な燃焼状態の検出
精度は実用上十分に高いものが得られるのである。
チプレクサ52の出力及び、A/D変換器54の作動時
間を示しているが、本来正確なPiを計算する場合は、
1燃焼サイクル全体について積分値f pdvを求める
必要がある。しかし、燃焼には、圧縮上死点の前後の所
定区間での筒内圧に基づ<Piが最も重要な関係があり
、燃焼状態を把握するには、それ以外の区間でのPiは
殆んど無視することも可能で、それにも拘わらず1燃焼
サイクル全体についての値を各気筒毎に計算しようとす
ると、各気筒に対応したA/D変換器、ΔV演ヰ器、掛
は算器、積算器が必要となり、非常に高価なものとなる
。しかし、本発明によれば、圧縮状態付近の筒内圧をマ
ルチプレクサで1つの信号に変換して、−組の上記A/
D変換器、演算器等で、処理するようにしているので、
大幅なコスト低減をはかりつつ実質的な燃焼状態の検出
精度は実用上十分に高いものが得られるのである。
また、マルチプレクサの信号の全区間で、疑似Piを計
算すれば、Piにより近い値が得られるが、単載のマイ
クロコンピュータを使用する場合は、点火時期や空燃比
の演算時間がなくなってしまい、エンノンの制御に支障
をきたすのであるが、本発明では、A/D変換以外のと
ころで他の処理が行えるという利点もある。
算すれば、Piにより近い値が得られるが、単載のマイ
クロコンピュータを使用する場合は、点火時期や空燃比
の演算時間がなくなってしまい、エンノンの制御に支障
をきたすのであるが、本発明では、A/D変換以外のと
ころで他の処理が行えるという利点もある。
さらに、上記した筒内圧センサ23としてはピエゾ素子
を用いて、筒内圧の変化によって、センサ23に発生し
た電荷を電圧に変換するため、第6図に示すようなチャ
ージアンプを用いているが、これは周波数フィルターと
しての機能をもつため、チャージアンプの出力は、第7
図に示したように、多少微分的波形となり、負の電圧に
なるところが発生する。そのため、負の部分まで積分し
てしまうと、却って疑似Piの検出精度が悪くなる。そ
れを防止するためにも、限定された所定区間での積分が
必要となる。チャージアンプの低周波域のカットオフ周
波数は、センサ容量C8と、入力抵抗Riで決まり、高
周波域のカットオフ周波数は、フィードバックコンデン
サCfとフィードバック抵抗Rfによって決まる。筒内
圧センサ23によって同時に7ツキング信号のような高
周波信号をも検出しようとすると、これらRi、Rf、
Cfを適切に決めてやる必要があり、上記のような簡単
で安価な回路の場合は、微分的特性が生じるのは避けら
れず、したがってこのことからも、微分出力が負となる
領域を積分しない本発明は有効的と言えるのである。
を用いて、筒内圧の変化によって、センサ23に発生し
た電荷を電圧に変換するため、第6図に示すようなチャ
ージアンプを用いているが、これは周波数フィルターと
しての機能をもつため、チャージアンプの出力は、第7
図に示したように、多少微分的波形となり、負の電圧に
なるところが発生する。そのため、負の部分まで積分し
てしまうと、却って疑似Piの検出精度が悪くなる。そ
れを防止するためにも、限定された所定区間での積分が
必要となる。チャージアンプの低周波域のカットオフ周
波数は、センサ容量C8と、入力抵抗Riで決まり、高
周波域のカットオフ周波数は、フィードバックコンデン
サCfとフィードバック抵抗Rfによって決まる。筒内
圧センサ23によって同時に7ツキング信号のような高
周波信号をも検出しようとすると、これらRi、Rf、
Cfを適切に決めてやる必要があり、上記のような簡単
で安価な回路の場合は、微分的特性が生じるのは避けら
れず、したがってこのことからも、微分出力が負となる
領域を積分しない本発明は有効的と言えるのである。
(発明の効果)
以上のように本発明は、圧縮上死点付近での限られた範
囲、つまり1燃焼サイクルでなす仕事の大部分を占める
領域でのP×ΔVの積算値を求めるようにしたので、燃
焼状態を把握するには、実用上、十分な精度を持ちなが
ら、多気筒内燃機関に対しても、A/D変換器や演算器
などを共用することができ、検出装置としての構造の簡
略化、コスト低減化などが図れるという効果がある。
囲、つまり1燃焼サイクルでなす仕事の大部分を占める
領域でのP×ΔVの積算値を求めるようにしたので、燃
焼状態を把握するには、実用上、十分な精度を持ちなが
ら、多気筒内燃機関に対しても、A/D変換器や演算器
などを共用することができ、検出装置としての構造の簡
略化、コスト低減化などが図れるという効果がある。
第1図は本発明のクレーム対応図、第2図は実施例を示
す回路構成図、第3図はその動作特性のタイミングチャ
ート、第4図は他の実施例としてマイクロコンピュータ
を用いた場合の演算動作を示すフローチャート、第5図
は各気筒の燃焼圧力波形とA/D変換領域との関係を示
す説明図、第6図は筒内圧センサ部分の回路構成図、第
7図はその出力特性図である。 23(23A〜23D)・・・筒内圧センサ、49・・
・クランク角位置検出器、50・・・POSカウンタ、
51・・・分周器、52・・・マルチプレクサ、53・
・・Cカウンタ、54・・・A/D変換器、61・・・
ΔV演算器、62・・・掛は算器、63・・・積算器、
64・・・割り算器、65・・・メモリ。 特許出願人 日産自動牢株式会社第5図 4気間 #5 tt4
#2第4
す回路構成図、第3図はその動作特性のタイミングチャ
ート、第4図は他の実施例としてマイクロコンピュータ
を用いた場合の演算動作を示すフローチャート、第5図
は各気筒の燃焼圧力波形とA/D変換領域との関係を示
す説明図、第6図は筒内圧センサ部分の回路構成図、第
7図はその出力特性図である。 23(23A〜23D)・・・筒内圧センサ、49・・
・クランク角位置検出器、50・・・POSカウンタ、
51・・・分周器、52・・・マルチプレクサ、53・
・・Cカウンタ、54・・・A/D変換器、61・・・
ΔV演算器、62・・・掛は算器、63・・・積算器、
64・・・割り算器、65・・・メモリ。 特許出願人 日産自動牢株式会社第5図 4気間 #5 tt4
#2第4
Claims (1)
- 機関のクランク角を検出する手段と、圧縮上死点付近の
限られた区間を判定する手段と、シリンダ容積の微小変
化ΔVを演算する手段と、同じく筒内圧Pを検出する手
段と、これらPとΔVとの積を求める乗算手段と、上記
限定区間でのP×ΔVの積算値ΣP・ΔVを求める積算
手段とから構成されることを特徴とする内燃機関の燃焼
状態検出手段。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24839385A JPS61180125A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24839385A JPS61180125A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59164589A Division JPS6143244A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-06 | 機関の制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61180125A true JPS61180125A (ja) | 1986-08-12 |
JPH0245140B2 JPH0245140B2 (ja) | 1990-10-08 |
Family
ID=17177439
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24839385A Granted JPS61180125A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61180125A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0331564A (ja) * | 1989-06-27 | 1991-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の筒内圧検出装置 |
JPH04103848A (ja) * | 1990-08-21 | 1992-04-06 | Hitachi Ltd | 内燃機関のトルク制御装置 |
US5131639A (en) * | 1989-12-25 | 1992-07-21 | Yoshida Kogyo K.K. | Backing plate retainer |
US5728112A (en) * | 1995-09-22 | 1998-03-17 | Yoon; Inbae | Combined tissue clamping and suturing instrument |
US5797927A (en) * | 1995-09-22 | 1998-08-25 | Yoon; Inbae | Combined tissue clamping and suturing instrument |
JP2006274904A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp | 内燃機関の制御装置 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5746034A (en) * | 1980-09-05 | 1982-03-16 | Hitachi Ltd | Combustion controller |
JPS57114837A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-16 | Nippon Soken Inc | Detector for ignition limit for internal combustion engine |
-
1985
- 1985-11-06 JP JP24839385A patent/JPS61180125A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5746034A (en) * | 1980-09-05 | 1982-03-16 | Hitachi Ltd | Combustion controller |
JPS57114837A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-16 | Nippon Soken Inc | Detector for ignition limit for internal combustion engine |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0331564A (ja) * | 1989-06-27 | 1991-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の筒内圧検出装置 |
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JPH04103848A (ja) * | 1990-08-21 | 1992-04-06 | Hitachi Ltd | 内燃機関のトルク制御装置 |
US5728112A (en) * | 1995-09-22 | 1998-03-17 | Yoon; Inbae | Combined tissue clamping and suturing instrument |
US5797927A (en) * | 1995-09-22 | 1998-08-25 | Yoon; Inbae | Combined tissue clamping and suturing instrument |
JP2006274904A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp | 内燃機関の制御装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0245140B2 (ja) | 1990-10-08 |
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