JPS61176097A - 周波数安定化自動ゲイン制御安定器システム - Google Patents

周波数安定化自動ゲイン制御安定器システム

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JPS61176097A
JPS61176097A JP60015606A JP1560685A JPS61176097A JP S61176097 A JPS61176097 A JP S61176097A JP 60015606 A JP60015606 A JP 60015606A JP 1560685 A JP1560685 A JP 1560685A JP S61176097 A JPS61176097 A JP S61176097A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はガス放電管の電子式安定器システムに関するも
のである。特に、本発明は蛍光形のガス放電管の電子式
安定器システムに適し、また周波数が安定化されている
電子式安定器システムに関するものである。更にまた、
本発明は自動ゲイン制御回路を有する電子式安定器シス
テムに適するものである。更に言えば、本発明は、周波
数安定化を施した自動ゲイン制御回路網のことを考え、
組合せる電気部品の数を最小にすることを満足せしめる
ような、電子式安定器システムに関するものである。
先行技術 ガス放電管、特に蛍光管に関する電子式安定器システム
は技術の分野において既に知られているところであり、
その上複数の蛍光放電管に関する安定器システムもまた
知られている。
しかし、先行技術による安定器システムの多く忙おいて
は、その包含する切換回路のゲインは調整するか、整合
させるかする必要があり、この事は個々の電流ゲインに
関係なく、構成パワートランジスタの出力を本質的に等
しく保つため、ポテンショメータとか付加電子回路とい
った構成要素を追加する結果となる。このような要素の
追加は、そういう先行技術に基づく安定器システムの総
容積と価格を増加させてしまう。
その他、電源周波数の倍以上の周波数で動作する多くの
先行技術による安定器システムでは、動作周波数は一定
でなく、電源電圧あるいは負荷電流、若しくはその両者
によって変化するのである。
この周波数が変動することに基づくそのような先行技術
によるシステムは、複数の蛍光灯の中の一本を電気的に
全体回路から取去るとき、フリッカ効果を生ずる原因と
なることがある。ある場合には、蛍光灯の中の一本を回
路から取去ると、第二の蛍光管が全く消えてしまうとい
うことも起り得るのである。
本発明の要約 本発明は、所定の周波数を有する本質的に一定発振信号
を得るため、電源釦接続された周波数が制御される回路
を含み、少くとも一本のガス放電管を作動させるための
電源を有する、周波数安定化ゲイン制御安定器システム
に関するものである。
本安定器システムは周波数制御回路に結合されたスイッ
チング回路網を有しており、脈動電流が所定の周波数に
おいて本質的に一定の発振信号に応答することを得てい
る。スイッチング回路網によって定まる脈動電流に応答
する、ガス放電管の両端における電圧を発生するための
スイッチング回路網、並びに周波数制御回路に一つの誘
導回路が結合されている。この誘導回路には、スイッチ
ング回路網のゲインの値を所定のレベルに維持するため
の自動ゲイン制御回路がある。
提案された実施例の説明 さて上記図面によれば、一対のガス放電管菊及び切′の
中少くとも一つを作動させるための電源１２を有する、
周波数安定化自動ゲイン制御安定器システム１０が示さ
れている。ガス放電管切及びＣはそれぞれ第一のフィラ
メント４２．４！’、第二のフィラメン）４４．４４’
を有する標準蛍光形システムと考えてよい。
なお、以下のパラグラフにおいて述べるとおり、安定器
システム１０は周波数制御機構の必要を満しているが、
この周波数制御機構は周波数安定化を考慮して、ガス放
電管船及び切′のどちらかがシステム１０より電気的に
除かれたとき面倒なフリッカを生ずることなく普通に動
作できるという利点がある。
図面によれば、ガス放電管菊又は菊′の少くとも一方を
作動させるための電源１２を有する電子式安定器システ
ム１０は、周波数制御回路１１を含んでいるが、この回
路は所定の周波数の本質的に一定の発振信号を確定する
ため電源１２に結合されている。もつと全体的に考える
と、安定器システム１０はスイッチング回路網１３を含
んでいるが、これは所定の周波数で出される本質的に一
定な発振信号に応答する脈動電流を確立するための周波
数制御回路１１と電気的に接続されている。誘導回路１
５が、スイッチング回路網１３で確立した脈動電流に応
答するガス放電管切並びに４０／ｆ）両端に予め定めら
れた電圧を作り出すために、周波数制御回路１１とスイ
ッチング回路網１３の双方に結合されている。以下のパ
ラグラフに詳述するように、スイッチング回路網１３の
ゲインの値を所定のレベルに維持するため、誘導回路１
５は自動ゲイン制御回路１７を含んでいる。
更に図面によれば、電源１２が周波数安定化自動ゲイン
制御電子式安定器システムｌＯに電力を供給するため示
されている。図面に示す実施例においテハ、電源１２ハ
、１２０，２４０又ハ２７０ｖトイツタ標準電圧を持っ
た交流電源、あるいは受入れることのできる交流電源電
圧の交流電源として示しである。一般的に言えば、電源
１２は直流電源でもよく、システムｌＯの内部ででも外
部からでも、以下のパラグラフに述べるように、技術的
によく知られているようにブリッジ回路とＦ波要素を取
除くことによって電力を供給する。説明するという目的
上、電源１２は以下のパラグラフにおいては、説明しよ
うとする実施例に対して交流電源として記述することと
する。
システム１０に対する電気エネルギーは、電源１２から
スイッチ１４を経由して供給されるが、このスイッチは
単極単投（５ＰＳＴ　）スイッチ機構といった標準化ス
イッチ要素でかまわない。
電気は電力線１６を通って整流回路１８に入力され、電
源交流電圧が全波整流される。整流回路１８は既知の標
準的技術である全波整流ブリッジ回路でよい。この全波
整流ブリッジ回路１８はダイオード団。
ｎ、２４及びがで構成し、電源１２からの交流電圧につ
いて必要な整流を行うことができる。
全波整流ブリッジ回路１８で整流すると、出カライン詔
な脈動直流電圧信号が通過し、Ｐ波回路語に印加される
。ｆ波回路あは整流回路１８から出てくる脈動直流電圧
をＦ波し、且つ出カライン田でブリッジ回路１８に電気
的に結合されている。
以下のパラグラフで更に説明する全体構成によれば、ｒ
波回路すなわち回路網田は脈動直流電圧信号を平均化し
て、事実上連続的な平滑化信号をシステム１０に与える
のである。整流すなわちブリッジ回路１８は直流電源の
戻り道としてアース美につながりでおり、一方その反対
側の端はｒ波回路３６に直流電源入力を与えている訳で
ある。
ｒ波回路３１ｙＫは、整流回路１８に関して直列に結合
されたチ■−クコイル諺と、その両端に接続した一対の
フィルタコンデンサ四と讃がある。最初のコンデンサ脂
は図面に示すとおり、一端は出カライン田とチョークコ
イル支に電気的に接続され、他端はアース美につながっ
ている。図に見るように、チョークコイル諺は全波整流
ブリッジ回路１８と電源入力ライン４１とに関して直列
に結合されている。チョークコイル諺は更に一端が最初
のフィルタコンデンサ四と出力ラインあに接続されてお
り、他端が第二のフィルタコンデンサ舅につながってい
る。第二のフィルタコンデンサ讃は従ってチョークコイ
ル！と電源入力ライン４１に接続しており、またアース
Ｉにも接続されている。そして第二のフィルタコンデン
サＵとチョークコイル（との組合せが、全波整流ブリッ
ジ回路１８から供給される１２０Ｈｚの脈動直流電圧を
平均化するように働く。その上この組合せにより、シス
テムｌＯが必要とする電流を平均値に保つことができ、
受入れられない程遅れたり進んだりする力率を作ること
がない。この不利な位相の遅れや進みは、脈動直流電圧
の平滑化に関するそれだけのｒ波手段として大きなイン
ダクタンスあるいは大きなキャパシタンスが使用される
場合には現れる可能性がある。
説明のためチョークコイル（がシステムｌＯに組込まれ
ていないとすると、第二のフィルタコンデンサＵは、そ
れが各サイクルにおいて充電を始めるとき、一般にサー
ジ電流と称している電流増加をひき起す。チョークコイ
ル！を組込むとそのインダクタンスが各サイクルの間中
エネルギーを蓄え、電源１２から見て平滑化した平均電
流を供給する、第二のフィルタコンデンサ箕の初期充電
電流を準備することになる。
ここで示す実施例においては、最初のフィルタコンデン
サ四とチョークコイル澄の組合せが３６０Ｈｚに同調す
るよう調整され、全波整流ブリッジ回路１８が供給する
１２０Ｈｚの脈動をする直流電圧に対して第三高調波フ
ィルタを形成するように要素四と友の値が選ばれている
。ある特定の動作システムでは、第一のフィルタコンデ
ンサ公は２５０Ｖ無極性の２．０μＦコンデンサが良い
。またこのときチョークコイル田は約９７．０　ｍＨの
インダクタでよい。
第二のフィルタコンデンサ讃は市販の１０００μＦ。
２５０．０　Ｖのコンデンサである。
電源入力ライン４１を流れる電流信号は、互に並列関係
に接続されているバイアス抵抗器犯とバイアスコンデン
サヌに投入される。バイアス抵抗器５２とバイアスコン
デンサヌとは、周波数制御回路１１の発振制御トランス
（変成器）４＋の中央タップラインのに電気的に結合さ
れる。発振制御トランスおは図に見られるとおり、誘導
回路１５と電源１２に結合された一次巻線６と一対の二
次巻線４７と槌がある。見ると分るように、発振制御ト
ランスの一次巻線６はその中央タップが電源入力ライン
４１に接続されている。発振制御トランスおの二次巻線
４７は中央タップが中央タップラインωに接続されてい
る。発振制御トランス心はとのよ５Ｋｔ、て電源１２に
結合されており、中央タップ付き一次巻線６並び忙一対
の二次巻線４７及び砺を有し、二次巻線４７もまた中央
タップラインωが中央タップにつながっている。中央タ
ップライン６０によって第二の二次巻線４７に設けられ
ている中央タップは、この中央タップに関して考えたと
き反対極性の発振信号を作り出す。
バイアス抵抗器５２とバイアスコンデンサヌとはバイア
ス電圧を作り、システム１０に初めて電源が投入された
とき発振を始めさせる。一つの動作システムでは、バイ
アス抵抗器圏は約４７０　Ｘ　ｔｏ　’Ωの値がよく、
バイアスコンデンサヌは約１．０μＦがよい。
電流制限抵抗器部と阻止ダイオード郭が直列に中央タッ
プラインωに接続されている。ここで述べている発明の
概念にとって重要ではないけれども、電流制限抵抗器部
は約１５．０Ωでよく、その消費電力定格は約０．５ワ
ツトである。
電流制限抵抗器５と阻止ダイオード郭の直列回路は、一
度システム１０が発振位相に入ったら発振制御トランス
の第二の二次巻線４７に発生する発振信号のアースへの
帰線のため設けられているものである。はっきりとわか
るように、二次巻線４７のバイアス回路は互に他と並列
忙接続されたバイアス抵抗器＆とバイアスコンデンサシ
を含んでいる。
この並列回路は中央タップラインωを介して発振制御ト
ランスの第二の二次巻線４７の中央タップに関して直列
に結合されていて、総合発振信号を開始させる。
実際、上記並列回路は、スイッチ１４を閉の位置にする
と安定器システム１０の動作を開始させる。
また一度システムｌＯが発振し始めると、電流制限抵抗
器間は中央タップラインのと阻止ダイオード郭とに対し
て直列に接続されているので、発振信号の戻り回路を与
えることになる。
発振制御トランス招を含む周波数制御回路１１は、第一
の二次巻線部に並列に結合された発振制御コンデンサ艶
をも包含している。説明のためだけであるが、発振制御
コンデンサ美は例えば約０．００１μＦの値を有するこ
とができる。
発振制御コンデンサ父の値と、第一の二次巻線部が与え
るインダクタンスとは、発振信号のための所定の周波数
を作り出す。発振制御トランスおの第一の二次巻線部の
インダクタンスと発振制御コンデンサとの並列組合せが
、システムｌＯ用ノ安定な発振周波数を作り出す共振回
路を形成する訳である。この第一の二次巻線部のインダ
クタンスは巻線の巻数と、巻線が巻かれている磁芯材料
の特性とによって決る。発振の周波数は回路要素招と父
で決るのであるから、その周波数はシステムｌＯが動作
している電圧や、負荷がとる電流とは無関係であること
は明かである。従ってシステムｌＯは回路要素砺とＩの
部品定数によって予め定まる安定な周波数で動作し、シ
ステム１０、負荷、あるいは外部の配電システムなどの
どこで起る変動にも無関係である。
一つの動作実施例においては、発振制御トランスの一次
巻線６は＃あ番線を７．０回巻いたものでよく、電源入
力ライン４１につながる中央タップを有し、従ってタッ
プの両側に３．５巻きずつがあることになる。発振制御
トランスの第二の二次巻線４７は＃に番線を５．０回巻
いたものでよく、中央タップラインωにつながる中央タ
ップを有し、従って・タップの両側に２．５巻きずつが
あることになる。
第一の二次巻線部は＃四番線を１５０．０回巻いたもの
でよ（、発振制御トランス４３はフェライトコアのトラ
ンスを用いると満足に動作するが、これはガス放電管菊
及び菊′を動作させている間飽和モードで働かせること
ができる。
電子式安定器システムｌＯはスイッチング回路網１３を
含むことは既に述べたが、その回路網１３とは発振制御
トランス招と帰還（フィードバック）関係で結ばれてい
るトランジスタカ及びＶの組より成る。この回路は発振
信号が生ずるの忙呼応して電流信号のスイッチングを可
能にするものである。
発振制御トランス招の二次巻線ｅＫ関して、中央タップ
ラインのに流入する電流は分割され、第一のトランジス
タライン軸と第二のトランジスタライン倶の両方に流れ
込む。第一及び第二のトランジスタカ及び旬′はそれぞ
れベースη、７２′、エミッタ％、７６／、並びにコレ
クタ７４．７４’を有する。第一及び第二のトランジス
タ７０．７０’はＮＰＮ形でよい。
第一及び第二のトランジスタライン軸及び間の電流は、
それぞれ第一及び第二のトランジスタカ及びτ′のベー
スｎとη′へ向って流れる。第一及び第二のトランジス
タカ及びτ′の中の一つは、間違いなく他よりもわずか
に高いゲインを有している筈だから、先ず導通状態に“
Ｏｎ”される。第−又は第二のトランジスタダτあるい
は万の何れかが導通状態になると、もう一方のトランジ
スタを、トランジスタカ又は力′の中の一つが導通状態
、すなわち「ｏｎ」状態にある時間間隔の量弁導通状態
に保つことになる。
説明のため第二のトランジスタで′が導通状態に入って
いると仮定すると、第二のトランジスタのコレクタＷの
電圧レベルは、約１．ＯＶ以内で第二のトランジスタの
エミツタマの近くまで持ち越される。回路図でわかると
おり、エミツタマはインバータトランスのゲイン制御二
次巻線８１　Ｋ電気的につながっており、二次巻線８１
自身はまたアースＩに結ばれている。このようにしてベ
ース駆動電流の経路が完結する。第一のトランジスタカ
のエミッタにはインバータトランスのゲイン制御二次巻
ＩＩ！８０につながっており、二次巻線部は二次巻線８
１の場合と同様にアース３０Ｉ／ｃ結合されている。
誘導回路１５は前述したとおり、スイッチング回路網１
３に電気的に接続されているインバータトランスＢを含
んでいる。またインバータトランスＢは周波数制御回路
１１にも接続されており、一対のタップ付き一次巻線＆
と出、複数の二次巻線１０２゜１０４、１０６及びイン
バータトランスゲイン制御二次巻線（資）及び８１を有
する。誘導回路１５は更に一対の結合コンデンサ出と羽
をも包含しており、それらはそれぞれの一次巻線＆と滉
にも、ガス放電管切及びｌにも直列に接続されている。
こうしてインバータトランス四は第一のインバータトラ
ンス一次巻線＆並びに第二のインバータ以下述べるよう
に、インバータトランスＢの一次巻線〜及び８はオート
トラ２ンス構成を与えるようにタップが出しである。特
に、インバータトランスの第一の一次巻線＆は、その一
部を第一のトランジスタカのコレクタ７４に電気的に接
続するトランジスタタッグライン（１）をそのタップに
結合している。従って発振制御トランスの一次巻線６は
、インバータトランスの第一の一次巻線８２の第一の部
分筒ヘラインωを介して接続され、更にタップライン（
１）へ、そして第一のトランジスタコレクタ７４へと結
合されている。同様に、発振制御トランスの一次巻線６
０反対側の端はライン錦な介してインバータトランスの
第二の一次巻線桝に接続され、更に第二のトランジスタ
のコレクタ７４′に接続された第二のトランジスタのタ
ップライン凭に結合されている。
飽和トランスが帰還電圧の大きさによって駆動される先
行技術のシステムとは異り、提案する電子式安定器シス
テム１０は電流駆動である。ある半サイクルの間は、第
一のトランジスタカのコレクタ電流は発振制御トランス
の一次巻線６と共に帰還モードにある。それはこのコレ
クタ電流は発振制御トランスの一次巻線６０半分を通じ
て電源入力ライン４１から流れ、次いでインバータトラ
ンスの第一の一次巻線＆の第一の部分筒にラインωによ
って結ばれ、そこから第一のトランジスタのタップライ
ン（１）を通って第一のトランジスタ７０のコレクタ７
４に流れこむからである。
同様にして、第二のトランジスタ訂のコレクタ電流は代
った半サイクルの間、発振制御トランスの一次巻線部に
対する帰還モードにある。それはコレクタ電流が電源入
力ライン４１から発振制御トランスの一次巻線６及び結
合ラインＳを通って、インバータトランスの第二の一次
巻線桝並びに第二のトランジスタのタップライン史へと
流れ、次いで第二のトランジスタ万のコレクタ７４′へ
と流れこむからである。
各半サイクルの間発振制御トランスの一次巻線６の中を
流れるコレクタ電流は、発掘制御トランス招の鉄心を飽
和させる磁束を発生する。一次巻線部な流れることが出
来る最大電流は印加電圧を、一次巻線部の片方の半分の
インピーダンス、インバータトランスの第一の一次巻線
の第一の部分例又はインバータトランスの第二の一次巻
線の第一の部分田のインピーダンス、及び第−又は第二
のゲイン制御二次巻線ｓｏ、ｓｔのインピーダンスの三
者の和で割ることによって決る。
この電流が増加を止めると、磁束は反転し、入力電圧で
は極めて少ししか変化しない発振の周波数を決める。飽
和に達すると磁束は急速になくなるから、発振制御トラ
ンス砺の第一の二次巻線部に誘起される電圧は、第一の
二次巻線部のインダクタンスと発振制御コンデンサ美の
容量との積の平方根にπの値の２倍を乗じたものに等し
い周波数を有している。これは一次巻線６のインパルス
電流によって生じる強制振動であるから、第一の二次巻
線おに発生する電圧は第二の二次巻線４７の第一の二次
巻線部に対するステップダウン巻数比だけ減小する。第
一の二次巻線部における電圧波形の形状は事実上正弦波
であるが、第二の二次巻線４７からベース駆動ライン軸
又は刺に加えられる電圧は、第一のトランジスタ７０あ
るいは第二のトランジスタＶのベース−エミッタ接合の
ダイオード作用のクリッピング効果によって平に切取ら
れる。
従って、この電圧は導通時の間事実上一定の振幅を持っ
ており、「ｏｆｆ”」時間中はほぼ直線状である。デエ
ーティファクタは電源電圧によって決る動作限界の間で
一定のままでいる。
第二のトランジスタ万がｒ″′Ｏｎｎ」にスイッチング
されたとき、電流は電源入力ライン４１から、発振制御
トランスの一次巻線６の半分を通ってその中央タップを
通りライン田へ流れこむ。この電流ハインバータトラン
スの第二の一次巻線Ｍのｉ　−の部分田を通って、第二
のトランジスタタップライン９２へ、次いで第二のトラ
ンジスタのコレクタ７４′へ流れる。第二のトランジス
タでは「６０ｎ”」であるから、電流はコレクタ万から
インバータトランスの第二のゲイン制御二次巻線８１に
結合されているエミッタ７６′へ流れ、それからアース
艶に向う。このアースはトランジスタＶを通る電流路を
完結する。第二のトランジスタ万がとるコレクタ電流は
発振制御トランスの一次巻線部の一部を電流が流れるよ
うにし、発振制御トランスの二次巻線４７並びに梠に電
圧を誘起する。発振制御トランスの第一の二次巻線部に
誘起した電圧はシステムｌＯ内の発振周波数を確定する
。また発振制御トランスの第二の二次巻線４７にも誘起
電圧が発生するが、これは″ｏｆｆ″状態にあったトラ
ンジスタカあるいは万が「”ｏｎ″」となるようにバイ
アスされようとする、所定の位相を有している。「’ｏ
ｎ”」状態にあったトランジスタτ又は７０′は巻線４
７０反対側の端にあり、そういうトランジスタは「”ｏ
ｆｆ”」状態になるようにバイアスされようとしている
。
本例に関しては、電流は発振制御トランスの二次巻線４
７の一端から、ライン圏を通って第一のトランジスタカ
のベース７２に流れて、トランジスタ７０を「”ｏｎ″
」状態にする。第一のトランジスタカに向う電流は電源
入力ライン４１から、発振制御トランスの一次巻線６の
中央タップを通って、更に巻線部の片側半分を通ってラ
インωに流れ、このラインをインバータトランスの第一
の一次巻線＆の第一の部分例に接続する。電流はこの後
第−のトランジスタタップライン史を通って第一のトラ
ンジスタτのコレクタ７４に流れる。トランジスタカは
「“Ｏｎ”」状態にあるから、電流はコレクタ７４から
エミッタ７６に流れ、インバータトランスの第一のゲイ
ン制御二次巻線団を通じてアースＩに流れる。
既に示されたように、このプロセスは繰返し性のもので
、電源１２がスイッチ１４を介してシステム１０に接続
されている限り連続発振を生じる。
古典的トランジスタ理論かられかるとおり、あるトラン
ジスタのエミッタ電流はベース電流とコレクタ電流との
結合したものである。安定器システムＩＯの動作では、
例えばトランジスタカが「ｏｎ”」状態にあるとき、エ
ミッタ電流のベース電流成分はアースＩから阻止ダイオ
ード郭に流れ、それから電流制限抵抗器間を通ってタッ
プラインのへ、発振制御トランスの二次巻線４７の片側
半分の巻線を通ってライン［株］を過ぎ、ベースｎへと
流れる。
ベースηから電流は、トランジスタのエミッタ布を経て
インバータトランスのゲイン制御二次巻線間を通り、ア
ースＩに戻ってくる。次の半サイクル間は、第二のトラ
ンジスタ万が「Ｏｎ”」状態にあり、ベース電流はアー
スＩから阻止ダイオードお、電流制限抵抗器あ、中央タ
ップラインのを通って二次巻線４７に達する。この巻線
４７中の電流はライン倶を通って第二のトランジスタ′
７０／のベース１へ入り、それからベースエミッタ間接
合７’、　７６’を経てインバータトランスの第二のゲ
イン制御巻線８１へ流れ、アース田に戻る。そこで令兄
てきたように、安定器システムが発振状態にあるときは
各半サイクルの間ベース電流の経路は完結されるのであ
る。
発振制御トランス二次巻線４７の中央タップはアース加
に関して負極性になるが、第−又は第二のトランジスタ
カ又はＶのエミッタ電圧に関しては正極性となる。一般
に、発振回路が正しく動作するには、先行技術のシステ
ムに使用されるトランジスタは互いに極めてよく整合し
たものでなければならないか、あるいはトランジスタの
各ゲインが外部の部品忙よって一致したゲインとなるよ
うに調整する必要がある。明らかに、そういう方法。
は価格の上昇と回路の複雑さを増すことになる。
周波数安定化自動ゲイン制御安定器システム１０では、
従来技術では普通のことになっているよ５な、トランジ
スタの整合とか外部部品によるゲインの制御をマニュア
ルで行うといりたことを必要とせずに、ゲイン制御を達
成する独特の方法を備えている。安定器システム１０は
、インバータトランス７８の複数の二次巻線の中部と８
１の一対の巻線をはじめとする自動ゲイン制御回路１７
を包含している。図面に明かに示すように、インバータ
トランスのゲイン制御二次巻線部及び８１は、第−並び
に第二のトランジスタカ及び７０’のエミッタ霜及び智
に結合されている。以下のパラグラフに示すように、自
動ゲイン制御回路１７の二次巻線（イ）及び８１は、第
一及び第二のトランジスタ７０．７０’の各エミッタ７
６と花′に負帰還電圧を与えるため所定の仕方で巻かれ
ている。一次巻線＆の第一の部分例を通ってコレクタ電
流が流れると、インバータトランスの第一のゲイン制御
二次巻線（資）に誘起電圧が発生し、その位相は第一の
トランジスタカのエミッタ７６にアース３）Ｋ対して負
のバイアスをかける方向とし、第一のトランジスタカに
負帰還を与える。
この基準帰還電圧は、第一のトランジスタカのコレクタ
電流である、一次巻線＆の第一の部分例を流れる電流に
比例する。同様にして、代る半サイクルにおいては、第
二のトランジスタ訂のコレクタ電流は第二の一次巻線Ｍ
の第一の部分男な流れ、第二のトランジスタ７０’に負
帰還をかけることになる。
第一及び第二のトランジスタカ及び７０’（７）コレク
タ電流はそれぞれのトランジスタのベース電流とゲイン
の関数であるから、各トランジスタカ及び万のベース電
流が事実上等しいと仮定すれば、コレクタ電流の差は各
トランジスタカ及びカゲインに比例する。コレクタ電流
忙比例する負帰還を与えることにより、各トランジスタ
カ及び可のゲイ／は予め決めた値に制御することができ
る。負Ｒ７１は各トランジスタのゲインを所定の値、す
なわち製造業者が指定するトランジスタの最低ゲインよ
りも小さく制限するから、回路より見た各トランジスタ
のゲインは事実上等しくなる。
電流制限抵抗器間及び中央タップラインω中を流れるベ
ース電流は各トランジスタ回路を通る対称経路を経るの
で、実用上ベース電流は等しくすることができる。見か
け上のトランジスタゲインは両トランジスタ７０とπに
関して同じとなり、インバータトランスの第一及び第二
のゲイン制御二次巻線（資）及び８１に発生する負帰還
によりて自動的に制御される。
インバータトランスの第一及び第二のゲイン制御二次巻
線（イ）又は８１とアース美との間に現れるエミッタ帰
還電圧のそれぞれの極性、並びにベースη又はｎ′とア
ース美との間忙現れるベース駆動電圧は負であるけれど
も、その相対的大きさは、ベース電圧がトランジスタカ
及び万の導通時中はエミッタ帰還電圧に関して正極性で
ある。「”ｏｆｆ”Ｊ状態のときは、ベース電圧もエミ
ッタ帰還電圧もアース電位に関して正であるが、両者間
の電圧の差は、ベースｎ又はブが対応するエミッタ而又
はに′に関して約２．５　Ｖ　ｆ！け負にバイアスされ
る関係にあり、このため消滅時間が速くなり、蓄積時間
は短かく、従ってトランジスタカ及び７０／における電
力消費が小さくなる。電源入力ライン社を通じて加えら
れる直流電圧は電源１２からの交流入力電圧の増加に伴
って増加するから、ベース電圧とエミッタ帰還電圧は共
にその大きさが増すが、相対的な両者の差は一定のまま
残り、事実上選んだトランジスタと電力出力の形式に対
して０．７ｖに等しい。
図に示しここに説明している実施例においてインバータ
トランスＢは、フェライト鉄心材のトランスでありて、
トランスＢの磁路にリラクタンス（磁気抵抗）を加え、
磁性材料が飽和するのを防ぐため０．０４０インチの空
隙を有する。特にシステム１０においては、インバータ
トランスの一次巻線＆と８はそれぞれ７６．５回巻かれ
た第一の部分例及び郭、並びＫそれぞれ１６回の巻線よ
り成る第二の部分田及び１００を持っている。またゲイ
ン制御二次巻線ａ及び８１は各３．０回巻線が巻かれて
いる。
またインバータトランスＢのヒータ用二次巻線１０２゜
１０４、１０６は各々２．０回の巻線より形成すること
ができる。
既に前記したとおり、インバータトランスのりツブ付き
一次巻線澄と澗は、この種の単巻変圧器（オートトラン
ス）構成では、一次巻線として作用する第一の部分例及
び田と、二次巻線として作用する第二の部分％及び１０
０とを有する単巻変圧器構成を設けるようにタップが出
しである。こう二次電圧に加えられる。
さてインバータトランス７８に関しては、例えば導通状
態にあるトランジスタ７σのコレクタＷを通り、一次巻
線相当部分部を通って電流は流れることがわかる。スイ
ッチングが起ると、トランジスタ万は非導通状態になり
、電流の急激な変化が起り、一次巻線相当部分間には高
電圧約２４０．ＯＶを、また二次巻線相当部分１００に
は約ｓｏ、ｏｖを生ずる。
これらは単巻変圧器構成のため加え合せられる。
この加算電圧は第二の結合コンデンサ田に現れる。
同様にして、田の部分の電圧と同様の高電圧が一次巻線
相当部分與に誘起する。男の部分は巻線部分ｌｏＯと同
様の電圧値を与える。それは単巻変圧器構成の巻線部と
頒に発生した電圧は一緒忙加え合され、第一の結合コン
デンサ田を介してガス放電管切に印加されるからである
。
第一のトランジスタτが「’ｏｆｆ”」状態にスイッチ
ングされるとき、第一の一次巻線＆に誘起される電圧は
、第二のトランジスタ万が「′Ｏｆｆ″」状態にスイッ
チングされるとき巻線＆に誘起される電圧と、事実上値
は等しく極性は反対である。
従って、周波数制御回路１１で確立される、所定の周波
数である交流電圧が発生することがわかる。
同様にして、第二の一次巻線８に誘起される電圧もまた
前記同様所定の周波数で交番し、第一の一次巻線＆に発
生する電圧と位相が約１８００異る。それはトランジス
タτとＶの何れか一つだけが一回の時間間隔では「ｏｎ
”」か「ｏｆｆ″」かどちらかの状態をとることができ
るからである。
第一及び第二の結合コンデンサ田と田はそれぞれ、イン
バータトランス花のタップ付き一次巻線＆及び８４に接
続される。コンデンサ田と田はま・た誘起電圧信号を放
電させるため、ガス放電管伯とＣの第一のフィラメント
４２と４にも結合されている。フィラメントセータ用二
次巻線１０２及び１０６は第一及び第二の結合コンデン
サ田及び田の各々に関してそれぞれ直列に接続されてい
るが、これらは一次巻線相当部分鳴及び田と、二次巻線
相当部分％及び１００とにそれぞれ誘起される電圧の和
をガス放電管菊及び４０’に放電させるためのものであ
る。
明かにわかるように、インバータトランス四のフィラメ
ントヒータ用二次巻線１０２と１０４はガス放電管菊の
フィラメントＣ及び必を加熱する。同様にしてインバー
タトランスＢのフィラメントヒータ用二次巻線１０４と
１０６はガス放電管ｌのフィラメント４′及びａを加熱
する。
蛍光管切及びＣ中に放電される誘起電圧は電流を、フィ
ラメントＣ及びａからフィラメント材及び４′へそれぞ
れ流させる。フィラメント４及び４′は共にフィラメン
トのリード線１０８を通ってアース（至）に結ばれてい
る。
ガス放電管切及びＣの第二のフィラメント４及びＭ′は
ライン１０Ｂと１１０によって互に並列忙接続されてい
る。
フィラメントヒータ用二次巻線１０４はガス放電管菊及
びＣの第二のフィラメント４４及びＭ′と並列に結合さ
れている。同様に、フィラメントヒータ用二次巻線１０
２と１０６はそれぞれ第一のフィラメン）４２及び４２
′に並列に結ばれている。従って、第一のフィラメント
Ｃ及びａはフィラメントヒータ用巻線１０２と１０６に
よって加熱され、第二のフィラメント４と４′はフィラ
メントヒータ用二次巻線１０４からのヒータ電流を分ち
合うことになる。巻線１０４はアース（至）に結ばれて
いるので、誘起放電電流の電流経路を用意しているとと
忙なる。
【図面の簡単な説明】
添付図面は本発明による周波数安定化自動ゲイン制御安
定器システムの回路図である。

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）ａ；所定の周波数を有する事実上一定の発振信号
    を確定するための電源に接続された周波数制御手段、 ｂ；上記所定の周波数において、上記事実上一定の発振
    信号に応答する脈動電流を作るための上記周波数制御手
    段に結合したスイッチング手段、 ｃ：上記スイッチング手段によって作られた上記脈動電
    流に応答する少くとも一個のガス放電管の端電圧を発生
    するための、上記周波数制御手段及び上記スイッチング
    手段に結合された誘導手段であって、上記スイッチング
    手段のゲイン値を所定のレベルに保持するための自動ゲ
    イン制御手段を含むもの、 から成る、上記ガス放電管を作動させるための電源を有
    することを特徴とする周波数安定化ゲイン制御安定器シ
    ステム。
  2. （２）前記周波数制御手段は一つの一次巻線と一対の二
    次巻線とを有する発振制御トランスを含み、上記一次巻
    線は前記電源と前記誘導手段とに接続されていることを
    特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の安定器システ
    ム。
  3. （３）前記周波数制御手段は前記発振制御トランスの第
    一の二次巻線に結ばれている発振制御コンデンサを含み
    、上記コンデンサは前記発振信号の所定の前記所定の周
    波数を確定するため、予め定められた容量値を有するこ
    とを特徴とする、特許請求の範囲第２項に記載の安定器
    システム。
  4. （４）前記発振制御トランスは一つの第二の二次巻線を
    含み、上記第二の二次巻線は前記電源に至る中央タップ
    を有し、その両端は前記スイッチング手段に結合されて
    いることを特徴とする、特許請求の範囲第３項に記載の
    安定器システム。
  5. （５）前記発振制御トランスはフェライト材成分の鉄心
    を含むことを特徴とする、特許請求の範囲第２項に記載
    の安定器システム。
  6. （６）前記発振制御トランスは、前記ガス放電管が作動
    したとき飽和モードにて動作することを特徴とする、特
    許請求の範囲第５項に記載の安定器システム。
  7. （７）前記スイッチング手段は少くとも一対のトランジ
    スタを含み、これらトランジスタは前記周波数制御手段
    並びに前記誘導手段に結合されていることを特徴とする
    、特許請求の範囲第１項に記載の安定器システム。
  8. （８）前記スイッチング手段は第一及び第二のトランジ
    スタを含み、上記第一及び第二のトランジスタの各々は
    それぞれベース、コレクタエミッタ、を有し、上記エミ
    ッタが前記自動ゲイン制御手段に接続されていることを
    特徴とする、特許請求の範囲第７項に記載の安定器シス
    テム。
  9. （９）前記周波数制御手段は一次巻線、第一の二次巻線
    及び第二の二次巻線を有する発振制御トランスを含み、
    上記第二の二次巻線は前記電源に至る中央タップが出て
    おり、前記第一及び第二のトランジスタのベースが上記
    第二の二次巻線の両端に結ばれていることを特徴とする
    、特許請求の範囲第８項に記載の安定器システム。
  10. （１０）前記誘導手段は、 （ａ）前記スイッチング手段及び前記周波数制御手段に
    結合され、タップ付きの一対の一次巻線及び複数の二次
    巻線を有するインバータトランス、及び （ｂ）各々が上記それぞれの一次巻線の一方と、前記ガ
    ス放電管の一つに直列に接続される一対の結合コンデン
    サ、 を含むことを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載
    の安定器システム。
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