JPS61172708A - ウレタン成形品の製造方法 - Google Patents
ウレタン成形品の製造方法Info
- Publication number
- JPS61172708A JPS61172708A JP60013372A JP1337285A JPS61172708A JP S61172708 A JPS61172708 A JP S61172708A JP 60013372 A JP60013372 A JP 60013372A JP 1337285 A JP1337285 A JP 1337285A JP S61172708 A JPS61172708 A JP S61172708A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- component
- mold
- molded product
- isocyanate
- polyol component
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- Pending
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- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、成形型のキャビティ内に複数の反応性源液を
同時射出し、これらをキャビティ内で反応硬化させて成
形品を得るようにしたウレタン成形品の製造方法に関す
るものである。
同時射出し、これらをキャビティ内で反応硬化させて成
形品を得るようにしたウレタン成形品の製造方法に関す
るものである。
（従来技術）
ウレタン成形品の製造方法としては、ＲＩＭウレタン成
形法がよく知られている（例えば、特開昭５５−１３３
９３４号公報参照）。このＲＩＭウレタン成形法におい
ては、第１図図示の如く、成形型ｌのキャビティ２内に
、複数の反応性源液（Ａ液およびＢ液）をミキシングヘ
ッド部３で混合した状態で射出し、成形型１内にて両者
を反応硬化させた後、成形型ｌから取り出した成形品素
材４を加熱してアフターキュアを施して所望のウレタン
成形品を得るのである。
形法がよく知られている（例えば、特開昭５５−１３３
９３４号公報参照）。このＲＩＭウレタン成形法におい
ては、第１図図示の如く、成形型ｌのキャビティ２内に
、複数の反応性源液（Ａ液およびＢ液）をミキシングヘ
ッド部３で混合した状態で射出し、成形型１内にて両者
を反応硬化させた後、成形型ｌから取り出した成形品素
材４を加熱してアフターキュアを施して所望のウレタン
成形品を得るのである。
かかるＲＩＭウレタン成形法では、成形品素材４の脱型
時にアンダーカット部等は無理抜きによって脱型される
のが通例であるが、成形品素材４の剛性が強化されたＲ
−ＲＩＭウレタン成形品（強化繊維が混入されたもの）
などの場合、アンダーカット部の無理抜きが困難となり
、無理をすると破損するおそれがある。このことは、成
形品の形状が複雑になればなるほど著しくなる。これに
対処するためには、射出反応により得られる成形品素材
４の剛性が弱くなるように反応性原液の配合を調整する
ことが考えられるが、その場合、アフターキュア後の完
成品の剛性が十分に得られないという問題が残る。
時にアンダーカット部等は無理抜きによって脱型される
のが通例であるが、成形品素材４の剛性が強化されたＲ
−ＲＩＭウレタン成形品（強化繊維が混入されたもの）
などの場合、アンダーカット部の無理抜きが困難となり
、無理をすると破損するおそれがある。このことは、成
形品の形状が複雑になればなるほど著しくなる。これに
対処するためには、射出反応により得られる成形品素材
４の剛性が弱くなるように反応性原液の配合を調整する
ことが考えられるが、その場合、アフターキュア後の完
成品の剛性が十分に得られないという問題が残る。
（発明の目的）
本発明は、上記従来技術の項で指摘した問題点に鑑みて
なされたもので、ＲＩＭウレタン成形時において、成形
品素材のアンダーカット部の無理抜きを容易ならしめる
べく、成形品素材の剛性を弱め、しかもアフターキュア
後には通常の剛性を有する成形品となるようにし、以っ
て型構造の複雑化を防ぎ、成形品デザインの自由度を向
上させることを目的としている。
なされたもので、ＲＩＭウレタン成形時において、成形
品素材のアンダーカット部の無理抜きを容易ならしめる
べく、成形品素材の剛性を弱め、しかもアフターキュア
後には通常の剛性を有する成形品となるようにし、以っ
て型構造の複雑化を防ぎ、成形品デザインの自由度を向
上させることを目的としている。
（目的を達成するための手段）
本発明では、上記目的を達成するために下記の手段がと
られている。
られている。
（１）ポリオール系成分と、成形型内でポリオール系成
分と反応するイソシアネート系成分および該イソシアネ
ート系成分の一部として置換され且つ成形型内でポリオ
ール系成分と反応しないブロックイソシアネート系成分
とを成形型内に同時射出して反応硬化させる。
分と反応するイソシアネート系成分および該イソシアネ
ート系成分の一部として置換され且つ成形型内でポリオ
ール系成分と反応しないブロックイソシアネート系成分
とを成形型内に同時射出して反応硬化させる。
（２）成形型から取出した成形品素材を加熱してアフタ
ーキュアを施し、その際ブロックイソシアネート系成分
を分解してポリオール系成分の未反応部と反応させる。
ーキュアを施し、その際ブロックイソシアネート系成分
を分解してポリオール系成分の未反応部と反応させる。
（作用）
前記ブロックイソシアネート系成分は、硬化剤として作
用するイソシアネート基を、適当なブロック剤（マスキ
ング剤）で一時的にマスクして活性を弱めたもので、一
般的には、熱を加えると次式の如く解離して、イソシア
ネートとして作用する。
用するイソシアネート基を、適当なブロック剤（マスキ
ング剤）で一時的にマスクして活性を弱めたもので、一
般的には、熱を加えると次式の如く解離して、イソシア
ネートとして作用する。
Ｒ−ＮＣＯ＋ ＨＡ４：！Ｒ−ＮＨＣＯＡ（イソシア
ネート）（ブロック剤）（ブロックイソシアネート） このブロック剤には、フェノールをはじめ種々の活性水
素化合物（例えは、アルコール、オキシム、ラクタム、
有機酸エステル、アミン、イミド、酸性亜硫酸ソーダ、
ホウ酸等）が用いられ、その種類により、解離温度およ
び分解効率等が異なってくるので、目的に応じて適当な
ものを選定する必要がある 又、硬化剤として作用するイソシアネート系成分は、従
来理論必要層ノ二対して１．０３〜１．０５倍の量とさ
れていたが、本発明では、脱型時の剛性を下げるために
、従来より少なめとし、不足分をブロックイソシアネー
ト系成分で補っている。しかし、イソシアネート量を下
げすぎると、脱型時の成形品素材にヤプレ、クラック、
変形等が発生したり、以後のアフターキュアでも所定の
物性が得られなくなる。従って、成形型内で反応するイ
ソシアネート量は、成形品素材の剛性低下という効果が
得られる範囲で、なおかつ上記の如き悪影響がでない範
囲としなければならない。
ネート）（ブロック剤）（ブロックイソシアネート） このブロック剤には、フェノールをはじめ種々の活性水
素化合物（例えは、アルコール、オキシム、ラクタム、
有機酸エステル、アミン、イミド、酸性亜硫酸ソーダ、
ホウ酸等）が用いられ、その種類により、解離温度およ
び分解効率等が異なってくるので、目的に応じて適当な
ものを選定する必要がある 又、硬化剤として作用するイソシアネート系成分は、従
来理論必要層ノ二対して１．０３〜１．０５倍の量とさ
れていたが、本発明では、脱型時の剛性を下げるために
、従来より少なめとし、不足分をブロックイソシアネー
ト系成分で補っている。しかし、イソシアネート量を下
げすぎると、脱型時の成形品素材にヤプレ、クラック、
変形等が発生したり、以後のアフターキュアでも所定の
物性が得られなくなる。従って、成形型内で反応するイ
ソシアネート量は、成形品素材の剛性低下という効果が
得られる範囲で、なおかつ上記の如き悪影響がでない範
囲としなければならない。
実験の結果、成形型内で反応させるイソシアネート量は
、理論必要量の９２〜９８％（重量）の範囲とするのが
望ましいことがわかった。この範囲内で所定の曲げモジ
ュラス（剛性判定の目安である）の高いものは少なめに
、逆に低いものは多めに設定する。
、理論必要量の９２〜９８％（重量）の範囲とするのが
望ましいことがわかった。この範囲内で所定の曲げモジ
ュラス（剛性判定の目安である）の高いものは少なめに
、逆に低いものは多めに設定する。
更に、本発明方法では、アフターキュア工程における加
熱を利用して、ブロックイソシアネート系成分を解離さ
せてイソシアネートとしてポリオール系成分と反応させ
、所定の物性を得るようにしており、アフターキュア温
度の設定は、使用したブロックイソシアネートが十分解
離して、イソシアネートとして反応できる温度以上とす
る必要がある。しかし、温度を高くしすぎるとウレタン
自体の分解が生じてくる。これらの点を勘案すると、ア
フターキュア温度としては、１２０〜１４０℃の範囲内
の温度を選定するのが適当である。
熱を利用して、ブロックイソシアネート系成分を解離さ
せてイソシアネートとしてポリオール系成分と反応させ
、所定の物性を得るようにしており、アフターキュア温
度の設定は、使用したブロックイソシアネートが十分解
離して、イソシアネートとして反応できる温度以上とす
る必要がある。しかし、温度を高くしすぎるとウレタン
自体の分解が生じてくる。これらの点を勘案すると、ア
フターキュア温度としては、１２０〜１４０℃の範囲内
の温度を選定するのが適当である。
又、アフターキュア時間は４５〜７５分の範囲とするの
が好ましい。
が好ましい。
上記仕る如く、本発明では、成形型内で反応するイソシ
アネート系成分の一部をブロックイソシアネート系成分
で置換したことにより、脱型時に得られる成形品素材の
剛性が、ブロックイソシアネート置換分だけ低下するこ
ととなり、しかも、アフターキュア工程において、ブロ
ックイソシアネートを分解して、ポリオール系成分の未
反応部を反応させることにより、最終的に得られるウレ
タン成形品の剛性が確保されるのである。
アネート系成分の一部をブロックイソシアネート系成分
で置換したことにより、脱型時に得られる成形品素材の
剛性が、ブロックイソシアネート置換分だけ低下するこ
ととなり、しかも、アフターキュア工程において、ブロ
ックイソシアネートを分解して、ポリオール系成分の未
反応部を反応させることにより、最終的に得られるウレ
タン成形品の剛性が確保されるのである。
（実施例）
以下、本発明のいくつかの好適な実施例を列記する。
実施例１
Ａ液、カルボジイミド変性ＭＤＩ（メチレンジイソシア
ネート）ＮＧＯ含有率２９％・・・理論必要量の９７％
（重量） マロン酸ジエチルエステルでブロックした上記ＭＤＩ・
・・理論必要量の８％（重量）Ｂ液、ポリプロピレング
リコール（Ｐ、Ｐ、Ｇ）分子量５０００・・・９０重量
部 エチレングリコール・・・ＩＯ重量部 解媒（ジブチルチンジラウレート）・・・０．２重量部 発泡剤（フロン−１１）・・・３重量部上記Ａ液、Ｂ液
の混合液を成形型キャビティ内に射出し、反応硬化後成
形品素材を脱型し、該成形品素材に１３０℃で６０分間
アフターキュアを施したところ、下記の如き効果が得ら
れた。
ネート）ＮＧＯ含有率２９％・・・理論必要量の９７％
（重量） マロン酸ジエチルエステルでブロックした上記ＭＤＩ・
・・理論必要量の８％（重量）Ｂ液、ポリプロピレング
リコール（Ｐ、Ｐ、Ｇ）分子量５０００・・・９０重量
部 エチレングリコール・・・ＩＯ重量部 解媒（ジブチルチンジラウレート）・・・０．２重量部 発泡剤（フロン−１１）・・・３重量部上記Ａ液、Ｂ液
の混合液を成形型キャビティ内に射出し、反応硬化後成
形品素材を脱型し、該成形品素材に１３０℃で６０分間
アフターキュアを施したところ、下記の如き効果が得ら
れた。
（１） 脱型時の曲げ弾性率
実施例１・・・１１００ｋｇ／ｃＩ１１ｍ従来例１−−
−１６００ｋｇ／ｃｎ＋１（２）アフターキュア後の曲
げ弾性率 実施例１・・・２４００ｋｇ／ｃｍ″ 従来例１・・・２５００ｋｇ／ｃｒ （３）第２図図示の如きテストピースを成形し、脱型時
に無理抜き可能なフランジ１０の巾ｄと肉厚ｔとの関係
を調べたところ、第３図図示の結果が得られた。
−１６００ｋｇ／ｃｎ＋１（２）アフターキュア後の曲
げ弾性率 実施例１・・・２４００ｋｇ／ｃｍ″ 従来例１・・・２５００ｋｇ／ｃｒ （３）第２図図示の如きテストピースを成形し、脱型時
に無理抜き可能なフランジ１０の巾ｄと肉厚ｔとの関係
を調べたところ、第３図図示の結果が得られた。
ここで、従来例とは、Ａ液をイソシアネート系成分のみ
で構成したものをいう（以下同じ）。
で構成したものをいう（以下同じ）。
上述の如く、本実施例によれば、従来例に比べて大巾に
剛性低下した成形品素材が得られ、脱型時の無理抜きが
容易となり、しかも、最終的成形品において従来例とほ
ぼ同等の剛性が確保されている。
剛性低下した成形品素材が得られ、脱型時の無理抜きが
容易となり、しかも、最終的成形品において従来例とほ
ぼ同等の剛性が確保されている。
実施例２
Ａ液：プレポリマー変性ＭＤＩ（メチレンジイソシアネ
ート）、ＮＣＯ含有率２２．８％・・・理論必要量の９
５％（重量） アセト酢酸エチルでブロックした上記ＭＤＩ・・・理論
必要量の１０％（重量） Ｂ液：ポリプロピレングリコール（Ｐ、Ｐ、Ｇ）分子量
３０００・・・８０重量部 １．４−ブタンジオール・・・２０重量部触触媒（ジブ
チルチンジラウレート）・・・０．１重量部 触媒２（トリエチレンジアミン）・・・０，１重量部 発泡剤（フロン−１１）・・・２重量部上記Ａ液、Ｂ液
の混合液を成形型キャビティ内に射出し、反応硬化後成
形品素材を脱型し、該成形品素材に１３５℃で６０分間
アフターキュアを施したところ、下記の如き効果が得ら
れた。
ート）、ＮＣＯ含有率２２．８％・・・理論必要量の９
５％（重量） アセト酢酸エチルでブロックした上記ＭＤＩ・・・理論
必要量の１０％（重量） Ｂ液：ポリプロピレングリコール（Ｐ、Ｐ、Ｇ）分子量
３０００・・・８０重量部 １．４−ブタンジオール・・・２０重量部触触媒（ジブ
チルチンジラウレート）・・・０．１重量部 触媒２（トリエチレンジアミン）・・・０，１重量部 発泡剤（フロン−１１）・・・２重量部上記Ａ液、Ｂ液
の混合液を成形型キャビティ内に射出し、反応硬化後成
形品素材を脱型し、該成形品素材に１３５℃で６０分間
アフターキュアを施したところ、下記の如き効果が得ら
れた。
（１） 脱型時の曲げ弾性率
実施例２・・・１４００ｋｇ／ｃＩＩｌ″従来例２・・
・２６００ｋｇ／ｃｍ２ （２）アフターキュア後の曲げ弾性率 実施例２−−−４６００ｋｇ／ｃｍ” 従来例２ ・・・４５００ｋｇ／ｃｍ”（３）無理抜き
可能なフランジ巾ｄと肉厚ｔとの関係（実施例１の場合
と同形状のテストピースによる）は第４図図示のとおり
である。
・２６００ｋｇ／ｃｍ２ （２）アフターキュア後の曲げ弾性率 実施例２−−−４６００ｋｇ／ｃｍ” 従来例２ ・・・４５００ｋｇ／ｃｍ”（３）無理抜き
可能なフランジ巾ｄと肉厚ｔとの関係（実施例１の場合
と同形状のテストピースによる）は第４図図示のとおり
である。
上記せる如く、実施例１と同様の効果が確認された。
実施例３
Ａ液：カルボジイミド変性ＭＤＩ（メチレンジイソシア
ネート）、ＮＧＯ含有率２９％・・・理論必要量の９３
％（重量） アセチルアセトンでブロックした上記ＭＤ■・・・理論
必要量の１２％（重量） Ｂ液：ポリプロピレングリコール（Ｐ、Ｐ、Ｇ）分子量
５０００・・・９０重量部 エチレングリコール・・・１０重量部 触媒（ジブチルチンジラウレート）・・・０．２重量部 発泡剤（フロン−１１）・・・３重量部ミルドガラス繊
維・・・３０重量部 上記Ａ液、Ｂ液の混合液を成形型キャビティ内に射出し
、反応硬化後成形品素材を脱型し、該成形品素材に１４
０℃で６０分間アフターキュアを施したところ、下記の
如き効果が得られた。
ネート）、ＮＧＯ含有率２９％・・・理論必要量の９３
％（重量） アセチルアセトンでブロックした上記ＭＤ■・・・理論
必要量の１２％（重量） Ｂ液：ポリプロピレングリコール（Ｐ、Ｐ、Ｇ）分子量
５０００・・・９０重量部 エチレングリコール・・・１０重量部 触媒（ジブチルチンジラウレート）・・・０．２重量部 発泡剤（フロン−１１）・・・３重量部ミルドガラス繊
維・・・３０重量部 上記Ａ液、Ｂ液の混合液を成形型キャビティ内に射出し
、反応硬化後成形品素材を脱型し、該成形品素材に１４
０℃で６０分間アフターキュアを施したところ、下記の
如き効果が得られた。
（１）脱型時の曲げ弾性率
実施例３・・・２２００ ｋｇ／ｃｍ”従来例３・・・
４０００ ｋｇ／ｃａ＋”（２）アフターキュア後の曲
げ弾性率 実施例３・・・７８００ｋｇ／Ｃｍ′ 従来例３・・・８０００ｋｇ／Ｃｍ″ （３）無理抜き可能なフランジ巾ｄと肉厚ｔとの関係（
実施例１の場合と同形状のテストピースによる）は第５
図図示のとおりである。
４０００ ｋｇ／ｃａ＋”（２）アフターキュア後の曲
げ弾性率 実施例３・・・７８００ｋｇ／Ｃｍ′ 従来例３・・・８０００ｋｇ／Ｃｍ″ （３）無理抜き可能なフランジ巾ｄと肉厚ｔとの関係（
実施例１の場合と同形状のテストピースによる）は第５
図図示のとおりである。
上記せる如く、実施例１と同様の効果が確認された。
（発明の効果）
叙上の如く、本発明方法によれば、成形型内においてポ
リオール系成分と反応するイソシアネート系成分の一部
を活性を有しないブロックイソシアネート系成分で置換
して、成形型内におけるポリオール系成分の反応硬化度
をを低下させたことにより、脱型される成形品素材の剛
性が弱められ、アンダーカット部などの無理抜き脱型が
容易に行なえるという優れた効果がある。
リオール系成分と反応するイソシアネート系成分の一部
を活性を有しないブロックイソシアネート系成分で置換
して、成形型内におけるポリオール系成分の反応硬化度
をを低下させたことにより、脱型される成形品素材の剛
性が弱められ、アンダーカット部などの無理抜き脱型が
容易に行なえるという優れた効果がある。
又、脱型された成形品素材を加熱してアフターキュアを
施す際に、アフターキュア温度を利用してブロックイソ
シアネート系成分を活性のあるイソシアネートに解離さ
せ、これと未反応のポリオール系成分とを反応させるこ
とにより、成形品の剛性を十分に高めることができると
いう効果もある。
施す際に、アフターキュア温度を利用してブロックイソ
シアネート系成分を活性のあるイソシアネートに解離さ
せ、これと未反応のポリオール系成分とを反応させるこ
とにより、成形品の剛性を十分に高めることができると
いう効果もある。
上記の如く、本発明方法によれば、型構造を複雑化させ
ることなく、しかも成形品デザインの自由度を低下させ
ることなく、極めて簡易な手段により、品質良好なウレ
タン成形品が得られるのである。
ることなく、しかも成形品デザインの自由度を低下させ
ることなく、極めて簡易な手段により、品質良好なウレ
タン成形品が得られるのである。
第１図は一般のＲＩＭウレタン成形法の工程説明図、第
２図（イ）および（ロ）は本発明方法により得られたテ
ストピースの底面図およびＡ−Ａ断面図、第３図ないし
第５図は本発明方法と従来方法とで成形されたテストピ
ースの脱型時に、無理抜きが可能なフランジ巾ｄと肉厚
ｔとの関係を示す特性図である。 ！・・・・・成形型 ２・・・・・キャビティ ３・・・・・ミキシングヘッド部 ４・・・・・成形品素材
２図（イ）および（ロ）は本発明方法により得られたテ
ストピースの底面図およびＡ−Ａ断面図、第３図ないし
第５図は本発明方法と従来方法とで成形されたテストピ
ースの脱型時に、無理抜きが可能なフランジ巾ｄと肉厚
ｔとの関係を示す特性図である。 ！・・・・・成形型 ２・・・・・キャビティ ３・・・・・ミキシングヘッド部 ４・・・・・成形品素材
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ポリオール系成分と、成形型内でポリオール系成分
と反応するイソシアネート系成分および該イソシアネー
ト系成分の一部として置換され且つ成形型内でポリオー
ル系成分と反応しないブロックイソシアネート系成分と
を成形型内に射出し、両者を反応させて成形品素材を成
形した後、成形型から取り出した成形品素材を加熱して
アフターキュアを施し、その際、前記ブロックイソシア
ネート系成分を分解してポリオール系成分の未反応部と
反応させ、剛性を高めたウレタン成形品を得ることを特
徴とするウレタン成形品の製造方法。 ２、前記アフターキュア温度および時間がそれぞれ１２
０〜１４０℃および４５〜７５分である前記特許請求の
範囲第１項記載のウレタン成形品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60013372A JPS61172708A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | ウレタン成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60013372A JPS61172708A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | ウレタン成形品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61172708A true JPS61172708A (ja) | 1986-08-04 |
Family
ID=11831255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60013372A Pending JPS61172708A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | ウレタン成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61172708A (ja) |
-
1985
- 1985-01-25 JP JP60013372A patent/JPS61172708A/ja active Pending
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