JPS6114050A - 水平連続鋳造用タンデイツシユ - Google Patents
水平連続鋳造用タンデイツシユInfo
- Publication number
- JPS6114050A JPS6114050A JP13480884A JP13480884A JPS6114050A JP S6114050 A JPS6114050 A JP S6114050A JP 13480884 A JP13480884 A JP 13480884A JP 13480884 A JP13480884 A JP 13480884A JP S6114050 A JPS6114050 A JP S6114050A
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- JP
- Japan
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- tundish
- molten steel
- runner
- main body
- nozzle
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、縦型筒状タンディツシュ本体の側周壁中間
部に加熱装置を配備した水平連続鋳造用タンディツシュ
の構造に関するものである。
部に加熱装置を配備した水平連続鋳造用タンディツシュ
の構造に関するものである。
（従来技術）
従来の水平連続鋳造用の縦型筒状タンディツシュでは、
タンディツシュ本体の底部において本体の軸芯に対しモ
ールドの軸芯が略直角に配置された構造からなるので、
この構造のタンディツシュに誘導加熱装置（誘導コイル
）を配備した場合には、モールドとの関係からタンディ
ツシュ下部の非加熱領域が広″くなる。このため、誘導
加熱される溶鋼量が全体的に少なくて溶鋼の温度コント
ロールが難しく、また誘導コイルの電力容量を増大する
必要があり不経済である等の欠点があった。
タンディツシュ本体の底部において本体の軸芯に対しモ
ールドの軸芯が略直角に配置された構造からなるので、
この構造のタンディツシュに誘導加熱装置（誘導コイル
）を配備した場合には、モールドとの関係からタンディ
ツシュ下部の非加熱領域が広″くなる。このため、誘導
加熱される溶鋼量が全体的に少なくて溶鋼の温度コント
ロールが難しく、また誘導コイルの電力容量を増大する
必要があり不経済である等の欠点があった。
特にこの傾向は、鋳片サイズが大きい、いいかえればモ
ールドが大きくなる場合に著しくなり、また鋳造末期す
なわちタンディツシュ内の溶鋼レベルが低下した場合に
は溶鋼の大部分が加熱されなくなるので、その温度コン
トロールは一層困難であった。
ールドが大きくなる場合に著しくなり、また鋳造末期す
なわちタンディツシュ内の溶鋼レベルが低下した場合に
は溶鋼の大部分が加熱されなくなるので、その温度コン
トロールは一層困難であった。
更に、最近、タンディツシュ本体を横向きに傾斜させた
第１５図に示すような構造のもの（特開昭５８−１２５
３４５号）が提案されているが、この構造の場合、レ一
ドル若しくは溶解炉から溶鋼がタンディツシュに注入さ
れる際に、本体１の内側壁の誘導コイル２の内側部に注
湯柱が当って耐火物が破損する虞があり、またタンディ
ツシュ本体１の構造が複雑になる等の欠点があった。
第１５図に示すような構造のもの（特開昭５８−１２５
３４５号）が提案されているが、この構造の場合、レ一
ドル若しくは溶解炉から溶鋼がタンディツシュに注入さ
れる際に、本体１の内側壁の誘導コイル２の内側部に注
湯柱が当って耐火物が破損する虞があり、またタンディ
ツシュ本体１の構造が複雑になる等の欠点があった。
（解決しようとする問題点）
この発明は上述の点に鑑みなされたもので、鋳造時にタ
ンディツシュ内の溶鋼レベルの変動が少なく、また溶鋼
レベルが低下した場合にも誘導加熱装置による溶鋼の加
熱が十分に行われてその温度コントロールを容易にする
ことである。
ンディツシュ内の溶鋼レベルの変動が少なく、また溶鋼
レベルが低下した場合にも誘導加熱装置による溶鋼の加
熱が十分に行われてその温度コントロールを容易にする
ことである。
（問題点を解決するための手段）
この発明の構成は、上端を開口した縦型筒状タンディツ
シュ本体の側周壁中間部に加熱装置を配備した水平連続
鋳造用タンディツシュにおいて、前記タンディツシュ本
体の下部よりタンディツシュノズルに向かう湯道経路の
少なくとも水平部位をタンディツシュ本体の横断面積に
比して大幅に縮径したどとを要旨とするものである。
シュ本体の側周壁中間部に加熱装置を配備した水平連続
鋳造用タンディツシュにおいて、前記タンディツシュ本
体の下部よりタンディツシュノズルに向かう湯道経路の
少なくとも水平部位をタンディツシュ本体の横断面積に
比して大幅に縮径したどとを要旨とするものである。
（作用）
タンディツシュ本体における加熱装置より下位（非加熱
領域）の溶鋼量が極めて少なくなり、従ってタンディツ
シュノズル付近の溶鋼の温度低下が小さく、安定した良
質の鋳片品質を得ることができる。
領域）の溶鋼量が極めて少なくなり、従ってタンディツ
シュノズル付近の溶鋼の温度低下が小さく、安定した良
質の鋳片品質を得ることができる。
（実施例）
以下、こめ発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の基本形である第１実施例を示し、この
図において、■は上端を開口した縦型筒状のタンディツ
シュ本体で、この本体１の側周壁１ａの上部より下部に
かけてその周囲に加熱装置としての誘導コイル２を配備
する。そして、本体１の下部１”において 誘導コイル
２の下端からタンディツシーノズル３に亙る湯道
２゛経路１ｃをその内容積が漸次縮小するよ
うに断回路り字状に絞り込む。
図において、■は上端を開口した縦型筒状のタンディツ
シュ本体で、この本体１の側周壁１ａの上部より下部に
かけてその周囲に加熱装置としての誘導コイル２を配備
する。そして、本体１の下部１”において 誘導コイル
２の下端からタンディツシーノズル３に亙る湯道
２゛経路１ｃをその内容積が漸次縮小するよ
うに断回路り字状に絞り込む。
なお、図中、４はタンディツシュノズル３に連通したモ
ールド、５はタンディツシュ本体１上方の溶ｍＡ注入口
、Ｂは鋳片である。
ールド、５はタンディツシュ本体１上方の溶ｍＡ注入口
、Ｂは鋳片である。
第２図は第２実施例を示し、前記第１実施例のタンディ
ツシュ本体１において、前記湯道経路の水平部位を延長
してタンディツシュノズル３を本体１の側周壁１ａ外壁
面位置に配置した構造からなる。従って、タンディツシ
ュノズル３にモールド４を連通ずる際、側周壁１ａが障
害にならずモールド４の大きさや形状が制約されない。
ツシュ本体１において、前記湯道経路の水平部位を延長
してタンディツシュノズル３を本体１の側周壁１ａ外壁
面位置に配置した構造からなる。従って、タンディツシ
ュノズル３にモールド４を連通ずる際、側周壁１ａが障
害にならずモールド４の大きさや形状が制約されない。
第３図は第３実施例を示し、前記第２実施例のタンディ
ツシュ本体１において、タンディツシュノズル３部位の
ハウジング３゛を分離して別体で形成すると共に、本体
１およびノズルハウジング３′の外殻にフランジＩｂ、
３ａを突設してノズルハウジング３′を本体１に対し
取外し自在にした構造からなる。従って、タンディツシ
ュノズル３の交換およびノズル３付近の耐火材の点検、
修理が容易に行なえる。
ツシュ本体１において、タンディツシュノズル３部位の
ハウジング３゛を分離して別体で形成すると共に、本体
１およびノズルハウジング３′の外殻にフランジＩｂ、
３ａを突設してノズルハウジング３′を本体１に対し
取外し自在にした構造からなる。従って、タンディツシ
ュノズル３の交換およびノズル３付近の耐火材の点検、
修理が容易に行なえる。
第４図、第５図は第４実施例を示し、前記第２実施例の
タンディツシュ本体１において、誘導コイル２より下方
部分１°を分離して別体で形成すると共に、該下方部分
１゛の外殻にフランジｌｂ’ を突設して下方部分１°
を本体１に対し取外し自在にした構造からなる。従って
、タンディツシュノズル３を含む本体下方部分１゛の交
換およびタンディツシュ本体１内の耐火材の点検、修理
が容易に行なえ、またタンディツシュ内の耐火物の種類
を誘導コイル２部分とその下方部分１゛で異ならせるこ
とが簡単にできる。
タンディツシュ本体１において、誘導コイル２より下方
部分１°を分離して別体で形成すると共に、該下方部分
１゛の外殻にフランジｌｂ’ を突設して下方部分１°
を本体１に対し取外し自在にした構造からなる。従って
、タンディツシュノズル３を含む本体下方部分１゛の交
換およびタンディツシュ本体１内の耐火材の点検、修理
が容易に行なえ、またタンディツシュ内の耐火物の種類
を誘導コイル２部分とその下方部分１゛で異ならせるこ
とが簡単にできる。
第６図、第７図は第５実施例を示し、前記第４実施例の
タンディツシュ本体１において、その下方部分１″に２
つのタンディツシュノズル３を配設した構造からなる２
ストランド型タンデイツシユである。
タンディツシュ本体１において、その下方部分１″に２
つのタンディツシュノズル３を配設した構造からなる２
ストランド型タンデイツシユである。
第８図は第６実施例を示し、前記第４実施例のタンディ
ツシュ本体１の下方部分ｌ゛の湯道経路を管路１ｃに形
成して、その垂直部位および水平部位の内径を同径とし
た構造からなる。
ツシュ本体１の下方部分ｌ゛の湯道経路を管路１ｃに形
成して、その垂直部位および水平部位の内径を同径とし
た構造からなる。
第９図は第７実施例を示し、前記第６実施例のタンディ
ツシュ本体１において、その底面の湯道開口部１ｄに弁
座６を配装すると共に、該弁座６に下端が接合可能な弁
棒７の上端をＬ字状の支持部材８により上下動自在に吊
持する。また支持部材８の垂直部８ａをタンディツシュ
本体１の外壁に支持金具９により上下動自在に装着し、
更にその垂直部８ａの一部をラック８ｂに形成してこの
ラック８ｂに噛合するビニオン１０ａを端部に有する操
作レバー１０を枢着し、弁棒７の前記弁座６に対する接
離操作をレバー１０により行うようにする。従って、溶
鋼がタンディツシュに注湯されて、溶鋼温度が安定する
まで湯道開口部１ｄを閉鎖しておくことができ、最適な
温度で鋳造することが可能。
ツシュ本体１において、その底面の湯道開口部１ｄに弁
座６を配装すると共に、該弁座６に下端が接合可能な弁
棒７の上端をＬ字状の支持部材８により上下動自在に吊
持する。また支持部材８の垂直部８ａをタンディツシュ
本体１の外壁に支持金具９により上下動自在に装着し、
更にその垂直部８ａの一部をラック８ｂに形成してこの
ラック８ｂに噛合するビニオン１０ａを端部に有する操
作レバー１０を枢着し、弁棒７の前記弁座６に対する接
離操作をレバー１０により行うようにする。従って、溶
鋼がタンディツシュに注湯されて、溶鋼温度が安定する
まで湯道開口部１ｄを閉鎖しておくことができ、最適な
温度で鋳造することが可能。
また、前記誘導コイル２を上部２ａと下部２ｂに２分割
して各コイル２ａ、２ｂに個々に電力供給およびそのコ
ントロールができるようにしている。
して各コイル２ａ、２ｂに個々に電力供給およびそのコ
ントロールができるようにしている。
従って、タンディツシュ内の溶鋼の温度分布に見合った
電力の供給が可能であると共に、鋳造終了直前時（例え
ば、タンディツシュ内の溶鋼レベルが低下した場合）等
にタンディツシュ内の残溶鋼量に見合った効率のよい加
熱が可能になる。更に、タンディツシュ本体１の底面に
バブリング用ガス供給プラグ１１を配備してガス供給管
１２を接続し、タンディツシュ内の溶鋼の温度の均一化
を図っている。
電力の供給が可能であると共に、鋳造終了直前時（例え
ば、タンディツシュ内の溶鋼レベルが低下した場合）等
にタンディツシュ内の残溶鋼量に見合った効率のよい加
熱が可能になる。更に、タンディツシュ本体１の底面に
バブリング用ガス供給プラグ１１を配備してガス供給管
１２を接続し、タンディツシュ内の溶鋼の温度の均一化
を図っている。
第１０図は第８実施例を示し、前記第６実施例のタンデ
ィツシュ本体１において、その底面の湯道開口部１ｄに
水平方向に摺動可能な開閉弁１３を配装して、本体１外
壁に枢着した油圧シリンダ１４、その下方に枢着したベ
ルクランク１５および接続棒１６を介して前記開閉弁１
３の開閉操作を行わせるように構成する。
ィツシュ本体１において、その底面の湯道開口部１ｄに
水平方向に摺動可能な開閉弁１３を配装して、本体１外
壁に枢着した油圧シリンダ１４、その下方に枢着したベ
ルクランク１５および接続棒１６を介して前記開閉弁１
３の開閉操作を行わせるように構成する。
そして、前記第４実施例のタンディツシュ本体工の下方
部分１″の湯道経路を、その垂直部位および水平部位の
内径を同径としたＬ字状管路１Ｇにより形成する。また
、モールド４の中間位置 。
部分１″の湯道経路を、その垂直部位および水平部位の
内径を同径としたＬ字状管路１Ｇにより形成する。また
、モールド４の中間位置 。
を揺動自在に支持装置１７に軸支すると共に、モールド
４の両端部にその重量を補正して水平に保持させるため
の水平保持装置１日を配備する。
４の両端部にその重量を補正して水平に保持させるため
の水平保持装置１日を配備する。
それから、前記管路１ｃ端部のタンディ°ツシュノズル
３部を、モールド４前端に結合し、本体１底端に一端を
枢着した油圧シリンダ１９および接続プラケット２０を
介して、管路１ｃの上端開口部を本体１側の湯道開口部
１ｄに圧着できるようにする。従って、この構造によれ
ば溶鋼の注出、停止がコントロールでき、またＬ字状湯
道管路１ｃおよびモールド４の交換が容易に行な゛える
。
３部を、モールド４前端に結合し、本体１底端に一端を
枢着した油圧シリンダ１９および接続プラケット２０を
介して、管路１ｃの上端開口部を本体１側の湯道開口部
１ｄに圧着できるようにする。従って、この構造によれ
ば溶鋼の注出、停止がコントロールでき、またＬ字状湯
道管路１ｃおよびモールド４の交換が容易に行な゛える
。
第１１図は第９実施例を示し、前記第８実施例のＬ字状
管路１ｃおよびモールド４を、軌道２１上を移動可能な
台車２２上に搭載した構造からなる。
管路１ｃおよびモールド４を、軌道２１上を移動可能な
台車２２上に搭載した構造からなる。
また、図中、２３は前記油圧シリンダ１９に相当するも
のである。従って、モールド４交換時のモールド４の移
動が台車２２により行い得て便利である。なお、台車２
２は鋳造作業時には軌道２１に固定される。
のである。従って、モールド４交換時のモールド４の移
動が台車２２により行い得て便利である。なお、台車２
２は鋳造作業時には軌道２１に固定される。
第１２図は第１０実施例を示し、前記第９実施例におい
て、台車２２の移動および開閉弁１３の開閉操作を共通
の油圧シリンダ２４により行えるようにしている。この
ためミ開閉弁１３は管路１ｃの上端に装着されている。
て、台車２２の移動および開閉弁１３の開閉操作を共通
の油圧シリンダ２４により行えるようにしている。この
ためミ開閉弁１３は管路１ｃの上端に装着されている。
なお、台車２２の移動範囲は開閉弁１３の開閉操作との
関係から制約される。
関係から制約される。
次に、本発明の前記第６〜１０実施例における各湯道管
路１ｃについて、その大きさの決定条件を説明する。な
お、湯道管路および鋳片は特に断面円形に限定するもの
ではないが、円形とした場合の条件を求める。
路１ｃについて、その大きさの決定条件を説明する。な
お、湯道管路および鋳片は特に断面円形に限定するもの
ではないが、円形とした場合の条件を求める。
１、湯道管路の最大径
第１３図において、Ｄ：管路の内径、ｄ：モールドの内
径、Ｖ：鋳片の引抜き速度、Ｌ：管路の長さを示す。
径、Ｖ：鋳片の引抜き速度、Ｌ：管路の長さを示す。
非加熱領域での溶鋼の低下温度ｔは、通常２〜ｂ
以内の範囲に制御されてなければならないため、下記の
条件を充足する必要がある。
条件を充足する必要がある。
ＸＤＸＬ≦ ｘｄｘＶｘ（ｓ／ｊ）
、、Ｄ≦ Ｖ Ｘ （ｓ ／ ｔ ） ／ Ｌ Ｘ ｄ
ここで、Ｌは構造上０．５〜１．０ｍ程度となり、■は
一般に１．０〜３．０ ｍ／分位であるから、Ｌ ＝０
．７５＝ｍ、 Ｖ ＝ ２．０ｍ／分とし、ｔ＝２．５
℃／分、５〜１０℃とするとＤ≦３．３ｘｄ 故に、湯道管路の最大径はモールドの内径の約３．５倍
になる。
ここで、Ｌは構造上０．５〜１．０ｍ程度となり、■は
一般に１．０〜３．０ ｍ／分位であるから、Ｌ ＝０
．７５＝ｍ、 Ｖ ＝ ２．０ｍ／分とし、ｔ＝２．５
℃／分、５〜１０℃とするとＤ≦３．３ｘｄ 故に、湯道管路の最大径はモールドの内径の約３．５倍
になる。
２、湯道管路の最小径
第１４図において、Ｄ：管路の内径、ｄ：モールドの内
径、■＝鋳片の引抜き速度、Ｕ：管路内の溶鋼の流速を
示す。
径、■＝鋳片の引抜き速度、Ｕ：管路内の溶鋼の流速を
示す。
湯道管路内の溶鋼流は層流域として、不純物の浮上を助
け、湯道管壁との摩擦力を減らして耐火物の損耗を減少
させ、モールド内へ層流の状態で流入させてモールド内
での凝固を均一にする必要がある。上記条件を充足する
には下記の如くなる。
け、湯道管壁との摩擦力を減らして耐火物の損耗を減少
させ、モールド内へ層流の状態で流入させてモールド内
での凝固を均一にする必要がある。上記条件を充足する
には下記の如くなる。
溶鋼流が層流であるためのレイノズル数の条件より
Ｒｅ＝ＵＤ／ν≦Ｒｅｃ
シ：溶鋼の動粘性係数
（ＩＸ１０ｎｒ／秒）、
Ｒｅ：溶鋼のレイノズル数、
Ｒｅｃ ：臨界レイノズル数
一方、溶鋼の流入量については次式が成り立つ。
ＸＤＸＵ＝ ｘｄｘＶ
先の式より、Ｕ＝ＲｅＸν／Ｄのため、１）ＸＲｅＸｐ
＝ｄＸＶ 、゛、Ｒｅ＝ｄＸＶ／（ＤＸν） Ｒｅ≦Ｒｅｃの条件により Ｄ≧ｄ ＸＶ／ （Ｒｅｃ Ｘ ｖ＞ ■”２．０ｍ／分−０，０３３ｍ／秒とすると、ｄ ＝
１００ｍ＝ ０．１ｍのとき Ｄ≧０．ｌｌｍ−１１０ｍ 故に、湯道管路の最小径はほぼモールドの内径になる。
＝ｄＸＶ 、゛、Ｒｅ＝ｄＸＶ／（ＤＸν） Ｒｅ≦Ｒｅｃの条件により Ｄ≧ｄ ＸＶ／ （Ｒｅｃ Ｘ ｖ＞ ■”２．０ｍ／分−０，０３３ｍ／秒とすると、ｄ ＝
１００ｍ＝ ０．１ｍのとき Ｄ≧０．ｌｌｍ−１１０ｍ 故に、湯道管路の最小径はほぼモールドの内径になる。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明の水平連続鋳造用タンデ
ィツシュは上記の構成よりなるからへ 下記の如き効果を奏する。
ィツシュは上記の構成よりなるからへ 下記の如き効果を奏する。
（１１タンディツシュ内の溶ｌｌ量の変化に対して場面
変動が少なく、また溶鋼レベルが低下した場合にも加熱
装置による加熱効果が十分である。
変動が少なく、また溶鋼レベルが低下した場合にも加熱
装置による加熱効果が十分である。
（２）モールドの大きさやその取り付は方法等に影響な
く、加熱装置をタンディンシュに容易に配置できる。
く、加熱装置をタンディンシュに容易に配置できる。
（３）溶損管理の特に厳しいタンディツシュノズル付近
の点検や修理等のメインテナンスを簡単且つ短時間に行
い得る。
の点検や修理等のメインテナンスを簡単且つ短時間に行
い得る。
第１図はこの発明の第１実施例を示す中央縦断面図、第
２図は同第２実施例を示す中央縦断面図、第３図は同第
３実施例を示す中央縦断面図、第４図は同第４実施例を
示す中央縦断面図、第５図は第４図のＶ−Ｖ線矢視図、
第６図は同第５実施例を示す側面図、第７図は第６図の
■−■線矢視図、第８図は同第６実施例を示す一部中央
縦断面図、第９図は同第７実施例を示す中央縦断面図、
第１θ図は同第８実施例を示す全体正面図、第１１図は
同第９実施例を示す全体正面図、第１２図は同第１０実
施例を示す全体正面図、第１３図および第１４図は同概
要説明図、第１５図は従来の傾斜型クンディツシュを示
す中央縦断面図である。 １・・・タンディツシュ本体、１ａ・・・本体側周壁、
１ｃ・・・湯道経路（管路）、２・・・加熱装置（誘導
コイル）、３・・・タンディツシュノズル、４・・・モ
ールド。 淋５１名 蕪７ 図 品４ 図 匁６１２１
２図は同第２実施例を示す中央縦断面図、第３図は同第
３実施例を示す中央縦断面図、第４図は同第４実施例を
示す中央縦断面図、第５図は第４図のＶ−Ｖ線矢視図、
第６図は同第５実施例を示す側面図、第７図は第６図の
■−■線矢視図、第８図は同第６実施例を示す一部中央
縦断面図、第９図は同第７実施例を示す中央縦断面図、
第１θ図は同第８実施例を示す全体正面図、第１１図は
同第９実施例を示す全体正面図、第１２図は同第１０実
施例を示す全体正面図、第１３図および第１４図は同概
要説明図、第１５図は従来の傾斜型クンディツシュを示
す中央縦断面図である。 １・・・タンディツシュ本体、１ａ・・・本体側周壁、
１ｃ・・・湯道経路（管路）、２・・・加熱装置（誘導
コイル）、３・・・タンディツシュノズル、４・・・モ
ールド。 淋５１名 蕪７ 図 品４ 図 匁６１２１
Claims (2)
- （１）上端を開口した縦型筒状タンディッシュ本体の側
周壁中間部に加熱装置を配備した水平連続鋳造用タンデ
ィッシュにおいて、 前記タンディッシュ本体の下部よりタンディッシュノズ
ルに向かう湯道経路の少なくとも水平部位をタンディッ
シュ本体の横断面積に比して大幅に縮径したことを特徴
とする水平連続鋳造用タンディッシュ。 - （２）前記湯道経路の水平部位の内径をモールド内径の
約１．０倍以上３．５倍以下に設定した特許請求の範囲
第１項に記載の水平連続鋳造用タンディッシュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13480884A JPS6114050A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 水平連続鋳造用タンデイツシユ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13480884A JPS6114050A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 水平連続鋳造用タンデイツシユ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6114050A true JPS6114050A (ja) | 1986-01-22 |
| JPH0227061B2 JPH0227061B2 (ja) | 1990-06-14 |
Family
ID=15136995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13480884A Granted JPS6114050A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 水平連続鋳造用タンデイツシユ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6114050A (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5120027A (ja) * | 1974-08-12 | 1976-02-17 | Nippon Steel Corp | Suiheirenzokuchuzoniokeru yokokyokyusochi |
| JPS5764451A (en) * | 1980-10-06 | 1982-04-19 | Kobe Steel Ltd | Crucible for continuous casting of small diameter rod of metal |
| JPS57209752A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-23 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Horizontal continuous casting installation |
| JPS58145336A (ja) * | 1982-02-23 | 1983-08-30 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 水平連続鋳造用タンデイツシユの予熱方法 |
| JPS594944A (ja) * | 1982-06-29 | 1984-01-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 水平連続鋳造設備 |
| JPS5942159A (ja) * | 1982-06-01 | 1984-03-08 | アル マックス・インコ−ポレィテッド | スラリ−鋳造方法および装置 |
-
1984
- 1984-06-28 JP JP13480884A patent/JPS6114050A/ja active Granted
Patent Citations (6)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0227061B2 (ja) | 1990-06-14 |
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