JPS61140095A - ア−ク炉の運転方法 - Google Patents
ア−ク炉の運転方法Info
- Publication number
- JPS61140095A JPS61140095A JP59263287A JP26328784A JPS61140095A JP S61140095 A JPS61140095 A JP S61140095A JP 59263287 A JP59263287 A JP 59263287A JP 26328784 A JP26328784 A JP 26328784A JP S61140095 A JPS61140095 A JP S61140095A
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- JP
- Japan
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- arc
- transformer
- arc furnace
- furnace
- electrode
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- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B7/00—Heating by electric discharge
- H05B7/02—Details
- H05B7/144—Power supplies specially adapted for heating by electric discharge; Automatic control of power, e.g. by positioning of electrodes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は次に述べる問題点の解決を目的とする。
（産業上の利用分野） この発明はアーク炉において種
々の溶解原料を溶解させる場合におけるアーク炉・−の
運転方法に関する。
々の溶解原料を溶解させる場合におけるアーク炉・−の
運転方法に関する。
（従来の技術） アーク炉用トランスからアーク電極に
電力を供給して上記電極からアークを生ぜしめ、そのア
ークの熱によって炉内の原料を溶解させる場合、従来は
経験的に定めたアーク電流値でアーク炉の運転を行って
いる為、溶解原料の量に対する投入電力量の割合いわゆ
る電力原単位が大きくなってしまうという問題点があっ
た。
電力を供給して上記電極からアークを生ぜしめ、そのア
ークの熱によって炉内の原料を溶解させる場合、従来は
経験的に定めたアーク電流値でアーク炉の運転を行って
いる為、溶解原料の量に対する投入電力量の割合いわゆ
る電力原単位が大きくなってしまうという問題点があっ
た。
（発明が解決しようとする問題点） この発明は上記従
来の問題点を除き、極めて小さい値の電力原単位で上記
溶解原料の溶解を行い得るようにしたアーク炉の運転方
法を提供しようとするものである。
来の問題点を除き、極めて小さい値の電力原単位で上記
溶解原料の溶解を行い得るようにしたアーク炉の運転方
法を提供しようとするものである。
本願発明の構成は次の通りである。
（問題点を解決する為の手段） 本願発明は前記請求の
範囲記載の通りの手段を講したものであってその作用は
次の通りである。
範囲記載の通りの手段を講したものであってその作用は
次の通りである。
（作用） アーク炉に備えられたアーク電極にアーク炉
用トランスから電力を供給して、上記アーク電極からア
ークを生ぜしめ、そのアークにより上記アーク炉内の原
料を溶解させる。上記の場合、上記アーク炉用トランス
におけるトランス２次側出力Ｐ＋ と、上記トランス
の１次側から克た、トランス２次側及びそれとアーク電
極を結ぶ線路の導体ロスＰｉと、炉体の熱ロスＱＬ と
について、トランス２次側から上記アーク電極に流れる
トランス２次側電流を１としたとき、 ｄ （Ｐｉ／ＣＰ＋−ＰＬ−Ｑｔ））／ｄ Ｉ−０とな
るように上記トランス２次側電流■の値を制御して、上
記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給する
。
用トランスから電力を供給して、上記アーク電極からア
ークを生ぜしめ、そのアークにより上記アーク炉内の原
料を溶解させる。上記の場合、上記アーク炉用トランス
におけるトランス２次側出力Ｐ＋ と、上記トランス
の１次側から克た、トランス２次側及びそれとアーク電
極を結ぶ線路の導体ロスＰｉと、炉体の熱ロスＱＬ と
について、トランス２次側から上記アーク電極に流れる
トランス２次側電流を１としたとき、 ｄ （Ｐｉ／ＣＰ＋−ＰＬ−Ｑｔ））／ｄ Ｉ−０とな
るように上記トランス２次側電流■の値を制御して、上
記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給する
。
（実施例） 以下本願の実施例を示す図面について説明
する。第１図において、高圧域は特高電源１からの電力
は断路器２、遮断器３を介してアーク炉用トランス４の
１次側に導かれる。アーク炉用トランス４はタップ切替
器５を備えてその２次側の出力電圧を調節できるように
なっている。アーク炉用トランス４の２次側出力はアー
ク炉６におけるアーク電極７に供給される。
する。第１図において、高圧域は特高電源１からの電力
は断路器２、遮断器３を介してアーク炉用トランス４の
１次側に導かれる。アーク炉用トランス４はタップ切替
器５を備えてその２次側の出力電圧を調節できるように
なっている。アーク炉用トランス４の２次側出力はアー
ク炉６におけるアーク電極７に供給される。
上記アーク炉６の運転に当っては、先ず炉内に対し溶解
原料（スクラップ）の初装入を行なう。
原料（スクラップ）の初装入を行なう。
上記装入が終われば次にアーク炉用トランス４からアー
ク電極７に電力を供給すると共にアークの点弧をし、上
記原料の溶解を開始する。この状態においては、炉内に
おいてアークの高熱により上記原料が周知の如く溶解さ
れる。原料の溶解が進みそれが次第に溶湯となるとその
嵩が減少する為、溶解期の途中においてアークの発生を
一旦停止し、溶解原料の追加装入を行なう、そして上記
と同様にしてその追加装入された原料の溶解を行なう。
ク電極７に電力を供給すると共にアークの点弧をし、上
記原料の溶解を開始する。この状態においては、炉内に
おいてアークの高熱により上記原料が周知の如く溶解さ
れる。原料の溶解が進みそれが次第に溶湯となるとその
嵩が減少する為、溶解期の途中においてアークの発生を
一旦停止し、溶解原料の追加装入を行なう、そして上記
と同様にしてその追加装入された原料の溶解を行なう。
上記原料のｊ９ｇが終って全ての原料が溶湯となれば、
作業は精錬となる。この精錬期の途中においては周知の
如く酸素吹精、除滓などが行なわれる。
作業は精錬となる。この精錬期の途中においては周知の
如く酸素吹精、除滓などが行なわれる。
やがて精錬が完了すれば出鋼をおこなう。
次に前述の如く溶解原料を溶解させる場合、上記
１アーク炉用トランスにおけるトランス２次側出力
ｐｉ と、上記トランスの１次側から見た、トランス２
次側及びそれとアーク電極を結ぶ線路の導体ロスＰＬ
と、炉体の熱ロスｑＬとについて、トランス２次側から
上記アーク電極に流れるトランス２次側電流を夏とした
とき、 ｄ （ＰＩ／（ＰＩ ＰＬ−ＱＬ））／ｄ ［＝０と
なるように上記トランス２次側電流Ｉの値を制御して、
上記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給す
る。その制御はアーク炉用トランス４のタップを切り替
えたり、アーク炉６における電極昇降装置８によりアー
ク電極７を昇降させてアークの長さを変えることにより
行う、そのような電流値でアーク炉の運転をすることに
より、アーク炉の運転の為に必要な電力量を低減させて
電力原単位を小さな値にすることができる。
１アーク炉用トランスにおけるトランス２次側出力
ｐｉ と、上記トランスの１次側から見た、トランス２
次側及びそれとアーク電極を結ぶ線路の導体ロスＰＬ
と、炉体の熱ロスｑＬとについて、トランス２次側から
上記アーク電極に流れるトランス２次側電流を夏とした
とき、 ｄ （ＰＩ／（ＰＩ ＰＬ−ＱＬ））／ｄ ［＝０と
なるように上記トランス２次側電流Ｉの値を制御して、
上記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給す
る。その制御はアーク炉用トランス４のタップを切り替
えたり、アーク炉６における電極昇降装置８によりアー
ク電極７を昇降させてアークの長さを変えることにより
行う、そのような電流値でアーク炉の運転をすることに
より、アーク炉の運転の為に必要な電力量を低減させて
電力原単位を小さな値にすることができる。
上記の点を理論式に基づいて説明すると次の通りである
。
。
アーク炉の熱収支モデルは第２図に示す通りである。な
お第２図において、Ｅｏは炉内材含熱量、Ｐｉはアーク
炉用トランス４の２次側出力、ｐｔはアーク炉用トラン
ス４の１次側から見た、トランス２次側及び線路（トラ
ンス２次側とアーク電極７とを結ぶ線路）の導体ロス、
Ｐｉはアーク電力、Ｑは電力以外のアーク炉への大熱量
で、酸素吹精や補助のオイルバーナによるものであるＩ
ＩｑＬは炉体の熱ロスである。
お第２図において、Ｅｏは炉内材含熱量、Ｐｉはアーク
炉用トランス４の２次側出力、ｐｔはアーク炉用トラン
ス４の１次側から見た、トランス２次側及び線路（トラ
ンス２次側とアーク電極７とを結ぶ線路）の導体ロス、
Ｐｉはアーク電力、Ｑは電力以外のアーク炉への大熱量
で、酸素吹精や補助のオイルバーナによるものであるＩ
ＩｑＬは炉体の熱ロスである。
上記各要素間の関係式は、Δを時間をみると次のように
なる。
なる。
ΔＥ、−ＰＬ・Δｔ＋Ｑ−（ＰＬ＋ｑＬ）Δｔ・・１１
上記関係は、溶解のスタートから溶解完了までの時間を
もとすると Ｅ、冨Ｐｉ・ ｔ ＋ Ｑ−（ＰＬ” ＱＬ）ｔ ・
・ ・ ・ ・（２）となる。
上記関係は、溶解のスタートから溶解完了までの時間を
もとすると Ｅ、冨Ｐｉ・ ｔ ＋ Ｑ−（ＰＬ” ＱＬ）ｔ ・
・ ・ ・ ・（２）となる。
上記の式から溶解時間ｔを求めると
ｔ ＝（Ｅｏ−Ｑ）／（Ｐｉ−ＰＬ−ｑＬ） ・・・
・（３）一方電力原単位は定義より電力投入量／装入量
であるから、投入量をＭとし電力原単位をＷとすると、 Ｗ−ＰＬ−ｔ／Ｍ・・・・・・・・・・・・（４）であ
る、このｔを前記（３）式で置き換えると、ｗ−ｐ、
・ （Ｅｏ−Ｑ）／ Ｍ（Ｐｌ−ＰＬ−ＱＬ ・ ・
（５）となる。
・（３）一方電力原単位は定義より電力投入量／装入量
であるから、投入量をＭとし電力原単位をＷとすると、 Ｗ−ＰＬ−ｔ／Ｍ・・・・・・・・・・・・（４）であ
る、このｔを前記（３）式で置き換えると、ｗ−ｐ、
・ （Ｅｏ−Ｑ）／ Ｍ（Ｐｌ−ＰＬ−ＱＬ ・ ・
（５）となる。
上記Ｅｌｌ、Ｑ、ＭｌｑＬはアーク炉用トランスの２次
側からアーク電極に流れる電流■には依らない数であり
、一方、ＰＬ＋ＰＬはその電流！の関数であるから、電
流■の関数としての電力原単位Ｗを最小にするには上記
（５）式中におけるＰＩ／（ＰＬ ＰＬ−ｑＬ）を最小
にすればよい、このＰ ＋ ／ （Ｐ ｔ −Ｐ Ｌ”
’−ｑＬ）は計算によれば２次曲線である。従って、Ｐ
ｒ／ （Ｐ ４− Ｐ Ｌ−Ｑ Ｌ）を最小にする電
流値■としては ｄ（Ｐ五／（Ｐｉ−ＰＬ−ｑｔ））／ｄ Ｉ−〇を満た
す電流値■を求めればよい、そしてその電流値■でアー
ク炉の運転を行うことにより、電力原単位を最小にする
ことができる。
側からアーク電極に流れる電流■には依らない数であり
、一方、ＰＬ＋ＰＬはその電流！の関数であるから、電
流■の関数としての電力原単位Ｗを最小にするには上記
（５）式中におけるＰＩ／（ＰＬ ＰＬ−ｑＬ）を最小
にすればよい、このＰ ＋ ／ （Ｐ ｔ −Ｐ Ｌ”
’−ｑＬ）は計算によれば２次曲線である。従って、Ｐ
ｒ／ （Ｐ ４− Ｐ Ｌ−Ｑ Ｌ）を最小にする電
流値■としては ｄ（Ｐ五／（Ｐｉ−ＰＬ−ｑｔ））／ｄ Ｉ−〇を満た
す電流値■を求めればよい、そしてその電流値■でアー
ク炉の運転を行うことにより、電力原単位を最小にする
ことができる。
ところで実際に上記のような電流値Ｉを求めるに当って
は、上記Ｑは酸素吹精時における酸素等の反応熱である
から、炉の操業条件から決定できる。
は、上記Ｑは酸素吹精時における酸素等の反応熱である
から、炉の操業条件から決定できる。
また炉体熱ロスＱＬ も、熱精算及び実測値で決定でき
る。更に、導体ロスＰＬは、アーク炉短絡抵抗をｒ、と
すると、 Ｐｉ讃３１！、’ｒ・であり、ｒ、はアーク炉の短絡試
験で測定されている。
る。更に、導体ロスＰＬは、アーク炉短絡抵抗をｒ、と
すると、 Ｐｉ讃３１！、’ｒ・であり、ｒ、はアーク炉の短絡試
験で測定されている。
また
Ｐｉ −３Ｖｔｓ ・Ｉ ・Ｐｆｚ
となり、
Ｒｔ 讃α／（ｒ／ｌｓ）”＋ｔ−α
である事が知られている。このときα：係数、■、−短
終電流、■：操業電流、Ｖ、：ｌ−ランス１次側電圧、
Ｘｙ：）ランスリアクタンス、Ｘｓ１！絡リアクリアク
タンスｓ：）ランス２次側電圧、ｐｒｔ：負荷力率、Ｒ
ｒ ：リアクタンスファクタである。
終電流、■：操業電流、Ｖ、：ｌ−ランス１次側電圧、
Ｘｙ：）ランスリアクタンス、Ｘｓ１！絡リアクリアク
タンスｓ：）ランス２次側電圧、ｐｒｔ：負荷力率、Ｒ
ｒ ：リアクタンスファクタである。
従って操業に用いるアーク炉及びアーク炉用トランスに
関しての上記種々の値を用い、上記（５）式を例えばコ
ンビエータを利用して数値計算すること９よ９、□ｔ、
、１□カ□（ｅＷよ。□や １求めることができ
る。そしてその求めた関係に基づいて、電力原単位Ｗが
最小となる電流値■を選べばよい。
関しての上記種々の値を用い、上記（５）式を例えばコ
ンビエータを利用して数値計算すること９よ９、□ｔ、
、１□カ□（ｅＷよ。□や １求めることができ
る。そしてその求めた関係に基づいて、電力原単位Ｗが
最小となる電流値■を選べばよい。
次に実際のアーク炉及びアーク炉用トランスについて、
上記の数値計算を行って求めた電力原単位Ｗと電流値゛
ｌとの関係を示せば第３図の通りである。尚アーク炉、
アーク炉用トランスその他のデータは次の通りである。
上記の数値計算を行って求めた電力原単位Ｗと電流値゛
ｌとの関係を示せば第３図の通りである。尚アーク炉、
アーク炉用トランスその他のデータは次の通りである。
溶湯重量：８２．３ｔ
スラグ重量：５，３を
酸素吹精量：３．５ｍ″Ｎ／を
溶解期間における熱効率：Ｏ，ａ３
加熱時間ニア５分
子ｅ ：Ｑ、８５２ｍΩ
Ｖ＋１６１０Ｖ
Ｘｓ ：３．４３ｍΩ
α：０．１
１ｓ ：９９．７ｋＡ
Ｘｒ ：０．５０９ｍΩ
上記第３図に示される結果から、電力原単位Ｗは電流値
ｌが４ＱｋＡのとき最も小さく、その値は３９８．２Ｋ
Ｉｌｆｌ／ｌであることが求められる。
ｌが４ＱｋＡのとき最も小さく、その値は３９８．２Ｋ
Ｉｌｆｌ／ｌであることが求められる。
次に前記（５１式において電流■に依らないＥ ｌｌ＋
Ｑ 。
Ｑ 。
Ｍを単なる係数と置き換えて数値計算した結果を示せば
第４図の通りである。この図に示される結果からも電流
Ｉが上記と同様に４０ｋＡのときに電力原単位が最も小
さくなることを知ることができる。
第４図の通りである。この図に示される結果からも電流
Ｉが上記と同様に４０ｋＡのときに電力原単位が最も小
さくなることを知ることができる。
（発明の効果） 以上のように本発明にあっては、アー
ク炉用トランス４からアーク電極７に電力を供給してア
ークを生ぜしめ、炉内に装入された溶解原料を上記アー
クによる熱により溶かして溶湯を得ることのできる特長
がある。
ク炉用トランス４からアーク電極７に電力を供給してア
ークを生ぜしめ、炉内に装入された溶解原料を上記アー
クによる熱により溶かして溶湯を得ることのできる特長
がある。
しかも上記の場合、上記アーク炉用トランスにおけるト
ランス２次側出力Ｐｉ と、上記トランスの１次側から
見、た、トランス２次側及びそれとアーク電極を結ぶ線
路の導体ロスＰｉ と、炉体の熱ロスＱＬ とについて
、トランス２次側から上記アーク電極に流れるトランス
２次側を流を］としたとき、 ｄ（Ｐム／（Ｐｉ−ＰＬ−ＱＬ）］ ／ｄ ［−Ｑとな
るように上記トランス２次側電流■の値を制御して、上
記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給する
から、掻めて小さい値の電力原単位で溶湯を得ることの
できる経済性がある。
ランス２次側出力Ｐｉ と、上記トランスの１次側から
見、た、トランス２次側及びそれとアーク電極を結ぶ線
路の導体ロスＰｉ と、炉体の熱ロスＱＬ とについて
、トランス２次側から上記アーク電極に流れるトランス
２次側を流を］としたとき、 ｄ（Ｐム／（Ｐｉ−ＰＬ−ＱＬ）］ ／ｄ ［−Ｑとな
るように上記トランス２次側電流■の値を制御して、上
記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給する
から、掻めて小さい値の電力原単位で溶湯を得ることの
できる経済性がある。
図面は本願の実施例を示すもので、第１図はアーク炉の
系統図、第２図はアーク炉の熱収支モデル、第３図は及
び第４図は電流値と電力原単位との関係の一例を示すグ
ラフ。 ６・・・アーク炉、７・・・アーク電極、４・・・アー
ク炉用トランス°。 第１図 １ｓｚ図 第３図 ！ 電壇−１（ｋＡ） ＊４図 一色− Ｒ−１％−９ を九Ｘ （ｋＡ）
系統図、第２図はアーク炉の熱収支モデル、第３図は及
び第４図は電流値と電力原単位との関係の一例を示すグ
ラフ。 ６・・・アーク炉、７・・・アーク電極、４・・・アー
ク炉用トランス°。 第１図 １ｓｚ図 第３図 ！ 電壇−１（ｋＡ） ＊４図 一色− Ｒ−１％−９ を九Ｘ （ｋＡ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 アーク炉に備えられたアーク電極にアーク炉用トランス
から電力を供給して、上記アーク電極からアークを生ぜ
しめ、そのアークにより上記アーク炉内の原料を溶解さ
せるアーク炉の運転方法において、上記アーク炉用トラ
ンスにおけるトランス２次側出力Ｐ＿ｉと、上記トラン
スの１次側から見た、トランス２次側及びそれとアーク
電極を結ぶ線路の導体ロスＰ＿Ｌと、炉体の熱ロスｑ＿
Ｌとについて、トランス２次側から上記アーク電極に流
れるトランス２次側電流をＩとしたとき、 ｄ〔Ｐ＿ｉ／（Ｐ＿ｉ−Ｐ＿Ｌ−ｑ＿Ｌ）〕／ｄＩ＝０
となるように上記トランス２次側電流Ｉの値を制御して
、上記アーク炉用トランスからアーク電極に電力を供給
することを特徴とするアーク炉の運転方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59263287A JPH07118382B2 (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | ア−ク炉の運転方法 |
| IT23016/85A IT1186114B (it) | 1984-12-13 | 1985-11-28 | Metodo per la conduzione di un forno ad arco elettrico |
| SE8505839A SE461372B (sv) | 1984-12-13 | 1985-12-10 | Saett att driva en elektrisk ljusbaagsugn |
| ES549775A ES8700537A1 (es) | 1984-12-13 | 1985-12-10 | Un metodo para hacer funcionar un horno de arco electrico |
| DE19853543773 DE3543773A1 (de) | 1984-12-13 | 1985-12-11 | Verfahren zum betrieb eines lichtbogenofens |
| US06/808,126 US4689800A (en) | 1984-12-13 | 1985-12-12 | Method of melting raw material with an electric arc furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59263287A JPH07118382B2 (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | ア−ク炉の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61140095A true JPS61140095A (ja) | 1986-06-27 |
| JPH07118382B2 JPH07118382B2 (ja) | 1995-12-18 |
Family
ID=17387370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59263287A Expired - Lifetime JPH07118382B2 (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | ア−ク炉の運転方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4689800A (ja) |
| JP (1) | JPH07118382B2 (ja) |
| DE (1) | DE3543773A1 (ja) |
| ES (1) | ES8700537A1 (ja) |
| IT (1) | IT1186114B (ja) |
| SE (1) | SE461372B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04241319A (ja) * | 1991-01-11 | 1992-08-28 | Nec Corp | 透過型液晶表示装置 |
| US7667784B2 (en) | 2001-12-29 | 2010-02-23 | Lg Display Co., Ltd. | Liquid crystal display device with light block pattern and method of fabricating the same |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004040494C5 (de) * | 2004-08-20 | 2012-10-11 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb eines Elektrolichtbogenofens |
| DE102011087065A1 (de) | 2011-11-24 | 2013-05-29 | Sms Siemag Ag | Elektrolichtbogenofen und Verfahren zu seinem Betrieb |
| DE102012109847A1 (de) | 2012-10-16 | 2014-04-17 | Maschinenfabrik Reinhausen Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur prozessgeführten Leistungsregelung eines Lichtbogenofens |
| DE102012109844B4 (de) | 2012-10-16 | 2016-05-25 | Maschinenfabrik Reinhausen Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Regelung eines Lichtbogenofens in der Anfangsphase eines Schmelzprozesses |
| DE102012109848B4 (de) | 2012-10-16 | 2016-06-30 | Maschinenfabrik Reinhausen Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Reduzierung von Netzrückwirkungen beim Betrieb eines Lichtbogenofens |
| DE102018216539A1 (de) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Elektrolichtbogenofens |
Citations (1)
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-
1984
- 1984-12-13 JP JP59263287A patent/JPH07118382B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1985
- 1985-11-28 IT IT23016/85A patent/IT1186114B/it active
- 1985-12-10 SE SE8505839A patent/SE461372B/sv unknown
- 1985-12-10 ES ES549775A patent/ES8700537A1/es not_active Expired
- 1985-12-11 DE DE19853543773 patent/DE3543773A1/de not_active Withdrawn
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