JPS61121740A - ガスタ−ビン用高速発電機 - Google Patents
ガスタ−ビン用高速発電機Info
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- JPS61121740A JPS61121740A JP59242236A JP24223684A JPS61121740A JP S61121740 A JPS61121740 A JP S61121740A JP 59242236 A JP59242236 A JP 59242236A JP 24223684 A JP24223684 A JP 24223684A JP S61121740 A JPS61121740 A JP S61121740A
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- Japan
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- oil
- gas turbine
- speed generator
- oil tank
- upper space
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D15/00—Adaptations of machines or engines for special use; Combinations of engines with devices driven thereby
- F01D15/10—Adaptations for driving, or combinations with, electric generators
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、−軸ガスタービンエンジン等に直結されたガ
スタービン用高速発Ｉｌｌに関する。
スタービン用高速発Ｉｌｌに関する。
口従来の技術］
一軸ガスタービンエンジン等においては、たとえば第３
図に示すように、ガスタービン主軸１に高速発Ｎ機２の
ロータ３の軸が直結された構造がとられることが多い。
図に示すように、ガスタービン主軸１に高速発Ｎ機２の
ロータ３の軸が直結された構造がとられることが多い。
このような構造の高速発電機２においては、ロータ３が
高速で回転するため、ロータ３とステータ４との微小隙
間５に潤滑油が侵入すると、非常に大きな摩擦力が生じ
損失が増大する。ざらにエンジンが過負荷となり、急停
止のおそれがある。したがって、微小隙間５への潤滑油
の侵入は極力防止されねばならない。
高速で回転するため、ロータ３とステータ４との微小隙
間５に潤滑油が侵入すると、非常に大きな摩擦力が生じ
損失が増大する。ざらにエンジンが過負荷となり、急停
止のおそれがある。したがって、微小隙間５への潤滑油
の侵入は極力防止されねばならない。
潤滑油は、たとえばオイルタンク６に溜められ、オイル
ポンプ７によって高速発電機２の各部に送られ、潤滑後
のオイルは再びオイルタンク６に戻される。
ポンプ７によって高速発電機２の各部に送られ、潤滑後
のオイルは再びオイルタンク６に戻される。
ロータ３とステータ４との微小隙間５に流入するおそれ
のある潤滑油としては、軸受潤滑油の他に、ステータ４
内の冷却オイルがステータ４の内筒面シールが破損する
ことにより流入する油も考えられるが、これに対しては
ステータ内筒面シールにたとえば熱に強いセラミックを
使用することにより解決される。
のある潤滑油としては、軸受潤滑油の他に、ステータ４
内の冷却オイルがステータ４の内筒面シールが破損する
ことにより流入する油も考えられるが、これに対しては
ステータ内筒面シールにたとえば熱に強いセラミックを
使用することにより解決される。
一方、ロータ３の軸受部の潤滑油に対しては、軸受８．
９を通過したオイルを戻す戻し通路１０．１１が設けら
れるとともに、オイルの侵入を防止するシール１２．１
３が設けられる。しかし、どの形式のシール１２．１３
を用いても、完全に密封させることは困難であり、僅か
のオイルの洩れ込みが生じる。この洩れ量は通常は少量
であるので、洩れたオイルは、戻し通路２８．２９より
オイルタンク６側に戻され、微小隙間５に流入すること
はない。
９を通過したオイルを戻す戻し通路１０．１１が設けら
れるとともに、オイルの侵入を防止するシール１２．１
３が設けられる。しかし、どの形式のシール１２．１３
を用いても、完全に密封させることは困難であり、僅か
のオイルの洩れ込みが生じる。この洩れ量は通常は少量
であるので、洩れたオイルは、戻し通路２８．２９より
オイルタンク６側に戻され、微小隙間５に流入すること
はない。
口発明が解決しようとする問題点コ
しかしながら、高速発′Ｒ機をガスタービンエンジンに
直結した構造においては、以下のような問題がある。
直結した構造においては、以下のような問題がある。
ガスタービンエンジンの圧縮機１４の手前の環状至１５
は、高速で空気が吸込まれていることによる静圧の低下
及び外気からエアクリーナ１６を通って圧ｉｆｉ翼車の
手前までの圧力損失により、たとえば約１５００ｍｍＡ
ｑの負圧となる。この環状至１５とエアインテーク１７
及び高速発１ｆ１２で形成される空＝１８は、シール１
９を介して通じている。シール１９では、完全密封は困
難であるため、空室１８は徐々に負圧となる。
は、高速で空気が吸込まれていることによる静圧の低下
及び外気からエアクリーナ１６を通って圧ｉｆｉ翼車の
手前までの圧力損失により、たとえば約１５００ｍｍＡ
ｑの負圧となる。この環状至１５とエアインテーク１７
及び高速発１ｆ１２で形成される空＝１８は、シール１
９を介して通じている。シール１９では、完全密封は困
難であるため、空室１８は徐々に負圧となる。
また、オイルタンク６の上部空間２０の圧力は、エンジ
ンの圧縮殿１４とタービン翼２１の間の軸受２２よりオ
イルを戻す際、この軸受部に洩れ込んだ空気もオイルと
同時にオイルタンク６へ流れ込んでくる。オイルタンク
６の上部空間２ｏは、ブリーザ２３によりオイルミスト
セパレータ２４を通り大気へ開放している。しかし、流
入してくる空気により、オイルタンク上部空間２０は、
約＋１００ｍｍＡＱの圧力となる。こうなるとエアイン
テーク１７と高速発電機２で形成される空室１８へオイ
ルタンク内空間２０より空気が流れ込もうとする。
ンの圧縮殿１４とタービン翼２１の間の軸受２２よりオ
イルを戻す際、この軸受部に洩れ込んだ空気もオイルと
同時にオイルタンク６へ流れ込んでくる。オイルタンク
６の上部空間２ｏは、ブリーザ２３によりオイルミスト
セパレータ２４を通り大気へ開放している。しかし、流
入してくる空気により、オイルタンク上部空間２０は、
約＋１００ｍｍＡＱの圧力となる。こうなるとエアイン
テーク１７と高速発電機２で形成される空室１８へオイ
ルタンク内空間２０より空気が流れ込もうとする。
しかし、オイル戻り通路２５は、軸受９．２６に供給さ
れたオイルが通るため、この通路２５はオイルで充満さ
れている。このためエアが流れにくい状態となっており
、空室１８とタンク内上部空間２０との間の差圧、およ
び空室１８と微小隙間５との差圧は解浦されない。この
結果、高速発１１２の反ガスタービン側軸受８側より、
空気がロータ３とステータ４との微小隙間５を通って、
ガスタービン側即ち空室１８へ向って流れようとする。
れたオイルが通るため、この通路２５はオイルで充満さ
れている。このためエアが流れにくい状態となっており
、空室１８とタンク内上部空間２０との間の差圧、およ
び空室１８と微小隙間５との差圧は解浦されない。この
結果、高速発１１２の反ガスタービン側軸受８側より、
空気がロータ３とステータ４との微小隙間５を通って、
ガスタービン側即ち空室１８へ向って流れようとする。
したがって、軸受８を貫通したオイルも、空気の流れと
ともに軸シール１２から多量に洩れ込んでしまう。戻し
通路２８でも空気が逆流しており、空間２７へ流入した
オイルはオイルタンク６へ戻りきれず、ロータ３の微小
隙間５へ流れ込んでしまい、前述のごとき問題を発生し
てしまう。
ともに軸シール１２から多量に洩れ込んでしまう。戻し
通路２８でも空気が逆流しており、空間２７へ流入した
オイルはオイルタンク６へ戻りきれず、ロータ３の微小
隙間５へ流れ込んでしまい、前述のごとき問題を発生し
てしまう。
このように、高速発電機２における軸受潤滑油は、通常
ではシール装着によりロータ部の微小隙間５への侵入を
防止できるが、ガスタービンエンジンに高速発電機２を
直結する構造では、軸受部のガスタービン側と反ガスタ
ービン側に差圧が生じ、その差圧により空気の流れが生
じて、潤滑油がこの空気流に乗じて微小隙間５に洩れ込
むおそれがあるという問題がある。とくに、軸シールと
して、級械損失低下、耐久性向上の面から好ましい非接
触型のシールと用いる場合、上記差圧に起因する潤滑油
の侵入が問題となる。
ではシール装着によりロータ部の微小隙間５への侵入を
防止できるが、ガスタービンエンジンに高速発電機２を
直結する構造では、軸受部のガスタービン側と反ガスタ
ービン側に差圧が生じ、その差圧により空気の流れが生
じて、潤滑油がこの空気流に乗じて微小隙間５に洩れ込
むおそれがあるという問題がある。とくに、軸シールと
して、級械損失低下、耐久性向上の面から好ましい非接
触型のシールと用いる場合、上記差圧に起因する潤滑油
の侵入が問題となる。
そこで本発明は、上記のような問題を解消するために、
８通発ｉｆとエアインテークとで形成される空室と高速
発Ｑｍ内部との差圧を解消し、ロータとステータ間の微
小隙間への潤滑油の侵入を防止して、高速発電機の効率
低下を防止することを目的とする。
８通発ｉｆとエアインテークとで形成される空室と高速
発Ｑｍ内部との差圧を解消し、ロータとステータ間の微
小隙間への潤滑油の侵入を防止して、高速発電機の効率
低下を防止することを目的とする。
口問題点を解決するための手段］
この目的を達成するために、本発明のガスタービン用高
速発電機においては、ガスタービンエンジンのガスター
ビン主軸に高速発電機のロータの軸が直結されており、
高速発電機の各部およびガスタービンエンジンの各部を
潤滑する潤滑用オイルを溜めるオイルタンクが備えられ
ている。このオイルタンク内の上部空間は、高速発電機
の各部からのオイル戻し通路以外に、高速発電機とガス
タービンエンジンのエアインテーク７との間に形成され
た空室に、外部通路又は内部通路により連通されている
。そして、望ましくはオイルタンク内上部空間は、前記
空室のガスタービン主軸中心線よりも高い位置に連通さ
れている。
速発電機においては、ガスタービンエンジンのガスター
ビン主軸に高速発電機のロータの軸が直結されており、
高速発電機の各部およびガスタービンエンジンの各部を
潤滑する潤滑用オイルを溜めるオイルタンクが備えられ
ている。このオイルタンク内の上部空間は、高速発電機
の各部からのオイル戻し通路以外に、高速発電機とガス
タービンエンジンのエアインテーク７との間に形成され
た空室に、外部通路又は内部通路により連通されている
。そして、望ましくはオイルタンク内上部空間は、前記
空室のガスタービン主軸中心線よりも高い位置に連通さ
れている。
［作用コ
このようなガスタービン用高速発電様においては、高速
発電機とガスタービンエンジンのエアインテークとの間
に形成された空室が、ブリーザ等を介して大気と連通し
ているオイルタンクの上部空間に、オイル戻し通路以外
で連通されているので、オイル戻し通路にオイルが充満
していたとしても、前記空室は大気に開放されその負圧
は解消される。したがって、この空室と高速発電機内部
との差圧の発生が防止され、高速発Ｍ機の軸受部に差圧
による気流の発生が防止されて、ロータとステータ間の
微小隙間へのオイルの侵入が防止される。
発電機とガスタービンエンジンのエアインテークとの間
に形成された空室が、ブリーザ等を介して大気と連通し
ているオイルタンクの上部空間に、オイル戻し通路以外
で連通されているので、オイル戻し通路にオイルが充満
していたとしても、前記空室は大気に開放されその負圧
は解消される。したがって、この空室と高速発電機内部
との差圧の発生が防止され、高速発Ｍ機の軸受部に差圧
による気流の発生が防止されて、ロータとステータ間の
微小隙間へのオイルの侵入が防止される。
口実施例コ
以下に本発明のガスタービン用高速発電機の望ましい実
施例を図面を参照して説明する。
施例を図面を参照して説明する。
第１図および第２図は、本発明の一実施例に係るガスタ
ービン用高速発′ｔ！！ｉｏを示している。図中、５０
は高速発電機を示しており、高速発電１１ｉ５０は、−
軸式ガスタービンエンジン５１のエアインテーク部５２
にボルト５３によって取付けられている。
ービン用高速発′ｔ！！ｉｏを示している。図中、５０
は高速発電機を示しており、高速発電１１ｉ５０は、−
軸式ガスタービンエンジン５１のエアインテーク部５２
にボルト５３によって取付けられている。
第１図に示すように、ガスタービンエンジン５１のガス
タービン主軸５４に、高速発電機５０のロータ５５の軸
５６がカップリング５７により直結されている。ガスタ
ービン主軸５４は、軸受５８．５つにより回転自在に支
持されており、軸受部には、それぞれシール６０，６１
．６２が設けられている。エフは、エアクリーナ６３を
通して吸入され、吸入口６４から環状！６５を経て、圧
縮機６６に至るようになっている。６７はタービン四で
ある。
タービン主軸５４に、高速発電機５０のロータ５５の軸
５６がカップリング５７により直結されている。ガスタ
ービン主軸５４は、軸受５８．５つにより回転自在に支
持されており、軸受部には、それぞれシール６０，６１
．６２が設けられている。エフは、エアクリーナ６３を
通して吸入され、吸入口６４から環状！６５を経て、圧
縮機６６に至るようになっている。６７はタービン四で
ある。
高速発電の５０のロータ５５の外周まわりには、ステー
タ６８が設けられており、ロータ５５とステータ６８と
の間は微小隙間６つに形成されている。ロータ６８は、
その両端軸部で軸受７０．７１によって回転可能に支持
されている。軸受７０および軸受７１のロータ６８側に
は、非接触式のシール７２．７３が設けられている。
タ６８が設けられており、ロータ５５とステータ６８と
の間は微小隙間６つに形成されている。ロータ６８は、
その両端軸部で軸受７０．７１によって回転可能に支持
されている。軸受７０および軸受７１のロータ６８側に
は、非接触式のシール７２．７３が設けられている。
高速発１ｔｆｉ５０の下部には、ａｆｌ滑用のオイルを
溜めるオイルタンク７４が設けられている。オイルタン
ク７４内のオイルは、オイルポンプ７５により、高速発
電機５ｏの軸受部等の各部へ、ざらにガスタービンエン
ジン５１の各軸受部へと圧送され、潤滑に使用後のオイ
ルはオイルタンク７４に戻される。オイルタンク７４の
上部は空間７６となっており、この上部空間７６は、ブ
リーザ７７、エアフィルタ７８を介して大気に開放され
ている。また、オイルタンク７４の下部は、オーｒル戻
し通路７つを介して、ガスタービン主軸５４の軸受５９
部に連通されている。
溜めるオイルタンク７４が設けられている。オイルタン
ク７４内のオイルは、オイルポンプ７５により、高速発
電機５ｏの軸受部等の各部へ、ざらにガスタービンエン
ジン５１の各軸受部へと圧送され、潤滑に使用後のオイ
ルはオイルタンク７４に戻される。オイルタンク７４の
上部は空間７６となっており、この上部空間７６は、ブ
リーザ７７、エアフィルタ７８を介して大気に開放され
ている。また、オイルタンク７４の下部は、オーｒル戻
し通路７つを介して、ガスタービン主軸５４の軸受５９
部に連通されている。
ロータ５５の軸受部近傍においては、軸受７０とシール
７２との間の空間が、オイル戻し通路８０を介して、オ
イルタンク７４へのオイル戻し通路８１１．：１通され
ており、シール７２とロータ５５との間の空間８２が、
オイル戻し通路８３を介してオイル戻し通路８１に連通
されている。また、反対側の軸受部においては、軸受７
１とシール７３との間の空間が、オイル戻し通路８４を
介して、オイルタンク７４へのオイル戻し通路８５へと
連通されており、シール７３とロータ５５との間の空間
８６が、オイル戻し通路８７を介してオイル戻し通路８
５へと連通されている。
７２との間の空間が、オイル戻し通路８０を介して、オ
イルタンク７４へのオイル戻し通路８１１．：１通され
ており、シール７２とロータ５５との間の空間８２が、
オイル戻し通路８３を介してオイル戻し通路８１に連通
されている。また、反対側の軸受部においては、軸受７
１とシール７３との間の空間が、オイル戻し通路８４を
介して、オイルタンク７４へのオイル戻し通路８５へと
連通されており、シール７３とロータ５５との間の空間
８６が、オイル戻し通路８７を介してオイル戻し通路８
５へと連通されている。
ロータ５５の軸が直結される高速発電は５０とエアイン
テーク５２との間には、空室８８が形成されている。こ
の空ｖ８８の下端部は、前述のオイル戻し通路８５の一
部を形成している。
テーク５２との間には、空室８８が形成されている。こ
の空ｖ８８の下端部は、前述のオイル戻し通路８５の一
部を形成している。
空室８８は、高速発電機５０の取付部に形成された通路
８９および通路８９に接続されたパイプによる外部通路
９０から成る連通路９１により、オイルタンク７４の上
部空間７６に連通されている。通路８９は、空ｖ８８の
上部に連通しており、望ましくはガスタービン１軸５４
の中心線よりも上方の位置で連通されている。
８９および通路８９に接続されたパイプによる外部通路
９０から成る連通路９１により、オイルタンク７４の上
部空間７６に連通されている。通路８９は、空ｖ８８の
上部に連通しており、望ましくはガスタービン１軸５４
の中心線よりも上方の位置で連通されている。
なお、本実施例では、空室８８とオイルタンク７４の上
部空間７６との連通に、バイブから成る外部通路９０を
介したが、装置内部に形成される内部通路（図示略）で
連通させてもよい。
部空間７６との連通に、バイブから成る外部通路９０を
介したが、装置内部に形成される内部通路（図示略）で
連通させてもよい。
上記のように構成されたガスタービン用高速発電機の作
用について以下に説明する。
用について以下に説明する。
ロータ５５の両端の軸受７０，７１部には、オイルポン
プ７５から潤滑用オイルが圧送される。
プ７５から潤滑用オイルが圧送される。
このオイルは、軸受７０．７１を潤滑した後、ロータ５
５側にも流入する。そして、シール７２．７３でオイル
の洩れ込みを完全に阻止することは困難でるので（とく
に非接触式のシールの場合困難であるので）、オイルは
、ロータ５５側の空間８２．８６に少量侵入する。
５側にも流入する。そして、シール７２．７３でオイル
の洩れ込みを完全に阻止することは困難でるので（とく
に非接触式のシールの場合困難であるので）、オイルは
、ロータ５５側の空間８２．８６に少量侵入する。
一方、高速発１ｔａ５０とエアインテーク５２とにより
形成される空室８８は、前述の如く環状至６５からの負
圧の影響で、負圧になろうとする。
形成される空室８８は、前述の如く環状至６５からの負
圧の影響で、負圧になろうとする。
もし、空室８８が負圧になれば、前述の如く、オイル戻
し通路７９からの戻り空気によってオイルタンク７４の
上部空間７６が若干正圧サイドとなるので、オイル戻し
通路８５にオイルが流れにくくなり、オイル戻し通路８
５にオイルが充満して空室８８の負圧が解消されず、空
室８８と微小隙間６つとの間には差圧が生じる。軸受７
１．７０およびシール７３．７２のシール効果は完全と
は云えないので、空間８２から微小隙間６９への気流が
生じ、気流に乗じてオイルも侵入することになる。
し通路７９からの戻り空気によってオイルタンク７４の
上部空間７６が若干正圧サイドとなるので、オイル戻し
通路８５にオイルが流れにくくなり、オイル戻し通路８
５にオイルが充満して空室８８の負圧が解消されず、空
室８８と微小隙間６つとの間には差圧が生じる。軸受７
１．７０およびシール７３．７２のシール効果は完全と
は云えないので、空間８２から微小隙間６９への気流が
生じ、気流に乗じてオイルも侵入することになる。
しかし、本発明においては、空室８８がその上部でオイ
ルタンク上部空間７６と連通されているので、すなわち
、オイルの充満のおそれのないオイル戻し通路８５以外
の連通路９１によって連通されているので、空室８８は
連通路９１、オイルタンク上部空間７６を介して大気に
開放されることになり、空室８８の負圧が解消される。
ルタンク上部空間７６と連通されているので、すなわち
、オイルの充満のおそれのないオイル戻し通路８５以外
の連通路９１によって連通されているので、空室８８は
連通路９１、オイルタンク上部空間７６を介して大気に
開放されることになり、空室８８の負圧が解消される。
その結果、空室８８と高速発電機５０の内部との差圧が
なくなり、差圧による気流の発生が防止されて、微小隙
間６９へのオイルの侵入が防止される。
なくなり、差圧による気流の発生が防止されて、微小隙
間６９へのオイルの侵入が防止される。
［発明の効果］
したがって、本発明によるときは、ガスタービンエンジ
ンに直結した高速発電区であっても、ロータとステータ
間の微小隙間へのオイルの侵入を防止することができる
ので、流入オイルの摩擦による損失、あるいは運転不能
状態を回避することができ、高速発電機の効率低下を防
止することができるという効果が得られる。
ンに直結した高速発電区であっても、ロータとステータ
間の微小隙間へのオイルの侵入を防止することができる
ので、流入オイルの摩擦による損失、あるいは運転不能
状態を回避することができ、高速発電機の効率低下を防
止することができるという効果が得られる。
とくに、本発明においては、ロータの軸部に非接触型の
シールを用いつつ微小隙間へのオイルの侵入を防止する
ことができるので、非接触型シールの利点であるフリク
ション減少、耐久性向上効果を活かしつつ損失が少なく
効率の高い高速発電機を得ることができる。
シールを用いつつ微小隙間へのオイルの侵入を防止する
ことができるので、非接触型シールの利点であるフリク
ション減少、耐久性向上効果を活かしつつ損失が少なく
効率の高い高速発電機を得ることができる。
第１図は本発明の一実施例に係るガスタービン用高速発
電機の縦断面図、 第２図は第１図の装置の全体外観図、 第３図は従来のガスタービン用高速発電機の縦断面図、 である。 ５０・・・・・・高速発電□ ５１・・・・・・ガスタービンエンジン５２・・・・・
・エアインテーク ５４・・・・・・ガスタービン主軸 ５５・・・・・・ロータ ５８．５９・・・・・・軸受 ６０．６１．６２・・・・・・シール ６３・・・・・・エアクリーナ ６５・・・・・・環状空 ６６・・・・・・圧縮機 ６８・・・・・・ステータ ６つ・・・・・・微小隙間 ７０．７１・・・・・・軸受 ７２．７３・・・・・・シール ７４・・・・・・オイルタンク ７５・・・・・・オイルポンプ ７６・・・・・・上部空間 ７７・・・・・・ブリーザ ７９・・・・・・オイル戻し通路 ８０．８３．８４．８７・・・・・・オイル戻し通路８
１．８５・・・・・・オイル戻し通路８２．８６・・・
・・・空間 ８８・・・・・・空室 ８９・・・・・・通路 ９０・・・・・・外部通路 ９１・・・・・・連通路 第１図
電機の縦断面図、 第２図は第１図の装置の全体外観図、 第３図は従来のガスタービン用高速発電機の縦断面図、 である。 ５０・・・・・・高速発電□ ５１・・・・・・ガスタービンエンジン５２・・・・・
・エアインテーク ５４・・・・・・ガスタービン主軸 ５５・・・・・・ロータ ５８．５９・・・・・・軸受 ６０．６１．６２・・・・・・シール ６３・・・・・・エアクリーナ ６５・・・・・・環状空 ６６・・・・・・圧縮機 ６８・・・・・・ステータ ６つ・・・・・・微小隙間 ７０．７１・・・・・・軸受 ７２．７３・・・・・・シール ７４・・・・・・オイルタンク ７５・・・・・・オイルポンプ ７６・・・・・・上部空間 ７７・・・・・・ブリーザ ７９・・・・・・オイル戻し通路 ８０．８３．８４．８７・・・・・・オイル戻し通路８
１．８５・・・・・・オイル戻し通路８２．８６・・・
・・・空間 ８８・・・・・・空室 ８９・・・・・・通路 ９０・・・・・・外部通路 ９１・・・・・・連通路 第１図
Claims (7)
- （１）ガスタービンエンジンのガスタービン主軸にロー
タの軸を直結した高速発電機であつて、該高速発電機の
各部およびガスタービンエンジンの各部を潤滑する潤滑
用オイルを溜めるオイルタンクを備えたガスタービン用
高速発電機において、前記オイルタンク内の上部空間を
、前記高速発電機の各部からのオイル戻し通路以外に、
高速発電機とガスタービンエンジンのエアインテークと
の間に形成された空室に連通させたことを特徴とするガ
スタービン用高速発電機。 - （２）前記オイルタンク内の上部空間を、前記空室のガ
スタービン主軸中心線よりも高い位置に連通させた特許
請求の範囲第１項記載のガスタービン用高速発電機。 - （３）前記オイルタンク内の上部空間と前記空室とを、
パイプによる外部通路で連通させた特許請求の範囲第１
項記載のガスタービン用高速発電機。 - （４）前記オイルタンク内の上部空間と前記空室とを、
装置内に形成された内部通路で連通させた特許請求の範
囲第１項記載のガスタービン用高速発電機。 - （５）前記オイル戻し通路が、少なくともロータの両端
の軸受部からのオイル戻し通路である特許請求の範囲第
１項記載のガスタービン用高速発電機。 - （６）前記オイルタンクに、ガスタービン主軸の軸受部
からのオイル戻し通路が連通されている特許請求の範囲
第１項記載のガスタービン用高速発電機。 - （７）前記オイルタンク内の上部空間が、ブリーザを介
して大気と連通されている特許請求の範囲第１項記載の
ガスタービン用高速発電機。
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