JPS6112017B2 - - Google Patents
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- JPS6112017B2 JPS6112017B2 JP15460282A JP15460282A JPS6112017B2 JP S6112017 B2 JPS6112017 B2 JP S6112017B2 JP 15460282 A JP15460282 A JP 15460282A JP 15460282 A JP15460282 A JP 15460282A JP S6112017 B2 JPS6112017 B2 JP S6112017B2
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は高温強度と熱間加工性を改良したMo
系およびCr−Mo系低合金鋼に係わるものであ
る。 Mo系、Cr−Mo系低合金耐熱鋼は、火力発電用
ボイラユニツトや石油精製装置などの高温部材と
して多く用いられている。これまで、これら高温
構造部材に要求される材料特性としては、常温乃
至は高温の引張強さ、耐力あるいはクリープ強
度、クリープ破断強度などの強さがすぐれている
ことが主体であつた。そのため一般的にはＮを固
定するAlは添加しないか又は極めて微量に抑え
るのが常識であつた。 所で、強度は構造物にとつて確かに重要な要素
ではあるが、構造物に製造する際の加工性も製造
技術の一環としてまた経済性の見地からも重要な
因子である。特に大型の高温高圧反応容器のよう
に、極厚の鋼板を使用する場合には熱間加工を用
いるケースが多い。一方極厚鋼板は熱処理時の冷
却速度が遅いため、高温強度の確保も難かしい上
に靭性が充分に確保できにくいことから、近年細
粒化による靭性向上を図るためにやむを得ずAl
を添加することも多くなつて来た。しかしながら
Alが過度に含有されると熱間加工性を損うこと
がこれまでよく知れている。 本発明者らはMo鋼、Cr−Mo鋼についてAlの効
果を基礎的に検討したところ、Alはそれ自身で
強度向上に非常に効果のある新事実を見出し、こ
の知見を熱間加工性を損わずに有効に生かすこと
を考えた。そのためにＮ量に着目し、通常のＮレ
ベルにくらべ極度に低いレベルに抑えることによ
り、高温強度と熱間加工性を改良したMo系およ
びCr−Mo系の低合金耐熱鋼を開発することに成
功したものである。 本発明の成分範囲を示せば第１表のごとくな
る。
系およびCr−Mo系低合金鋼に係わるものであ
る。 Mo系、Cr−Mo系低合金耐熱鋼は、火力発電用
ボイラユニツトや石油精製装置などの高温部材と
して多く用いられている。これまで、これら高温
構造部材に要求される材料特性としては、常温乃
至は高温の引張強さ、耐力あるいはクリープ強
度、クリープ破断強度などの強さがすぐれている
ことが主体であつた。そのため一般的にはＮを固
定するAlは添加しないか又は極めて微量に抑え
るのが常識であつた。 所で、強度は構造物にとつて確かに重要な要素
ではあるが、構造物に製造する際の加工性も製造
技術の一環としてまた経済性の見地からも重要な
因子である。特に大型の高温高圧反応容器のよう
に、極厚の鋼板を使用する場合には熱間加工を用
いるケースが多い。一方極厚鋼板は熱処理時の冷
却速度が遅いため、高温強度の確保も難かしい上
に靭性が充分に確保できにくいことから、近年細
粒化による靭性向上を図るためにやむを得ずAl
を添加することも多くなつて来た。しかしながら
Alが過度に含有されると熱間加工性を損うこと
がこれまでよく知れている。 本発明者らはMo鋼、Cr−Mo鋼についてAlの効
果を基礎的に検討したところ、Alはそれ自身で
強度向上に非常に効果のある新事実を見出し、こ
の知見を熱間加工性を損わずに有効に生かすこと
を考えた。そのためにＮ量に着目し、通常のＮレ
ベルにくらべ極度に低いレベルに抑えることによ
り、高温強度と熱間加工性を改良したMo系およ
びCr−Mo系の低合金耐熱鋼を開発することに成
功したものである。 本発明の成分範囲を示せば第１表のごとくな
る。
【表】
次に本発明を詳細に説明する。先ず最初に各成
分を上記の如く定めた限定理由について述べる。 Ｃは強度の保持に必要であるが、溶接性の点か
ら上限を0.23％とした。 Siは脱酸剤として添加されるものであるが、ま
た強度も向上させる元素である。しかし靭性を考
慮して、それを損わない範囲で強度を向上させる
ために上限を１％と定めた。なお、強度靭性の兼
ね合いからは0.1〜0.8％が好ましい。 Mnは脱酸のためのみだけでなく強度保持上も
必要な成分である。上限を1.5％としたのはこれ
を超すと靭性および溶接性の点から好ましくない
からであり、下限は強度確保の点から0.2％とし
た。 Ｐは、この種の低合金鋼において粒界に偏析し
てクリープ脆化焼もどし脆化を著しく促進する元
素である。上記の脆化は高温で使用中に溶接部に
割れを生じたり、長時間使用後の靭性低下によ
り、圧力テスト時の脆性破壊をもたらしたりする
ため、容器の安全性確保のためには、極力抑制さ
れなくてはならない。そのためにはＰの含有量を
0.01％以下に低減することが効果的であるので、
上限を0.01％とした。 Ｓについても靭性の向上には少ない方がよい
が、現在の製鋼技術から考えて無理のない値とし
て上限を0.01％とした。 Moは固溶体硬化および炭化物析出により、高
温強度を顕著に高める元素であるので耐熱鋼には
不可欠の元素であるが、0.3％未満では効果が少
なく、又1.2％を超すと溶接性、靭性を損うの
で、上限を1.2％、下限を0.3％と定めた。 Niは焼入性を高め、また靭性の向上に効果の
ある元素であるが、0.05％未満では効果がなく、
また0.3％を超すと効果が飽和し経済的に不利と
なるので、上限を0.3％、下限を0.05％とした。 Ｖは高温強度を顕著に高める元素であるが、
0.005％未満ではほとんど効果がなく、また0.10
％を超すと再熱割れなど溶接性に悪影響が出るの
で、上限を0.10％、下限を0.005％とした。 AlはＮとともに本発明の主眼をなすところで
あるが、0.04％以上含有すると、オーステナイト
化温度からの冷却の際に生ずる変態生成物量が増
大し、著しい強度上昇が得られることが分つてい
る。また0.10％を超すと靭性に悪影響が出てくる
ことと、後述するＮ量との関係でＮ量を0.004％
未満に抑えたとしても熱間加工性を著るしく阻害
するので、上限を0.10％、下限を0.04％とした。 Ｎについては、通常の製鋼法においては0.005
〜0.006以上含有されるのが普通であるが、本発
明鋼では上述のAlの高含有量による熱間加工性
の低下を補うためには、0.004％未満に抑えるこ
とが不可欠であるという知見にもとづき上限を
0.004％未満と定めた。しかしAlとＮ量の関係は
上述の範囲内にあればよいだけでなく、加工性の
点でAlが0.07％を超すとそれに応じてＮ量を下げ
る必要があり、結局第１図の多角形ABCDEの範
囲内（但しABCは線上を含まず）に抑えること
が必要である。 即ち第１図はC0.21％、Si0.25％、Mn0.82％、
Mo0.54％、Ni0.1％、V0.007％の鋼についてＮと
Alの値を種々変更した場合の高温引張り強さ、
靭性、熱間加工性の観点から整理したものであつ
て、この範囲にある鋼は上記特性をいずれも満足
している。 ここでABCDE点はそれぞれ（Al量、Ｎ量）で
（0.04、0.004）、（0.07、0.004）、（0.10、0.0025）
、
（0.10、０）、（0.04、０）であり、線分ABはＮ量
の上限0.004％を示す直線で、これ以上にＮ量が
高いとAlが0.04〜0.07％と比較的低い領域でも熱
間加工性が悪化する。線分CD、AEはそれぞれAl
量の上下限である。線分BCはAlとＮ量の関係で
熱間加工性を良好に保つための上限の直線である
が、Al量がある量以上になると、Ｎ量を下げる
必要のあることを示している。これは後述する実
施例の実験点を第１図にプロツトしてみれば明ら
かなように、良好な点及び下良な点のプロツトの
中間を境界として定めたものである。 以上本発明鋼の基本成分の限定理由について述
べたが、本発明においてはこれ以外に耐酸化性、
耐水素侵食性を向上させるためにCrを含有させ
ることができる。即ちCrは0.5％未満ではその効
果は十分発揮されず、1.8％以上では靭性、溶接
性を阻害するので上限を1.8％未満、下限を0.5％
とした。 本発明鋼は通常の転炉溶製と真空脱ガス処理、
真空中或いはアルゴン雰囲気下で注入等の処理を
行うことによつて得られるものであり、最近の製
鋼技術で容易に製造できる。 次に本発明鋼の効果を実施例について述べる。 第２表は供試鋼の化学組成、板厚100mmの極厚
鋼板の常温および高温（450℃）の引張り特性、
０℃の衝撃吸収エネルギー、550℃、20Kg/mm2での
クリープ破断試験における破断時間、熱間加工性
を代表する850℃での熱間衝撃試験における絞り
値を示す。 本発明第１項の鋼は焼準、溶接後熱処理（625
℃×４時間）、同第２項の鋼は焼準、焼もどし
（630℃×30分）、溶接後熱処理（675℃×16時間）
を受けている。
分を上記の如く定めた限定理由について述べる。 Ｃは強度の保持に必要であるが、溶接性の点か
ら上限を0.23％とした。 Siは脱酸剤として添加されるものであるが、ま
た強度も向上させる元素である。しかし靭性を考
慮して、それを損わない範囲で強度を向上させる
ために上限を１％と定めた。なお、強度靭性の兼
ね合いからは0.1〜0.8％が好ましい。 Mnは脱酸のためのみだけでなく強度保持上も
必要な成分である。上限を1.5％としたのはこれ
を超すと靭性および溶接性の点から好ましくない
からであり、下限は強度確保の点から0.2％とし
た。 Ｐは、この種の低合金鋼において粒界に偏析し
てクリープ脆化焼もどし脆化を著しく促進する元
素である。上記の脆化は高温で使用中に溶接部に
割れを生じたり、長時間使用後の靭性低下によ
り、圧力テスト時の脆性破壊をもたらしたりする
ため、容器の安全性確保のためには、極力抑制さ
れなくてはならない。そのためにはＰの含有量を
0.01％以下に低減することが効果的であるので、
上限を0.01％とした。 Ｓについても靭性の向上には少ない方がよい
が、現在の製鋼技術から考えて無理のない値とし
て上限を0.01％とした。 Moは固溶体硬化および炭化物析出により、高
温強度を顕著に高める元素であるので耐熱鋼には
不可欠の元素であるが、0.3％未満では効果が少
なく、又1.2％を超すと溶接性、靭性を損うの
で、上限を1.2％、下限を0.3％と定めた。 Niは焼入性を高め、また靭性の向上に効果の
ある元素であるが、0.05％未満では効果がなく、
また0.3％を超すと効果が飽和し経済的に不利と
なるので、上限を0.3％、下限を0.05％とした。 Ｖは高温強度を顕著に高める元素であるが、
0.005％未満ではほとんど効果がなく、また0.10
％を超すと再熱割れなど溶接性に悪影響が出るの
で、上限を0.10％、下限を0.005％とした。 AlはＮとともに本発明の主眼をなすところで
あるが、0.04％以上含有すると、オーステナイト
化温度からの冷却の際に生ずる変態生成物量が増
大し、著しい強度上昇が得られることが分つてい
る。また0.10％を超すと靭性に悪影響が出てくる
ことと、後述するＮ量との関係でＮ量を0.004％
未満に抑えたとしても熱間加工性を著るしく阻害
するので、上限を0.10％、下限を0.04％とした。 Ｎについては、通常の製鋼法においては0.005
〜0.006以上含有されるのが普通であるが、本発
明鋼では上述のAlの高含有量による熱間加工性
の低下を補うためには、0.004％未満に抑えるこ
とが不可欠であるという知見にもとづき上限を
0.004％未満と定めた。しかしAlとＮ量の関係は
上述の範囲内にあればよいだけでなく、加工性の
点でAlが0.07％を超すとそれに応じてＮ量を下げ
る必要があり、結局第１図の多角形ABCDEの範
囲内（但しABCは線上を含まず）に抑えること
が必要である。 即ち第１図はC0.21％、Si0.25％、Mn0.82％、
Mo0.54％、Ni0.1％、V0.007％の鋼についてＮと
Alの値を種々変更した場合の高温引張り強さ、
靭性、熱間加工性の観点から整理したものであつ
て、この範囲にある鋼は上記特性をいずれも満足
している。 ここでABCDE点はそれぞれ（Al量、Ｎ量）で
（0.04、0.004）、（0.07、0.004）、（0.10、0.0025）
、
（0.10、０）、（0.04、０）であり、線分ABはＮ量
の上限0.004％を示す直線で、これ以上にＮ量が
高いとAlが0.04〜0.07％と比較的低い領域でも熱
間加工性が悪化する。線分CD、AEはそれぞれAl
量の上下限である。線分BCはAlとＮ量の関係で
熱間加工性を良好に保つための上限の直線である
が、Al量がある量以上になると、Ｎ量を下げる
必要のあることを示している。これは後述する実
施例の実験点を第１図にプロツトしてみれば明ら
かなように、良好な点及び下良な点のプロツトの
中間を境界として定めたものである。 以上本発明鋼の基本成分の限定理由について述
べたが、本発明においてはこれ以外に耐酸化性、
耐水素侵食性を向上させるためにCrを含有させ
ることができる。即ちCrは0.5％未満ではその効
果は十分発揮されず、1.8％以上では靭性、溶接
性を阻害するので上限を1.8％未満、下限を0.5％
とした。 本発明鋼は通常の転炉溶製と真空脱ガス処理、
真空中或いはアルゴン雰囲気下で注入等の処理を
行うことによつて得られるものであり、最近の製
鋼技術で容易に製造できる。 次に本発明鋼の効果を実施例について述べる。 第２表は供試鋼の化学組成、板厚100mmの極厚
鋼板の常温および高温（450℃）の引張り特性、
０℃の衝撃吸収エネルギー、550℃、20Kg/mm2での
クリープ破断試験における破断時間、熱間加工性
を代表する850℃での熱間衝撃試験における絞り
値を示す。 本発明第１項の鋼は焼準、溶接後熱処理（625
℃×４時間）、同第２項の鋼は焼準、焼もどし
（630℃×30分）、溶接後熱処理（675℃×16時間）
を受けている。
【表】
【表】
第２表に示すもののうち、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｉ、
Ｋ、Ｌ鋼は第１項の、Ｑ、Ｓ、Ｕ、Ｖ鋼は第２項
に属する本発明鋼であり、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｇ、Ｈ、
Ｊ、Ｍ鋼は第１項に、Ｎ、Ｏ、Ｐ、Ｒ、Ｔ鋼は第
２項の鋼に関する比較鋼である。 Ａ鋼は通常のボイラ鋼材である1/2Mo鋼であ
り、Al量が低く抑えられている。又Ｎ量も本発
明より高い通常の転炉溶製で得られる中程度の含
有量であつて、板厚が厚いためASTM−A204A
鋼のASME SecDiV1の450℃の許容応力の４倍
である42.8Kg/mm2を満足できな。 Ｃ鋼は中程度のＮ量の鋼に、Al量を0.043％と
高めたものであるが、強度的にAlの効果が認め
られない上に熱間加工性の指数となる熱間衝撃試
験における絞り値から50％以下に低下する。これ
に対してＢ、Ｄ〜Ｆ、Ｈ〜Ｍ鋼はＮ量を0.004％
以下に低減させたものであるが、Ｂ鋼のように
Al量が0.35％と低いとほとんど強度上昇に結びつ
かない。 Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｉ鋼はＢ鋼と比較して分るよう
に、Al量が本発明の範囲にあつて常温強度、高
温強度、クリープ強度の顕著な上昇が認められ
る。その上熱間衝撃引張り試験における絞り値が
50％以上あつて、充分な熱間加工性が確保されて
いる。 これに反してＧ、Ｈ、Ｊ鋼は、Al、Ｎ量が第
１図の多角形の範囲外にあるため、熱間加工性は
劣化している特にＪ鋼のようにAl量が0.10％を超
すとＮ量が0.0025％と極度に低くても熱間加工性
に難がある。Ｋ、Ｌ、Ｉ鋼はAl量、Ｎ量および
その他の成分もすべて本発明の範囲にあつて強
度、靭性、熱間加工性ともにすぐれた鋼である。
Ｍ鋼はMoが本発明の上限を超えたものであつ
て、靭性の劣化が著るしいことを示している。 次にＯ鋼は通常の１1/4Cr−1/2Mo鋼であつ
て、Al量は低くＮ量はやゝ高目に含有されてい
る。このように現用鋼は板厚100mmともなると強
度が低く、ASTM A387−11鋼のASME Section
の許容応力を充たすに足る450℃の引張り強さ
44.6Kg/mm2を満足できない。 Ｎ鋼はAlを0.045％高めたものであるが、Ｎ量
が0.0065％と高いため、強度に及ぼすAlの効果が
ほとんどなく、その上Al、Ｎが同時に高いた
め、熱間衝撃引張り試験における絞り値が低く、
熱間加工性が悪い。 Ｐ鋼はＮ量を本発明の範囲内に低下させたもの
であるが、Al量が0.035％と充分に高くないた
め、強度上昇がほとんどない。Ｑ鋼はAl量を
0.045％に高めたものであるが、Ｐ鋼にくらべ急
激に強度が上昇し、前述の44.6Kg/mm2を満足する
ようになる。Ｒ鋼はAl量とＮ量の関係が第１図
の多角形の範囲外となるためＮ量が低くても熱間
加工性に悪影響が出てくる。Ｔ鋼はMo量が1.25
％と高すぎるために靭性を著しく損うことが分
る。Ｕ、Ｖ鋼なAl量、Ｎ量およびその他の成分
もすべて本発明の範囲にあつて、強度、靭性、熱
間加工性ともにすぐれた鋼である。 以上要するに本発明鋼は、近年とみに需要が増
大して来た低合金鋼極厚鋼板として、高い常温お
よび高温の強度、靭性、熱間加工性を兼ね備えた
鋼である。
Ｋ、Ｌ鋼は第１項の、Ｑ、Ｓ、Ｕ、Ｖ鋼は第２項
に属する本発明鋼であり、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｇ、Ｈ、
Ｊ、Ｍ鋼は第１項に、Ｎ、Ｏ、Ｐ、Ｒ、Ｔ鋼は第
２項の鋼に関する比較鋼である。 Ａ鋼は通常のボイラ鋼材である1/2Mo鋼であ
り、Al量が低く抑えられている。又Ｎ量も本発
明より高い通常の転炉溶製で得られる中程度の含
有量であつて、板厚が厚いためASTM−A204A
鋼のASME SecDiV1の450℃の許容応力の４倍
である42.8Kg/mm2を満足できな。 Ｃ鋼は中程度のＮ量の鋼に、Al量を0.043％と
高めたものであるが、強度的にAlの効果が認め
られない上に熱間加工性の指数となる熱間衝撃試
験における絞り値から50％以下に低下する。これ
に対してＢ、Ｄ〜Ｆ、Ｈ〜Ｍ鋼はＮ量を0.004％
以下に低減させたものであるが、Ｂ鋼のように
Al量が0.35％と低いとほとんど強度上昇に結びつ
かない。 Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｉ鋼はＢ鋼と比較して分るよう
に、Al量が本発明の範囲にあつて常温強度、高
温強度、クリープ強度の顕著な上昇が認められ
る。その上熱間衝撃引張り試験における絞り値が
50％以上あつて、充分な熱間加工性が確保されて
いる。 これに反してＧ、Ｈ、Ｊ鋼は、Al、Ｎ量が第
１図の多角形の範囲外にあるため、熱間加工性は
劣化している特にＪ鋼のようにAl量が0.10％を超
すとＮ量が0.0025％と極度に低くても熱間加工性
に難がある。Ｋ、Ｌ、Ｉ鋼はAl量、Ｎ量および
その他の成分もすべて本発明の範囲にあつて強
度、靭性、熱間加工性ともにすぐれた鋼である。
Ｍ鋼はMoが本発明の上限を超えたものであつ
て、靭性の劣化が著るしいことを示している。 次にＯ鋼は通常の１1/4Cr−1/2Mo鋼であつ
て、Al量は低くＮ量はやゝ高目に含有されてい
る。このように現用鋼は板厚100mmともなると強
度が低く、ASTM A387−11鋼のASME Section
の許容応力を充たすに足る450℃の引張り強さ
44.6Kg/mm2を満足できない。 Ｎ鋼はAlを0.045％高めたものであるが、Ｎ量
が0.0065％と高いため、強度に及ぼすAlの効果が
ほとんどなく、その上Al、Ｎが同時に高いた
め、熱間衝撃引張り試験における絞り値が低く、
熱間加工性が悪い。 Ｐ鋼はＮ量を本発明の範囲内に低下させたもの
であるが、Al量が0.035％と充分に高くないた
め、強度上昇がほとんどない。Ｑ鋼はAl量を
0.045％に高めたものであるが、Ｐ鋼にくらべ急
激に強度が上昇し、前述の44.6Kg/mm2を満足する
ようになる。Ｒ鋼はAl量とＮ量の関係が第１図
の多角形の範囲外となるためＮ量が低くても熱間
加工性に悪影響が出てくる。Ｔ鋼はMo量が1.25
％と高すぎるために靭性を著しく損うことが分
る。Ｕ、Ｖ鋼なAl量、Ｎ量およびその他の成分
もすべて本発明の範囲にあつて、強度、靭性、熱
間加工性ともにすぐれた鋼である。 以上要するに本発明鋼は、近年とみに需要が増
大して来た低合金鋼極厚鋼板として、高い常温お
よび高温の強度、靭性、熱間加工性を兼ね備えた
鋼である。
第１図は本発明におけるAl、Ｎ量の適正範囲
を示す図表である。
を示す図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ C0.23％以下、Si1.0％以下、Mn0.2〜1.5％、
P0.01％以下、S0.01％以下、Mo0.3〜1.2％、
Ni0.05〜0.30％、V0.005〜0.10％、Al 0.04〜0.10
％、N0.004％未満、かつAlとＮの関係が第１図
の多角形ABCDEの範囲内（但しABCは線上を含
まず）にあり、残部Feおよび不純物よりなる熱
間加工性と強度を改良した低合金耐熱鋼。 ２ C0.23％以下、Si1.0％以下、Mn0.2〜1.5％以
下、P0.01％以下、S0.01％以下、Mo0.3〜1.2％、
Cr0.5〜1.8％未満、Ni0.05〜0.30％、V0.005〜
0.10％、Al 0.04〜0.10％、N0.004％未満、かつ
AlとＮの関係が第１図の多角形ABCDEの範囲内
（但しABCは線上を含まず）にあり、残部Feおよ
び不純物よりなる熱間加工性と強度を改良した低
合金耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15460282A JPS5943845A (ja) | 1982-09-07 | 1982-09-07 | 熱間加工性と強度を改良した低合金耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15460282A JPS5943845A (ja) | 1982-09-07 | 1982-09-07 | 熱間加工性と強度を改良した低合金耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5943845A JPS5943845A (ja) | 1984-03-12 |
| JPS6112017B2 true JPS6112017B2 (ja) | 1986-04-05 |
Family
ID=15587765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15460282A Granted JPS5943845A (ja) | 1982-09-07 | 1982-09-07 | 熱間加工性と強度を改良した低合金耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943845A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0788554B2 (ja) * | 1988-12-23 | 1995-09-27 | 日本鋼管株式会社 | 建築用耐火鋼材 |
-
1982
- 1982-09-07 JP JP15460282A patent/JPS5943845A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5943845A (ja) | 1984-03-12 |
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