JPS6110545A - 尿素の製造法 - Google Patents
尿素の製造法Info
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- JPS6110545A JPS6110545A JP59129686A JP12968684A JPS6110545A JP S6110545 A JPS6110545 A JP S6110545A JP 59129686 A JP59129686 A JP 59129686A JP 12968684 A JP12968684 A JP 12968684A JP S6110545 A JPS6110545 A JP S6110545A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の所属分野］
この発明は、尿素の製造方法に関する。
［従来技術］
尿素が、次の反応式の通り、生成することはよく知られ
ている。
ている。
２ＮＨ３＋ＣＯ２；：ＮＨｚ Ｃ０ＮＩＩ４．
（１）肛２ Ｃ０ＮＩＩ４ ：ＮＨｚ Ｃ０Ｎ１
１２ ）Ｎ２ ０ （２）（１）の発熱反
応は、急速に右辺側へ進行する。
（１）肛２ Ｃ０ＮＩＩ４ ：ＮＨｚ Ｃ０Ｎ１
１２ ）Ｎ２ ０ （２）（１）の発熱反
応は、急速に右辺側へ進行する。
（２）の吸熱反応は、比較的に緩慢に右辺側へ進行し、
平衡に到達し、以後、進行しない。
平衡に到達し、以後、進行しない。
従って、尿素（ＮＮ２ Ｃ０ＮＪ ）へ転化し得ず、残
留するアンモニウムカーバメート（ＮｌＩ２ Ｃ０ＮＨ
４）は、分解され、再度、尿素合成の原料であるアンモ
ニアと二酸化炭素とからなるガス状混合物とされ、尿素
を含有する液体の尿素合成域の流出流から分離されて、
尿素合成域へ返還される。
留するアンモニウムカーバメート（ＮｌＩ２ Ｃ０ＮＨ
４）は、分解され、再度、尿素合成の原料であるアンモ
ニアと二酸化炭素とからなるガス状混合物とされ、尿素
を含有する液体の尿素合成域の流出流から分離されて、
尿素合成域へ返還される。
この尿素への未転化物の返還方法の相違によって特徴付
けられて、多くの尿素製造法がある。
けられて、多くの尿素製造法がある。
既知の方法の一つによれば、尿素へ未転化のアンモニウ
ムカーバメートの分解により生成するガス状混合物、お
よび尿素合成域内に過剰に存在させられたアンモニアの
気相への移行は、尿素合成域からの液体流出流が、その
内圧が尿素合成域と、同等とされているストリッピング
域、即ち、薄膜液流下型熱交換器の伝熱面上を加熱され
つつ、流下させられ、伝熱管中を上昇する二酸化炭素の
気流によるストリッピングを受け、次いで、液体流出流
から駆出されたガス状混合物は、ストリッピング域と同
圧とされている吸収凝縮域にて液化媒体に吸収され凝縮
して、その一部が液体とされた後、尿素合成域へ返還さ
れる。 この吸収凝縮域における相当量の放出熱が、水
蒸気の発生用に利用されている。
ムカーバメートの分解により生成するガス状混合物、お
よび尿素合成域内に過剰に存在させられたアンモニアの
気相への移行は、尿素合成域からの液体流出流が、その
内圧が尿素合成域と、同等とされているストリッピング
域、即ち、薄膜液流下型熱交換器の伝熱面上を加熱され
つつ、流下させられ、伝熱管中を上昇する二酸化炭素の
気流によるストリッピングを受け、次いで、液体流出流
から駆出されたガス状混合物は、ストリッピング域と同
圧とされている吸収凝縮域にて液化媒体に吸収され凝縮
して、その一部が液体とされた後、尿素合成域へ返還さ
れる。 この吸収凝縮域における相当量の放出熱が、水
蒸気の発生用に利用されている。
他の既知の方法によれば、上記の二酸化炭素に代えて、
アンモニアによるストリッピングが行われる。
アンモニアによるストリッピングが行われる。
更に、アンモニアと二酸化炭素が、使用される二段階ス
トリッピング方法もある。
トリッピング方法もある。
尿素合成域からの液体流出流が、ストリッピングされる
に先立ち、ストリッピングされ分離されたアンモニアお
よび二酸化炭素からなるガス状混合物と断熱的状態下に
接触させられて、ストリッピングの効率が向上させられ
る方法も提案されている。
に先立ち、ストリッピングされ分離されたアンモニアお
よび二酸化炭素からなるガス状混合物と断熱的状態下に
接触させられて、ストリッピングの効率が向上させられ
る方法も提案されている。
［技術的課題］
以上の方法のいずれにおいても、ストリッピング用気流
が使用され、同時に加熱が行われて、アンモニウムカー
バメートが分解され、生成するアンモニアと二酸化炭素
および尿素合成反応中に過剰に存在させられたアンモニ
アが、ガス状混合物として、液相から分離されるのであ
り、原理は全て同一であり、ストリッピング域の加熱用
水蒸気として、アンモニウムカーバメート分解に必要な
熱エネルギーが効果的に供給され得る温度であることが
、必須であるため、１７〜２５ｋＧｌ／ｃｄＧの範囲内
の水蒸気でなければ、ならない。
が使用され、同時に加熱が行われて、アンモニウムカー
バメートが分解され、生成するアンモニアと二酸化炭素
および尿素合成反応中に過剰に存在させられたアンモニ
アが、ガス状混合物として、液相から分離されるのであ
り、原理は全て同一であり、ストリッピング域の加熱用
水蒸気として、アンモニウムカーバメート分解に必要な
熱エネルギーが効果的に供給され得る温度であることが
、必須であるため、１７〜２５ｋＧｌ／ｃｄＧの範囲内
の水蒸気でなければ、ならない。
液相から分離されたガス状混合物が、吸収凝縮域におい
て液化媒体に吸収され凝縮して、再度、液体とされると
きに、放出される熱エネルギーを回収する方法どして、
この熱エネルギーにより水蒸気が発生さけられているが
、ガス状混合物が吸収され凝縮する温度に制約されて、
得られる水蒸気は、３〜７ｋ（！／ｃＴｌｌＧの範囲内
のものである。
て液化媒体に吸収され凝縮して、再度、液体とされると
きに、放出される熱エネルギーを回収する方法どして、
この熱エネルギーにより水蒸気が発生さけられているが
、ガス状混合物が吸収され凝縮する温度に制約されて、
得られる水蒸気は、３〜７ｋ（！／ｃＴｌｌＧの範囲内
のものである。
即ら、この過程において貴重な１７〜２５に９／ｃｌＧ
の範囲内の高圧水蒸気の大部分が、少用途の低価値の低
圧水蒸気に、変換されてしまうのである。
の範囲内の高圧水蒸気の大部分が、少用途の低価値の低
圧水蒸気に、変換されてしまうのである。
［発明の構成］
この発明は、この熱エネルギーの無用の逃散が抑制され
て、貴重な高圧水蒸気の必要量が、大幅に削減される尿
素の製造方法である。
て、貴重な高圧水蒸気の必要量が、大幅に削減される尿
素の製造方法である。
即ち、その域内におけるアンモニア／二酸化炭素のモル
比が２．５〜６，０の範囲内とされ、その内圧が１４０
〜２５０ｋＱ ／ ａｔ Ｇの範囲内とされる尿素合成
域内にて、アンモニアと二酸化炭素が反応させられ、尿
素が生成し、この尿素を含有する、尿素合成域からの流
出物が、尿素合成域内圧と実質的に等しい内圧のストリ
ッピング域内にて、加熱されつつ二酸化炭素と向流的に
接触させられ、アンモニアと二酸化炭素の含有量が、減
少した尿素含有水溶液が生成される。
比が２．５〜６，０の範囲内とされ、その内圧が１４０
〜２５０ｋＱ ／ ａｔ Ｇの範囲内とされる尿素合成
域内にて、アンモニアと二酸化炭素が反応させられ、尿
素が生成し、この尿素を含有する、尿素合成域からの流
出物が、尿素合成域内圧と実質的に等しい内圧のストリ
ッピング域内にて、加熱されつつ二酸化炭素と向流的に
接触させられ、アンモニアと二酸化炭素の含有量が、減
少した尿素含有水溶液が生成される。
このストリッピング域内にて、尿素へ未転化のアンモニ
ウムカーバメートの分解により得られるアンモニアと二
酸化炭素と、尿素合成域内における反応時に過剰に存在
させられたアンモニアとのガス状混合物の部分量、乃至
、全量が、再度、液化させられて放出される熱エネルギ
ーが、前記のストリッピング域の加熱用に、いかなる熱
媒体も使用されることなく、直接的に、使用される。
ウムカーバメートの分解により得られるアンモニアと二
酸化炭素と、尿素合成域内における反応時に過剰に存在
させられたアンモニアとのガス状混合物の部分量、乃至
、全量が、再度、液化させられて放出される熱エネルギ
ーが、前記のストリッピング域の加熱用に、いかなる熱
媒体も使用されることなく、直接的に、使用される。
ストリッピング域は、薄膜液流下式熱交換器を以て構成
されるが、伝熱管を収容している加熱室は、上部と下部
の工学に分割され、上部加熱室に高圧水蒸気が、下部加
熱室にストリッピング域で生成したガス状混合物が導入
される。
されるが、伝熱管を収容している加熱室は、上部と下部
の工学に分割され、上部加熱室に高圧水蒸気が、下部加
熱室にストリッピング域で生成したガス状混合物が導入
される。
し図面による説明］
この発明の方法を図面により具体的に詳細に説明する。
第１図において、尿素合成域（図示省略）内にて生成し
た液状生成物は、管０によりａｇＩ液流下式熱交換器を
以て構成されるストリッパー１に供給され、薄膜液流下
式熱交換器の伝熱管の内壁面上を薄膜状にされて流下す
る。
た液状生成物は、管０によりａｇＩ液流下式熱交換器を
以て構成されるストリッパー１に供給され、薄膜液流下
式熱交換器の伝熱管の内壁面上を薄膜状にされて流下す
る。
ストリッパー１には、その底部から、＠２により二酸化
炭素が供給され、 この二酸化炭素は、ストリッパー１の伝熱管中を上昇し
つつ、管０により供給され、薄膜状になって、ストリッ
パー１の伝熱管の内壁面上を流下する液状生成物と向流
的に接触して、ストリッピング作用を行う。
炭素が供給され、 この二酸化炭素は、ストリッパー１の伝熱管中を上昇し
つつ、管０により供給され、薄膜状になって、ストリッ
パー１の伝熱管の内壁面上を流下する液状生成物と向流
的に接触して、ストリッピング作用を行う。
ストリッパー１の加熱室は、区画管板３により、上部加
熱室４と、下部加熱室５の工学に分割されている。 上
部加熱室４には管６により１７〜２５ｋｇ／ｃｄＧの範
囲内の高圧水蒸気が供給され、その凝縮水は管７により
ボイラーへ返還される。
熱室４と、下部加熱室５の工学に分割されている。 上
部加熱室４には管６により１７〜２５ｋｇ／ｃｄＧの範
囲内の高圧水蒸気が供給され、その凝縮水は管７により
ボイラーへ返還される。
ストリッパー１から管８により、排出されるガス状混合
物は、管９によりストリッピング域と同圧とされており
、水蒸気発生用の熱交換器を設備されている吸収凝縮域
（図示省略）へ供給されるものと、管１０によりストリ
ッパー１の下部加熱室５に供給されるものとに分割され
る。
物は、管９によりストリッピング域と同圧とされており
、水蒸気発生用の熱交換器を設備されている吸収凝縮域
（図示省略）へ供給されるものと、管１０によりストリ
ッパー１の下部加熱室５に供給されるものとに分割され
る。
必要に応じて、下部加熱室５には、管１１により、液化
媒体として、アンモニウムカーバメート水溶液が供給さ
れる。
媒体として、アンモニウムカーバメート水溶液が供給さ
れる。
下部加熱室５中において生成した凝縮液は、管１２によ
り尿素合成域（図示省略）へ返還される。
り尿素合成域（図示省略）へ返還される。
下部加熱室５内圧は実質的に尿素合成域内圧と同等であ
る。
る。
ストリッパー１の底部から管１３により未転化物の含有
量が低下した尿素含有水溶液が排出され、後続の工程に
送られる。
量が低下した尿素含有水溶液が排出され、後続の工程に
送られる。
第２図も、この発明の実施態様を示している。
第２図と第１図との相違点は、ストリッパー１の最上部
に、尿素合成域（図示省略）内において生成した液状生
成物が、ストリッパー１の主要部により生成させられた
ガス状混合物と、予め、断熱状態下に接触させられて、
断熱状態十においても気化駆出され得る物質が分離され
る気液接触部１４が設備されており、この気液接触部１
４では、主として尿素合成域内に反応時に過剰に存在さ
せられたアンモニアの相当量が分離されること、および
、ストリッパー１の主要部により生成させられたガス状
混合物が、反応時に過剰に存在させられたアンモニアが
、液相から分離されてガス状混合物流に合流するに先立
ち、管１０により、その一部がストリッパー１の下部加
熱室５に供給されることである。
に、尿素合成域（図示省略）内において生成した液状生
成物が、ストリッパー１の主要部により生成させられた
ガス状混合物と、予め、断熱状態下に接触させられて、
断熱状態十においても気化駆出され得る物質が分離され
る気液接触部１４が設備されており、この気液接触部１
４では、主として尿素合成域内に反応時に過剰に存在さ
せられたアンモニアの相当量が分離されること、および
、ストリッパー１の主要部により生成させられたガス状
混合物が、反応時に過剰に存在させられたアンモニアが
、液相から分離されてガス状混合物流に合流するに先立
ち、管１０により、その一部がストリッパー１の下部加
熱室５に供給されることである。
第３図も、この発明の実施態様を示している。
第３図は、アンモニアと二酸化炭素が使用される二段階
ストリッピング方法に、この発明の方法が適用されてい
る揚台を示している。
ストリッピング方法に、この発明の方法が適用されてい
る揚台を示している。
尿素合成域（図示省略）内において生成した液状生成物
は、管０により薄膜液流下式熱交換器を以て構成される
ストリッパー１９に供給され、薄膜液流下式熱交換器の
伝熱管の内壁面上を、薄膜状となって流下する。
は、管０により薄膜液流下式熱交換器を以て構成される
ストリッパー１９に供給され、薄膜液流下式熱交換器の
伝熱管の内壁面上を、薄膜状となって流下する。
ストリッパー１９には、その底部から管１５によりアン
モニアが供給され、このアンモニアがストリッパー１９
の伝熱管中を上昇しつつ、伝熱管の内壁面上を薄膜状と
なって流下する尿素合成域にて生成した液状生成物と向
流的に接触してストリッピング作用を行う。
モニアが供給され、このアンモニアがストリッパー１９
の伝熱管中を上昇しつつ、伝熱管の内壁面上を薄膜状と
なって流下する尿素合成域にて生成した液状生成物と向
流的に接触してストリッピング作用を行う。
ストリッパー１９の加熱室には、管１６により加熱用の
水蒸気が供給され、生成した凝縮水は管１７によりボイ
ラーへ返還される。
水蒸気が供給され、生成した凝縮水は管１７によりボイ
ラーへ返還される。
ストリッパー１９により処理された尿素合成域からの液
状生成物は、次いで管１８によりストリッパー１に供給
される。
状生成物は、次いで管１８によりストリッパー１に供給
される。
第３図のストリッパー１は、第１図のものと同様であり
、第１図との相違点は、上記の通り、管１８により処理
されるべき液状生成物が、尿素合成域からでなく、スト
リッパー１９から供給されることである。
、第１図との相違点は、上記の通り、管１８により処理
されるべき液状生成物が、尿素合成域からでなく、スト
リッパー１９から供給されることである。
ストリッパー１９から排出されるガス状混合物は、管２
０により、ストリッピング域と同圧とされており水蒸気
発生用の熱交換器を設備されている吸収凝縮域（図示省
略）へ供給される。
０により、ストリッピング域と同圧とされており水蒸気
発生用の熱交換器を設備されている吸収凝縮域（図示省
略）へ供給される。
［発明の効果］
この発明の方法によれば多くの利益が与えられる。
ストリッピング域の所要の全熱玉ネルギーの半量をスト
リッピング域において生成するガス状混合物の再液化時
に放出される熱エネルギーで代替すれば貴重な高圧水蒸
気の必要量は半減する。
リッピング域において生成するガス状混合物の再液化時
に放出される熱エネルギーで代替すれば貴重な高圧水蒸
気の必要量は半減する。
ストリッピング域の薄膜液流下型熱交換器の主要部であ
る伝熱管においては、その流入端と流出端の間には温度
勾配があり、伝熱管の流入端近接部は、１８０〜２１０
℃の範囲にあり、流出端近接部は、１６０〜１８０℃の
範囲にある。
る伝熱管においては、その流入端と流出端の間には温度
勾配があり、伝熱管の流入端近接部は、１８０〜２１０
℃の範囲にあり、流出端近接部は、１６０〜１８０℃の
範囲にある。
流出端近接部の伝熱面は、その加熱に高圧水蒸気が使用
される必要はなく、加熱源が保有すべき温度範囲に、ス
トリッピング域において°生成するガス状混合物の再液
化時の温度範囲は、一致している。
される必要はなく、加熱源が保有すべき温度範囲に、ス
トリッピング域において°生成するガス状混合物の再液
化時の温度範囲は、一致している。
過度に高温の加熱源により尿素合成域からの液状生成物
が加熱されるときは、目的である尿素の製造にとって、
甚だ好ましくない尿素の加水分解反応、あるいは尿素合
成反応の副生成物であって、尿素にとって、甚だ好まし
くない不純物であるビウレットの生成反応が生起する。
が加熱されるときは、目的である尿素の製造にとって、
甚だ好ましくない尿素の加水分解反応、あるいは尿素合
成反応の副生成物であって、尿素にとって、甚だ好まし
くない不純物であるビウレットの生成反応が生起する。
特に、これらの好ましくない反応は、既に尿素への未転
化物の大部分が除去され、尿素純度が高くなった伝熱管
の流出端に近接する部分にて、急激に進行する。
化物の大部分が除去され、尿素純度が高くなった伝熱管
の流出端に近接する部分にて、急激に進行する。
この発明の方法によれば、過度に高温の加熱源となるこ
とはなく、好ましくない副反応は生起せず、何等の熱媒
体も介在させられず、加熱源から被加熱物への熱伝達が
直接的であるため、高効率を以て所要熱エネルギーが移
動する。
とはなく、好ましくない副反応は生起せず、何等の熱媒
体も介在させられず、加熱源から被加熱物への熱伝達が
直接的であるため、高効率を以て所要熱エネルギーが移
動する。
内外の圧力差がないため、下部加熱室５を貫通する伝熱
管の管壁は薄くされ得ることも、全体が高価な装置であ
るため、多大の利益を与える。
管の管壁は薄くされ得ることも、全体が高価な装置であ
るため、多大の利益を与える。
［設計例１
■ 口座１００ｔの尿素プラントにおいて、第１図の管
０を経由して、尿素合成域から温度１８３℃、圧力１４
０ｋａ／ｃｎｆＧ 、流１３１０ｔ／ｄａｙの液状生成
物がストリッパー１へ供給される。
０を経由して、尿素合成域から温度１８３℃、圧力１４
０ｋａ／ｃｎｆＧ 、流１３１０ｔ／ｄａｙの液状生成
物がストリッパー１へ供給される。
この液状生成物の組成（重量％）は、尿素３３，３、ア
ンモニア２９．４、二酸化炭素１９．２、水１１．６で
ある。
ンモニア２９．４、二酸化炭素１９．２、水１１．６で
ある。
ストリッパー１へ、管２により、流量７４ｔ／ｄａｙの
ガス状二酸化炭素が供給される。
ガス状二酸化炭素が供給される。
管６により、ストリッパー１の上部加熱室４に５５ｔ／
ｄａｙの１８ｋｇ／ｃｍ２Ｇの高圧水蒸気が供給される
。
ｄａｙの１８ｋｇ／ｃｍ２Ｇの高圧水蒸気が供給される
。
ストリッパー１の頂部から管８により、温度１８０℃、
圧力１４０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ 、流量２０３ｔ／ｄａｙの
ガス状混合物が排出される。
圧力１４０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ 、流量２０３ｔ／ｄａｙの
ガス状混合物が排出される。
このガス状混合物の組成（重量％）は、アンモニア３９
２、二酸化炭素５８，１、水２．７である。
２、二酸化炭素５８，１、水２．７である。
このガス状混合物の略々半量に近い８２ｔ／ｄａＶが管
１０により下部加熱室５に供給される。
１０により下部加熱室５に供給される。
管１２により温度１７５℃の凝縮液体が排出され、尿素
合成域へ返還される。
合成域へ返還される。
ス１−リッパ−１の底部から管１３により温度１６５℃
圧力１４０ｋｇ／ｃｍＧ 、流量１８０劃／ ｄａｙの
液状混合物が排出される。
圧力１４０ｋｇ／ｃｍＧ 、流量１８０劃／ ｄａｙの
液状混合物が排出される。
この液状混合物の組成（重量％）は、尿素５２．０゜ア
ンモニア７０、二酸化炭素９．２、水２６．８である。
ンモニア７０、二酸化炭素９．２、水２６．８である。
■ 口座１ｏｏｔの尿素プラントにおいて、第２図の管
０を経由して、尿素合成域から温度１９０℃、圧力１７
０ｋｑ／ｃｍＧ 、流１’４３１１ ｊ／ ｄａｙの液
状生成物がストリッパー１へ供給される。
０を経由して、尿素合成域から温度１９０℃、圧力１７
０ｋｑ／ｃｍＧ 、流１’４３１１ ｊ／ ｄａｙの液
状生成物がストリッパー１へ供給される。
この液状生成物の組成（重量％）は、尿素３３．１、ア
ンモニア３５．５、二酸化炭素１２．４、水１９．０で
ある。
ンモニア３５．５、二酸化炭素１２．４、水１９．０で
ある。
ストリッパー１へ、管２を経由して、温度１４０℃、圧
力１７０に９／ｃｉｒＧ 、流量７４ｔ／ｄａｙのガス
状二酸化炭素が供給される。
力１７０に９／ｃｉｒＧ 、流量７４ｔ／ｄａｙのガス
状二酸化炭素が供給される。
管６により、ストリッパー１の上部加熱室４に３１ ｔ
／ ｄａｙの１９ｋｇ、／（ｄＧの高圧水蒸気が供給さ
れる。
／ ｄａｙの１９ｋｇ、／（ｄＧの高圧水蒸気が供給さ
れる。
管１０により温度１９２℃、圧力１７０ｋｇ／ｃｗｆＧ
、流量８０ｔ／ ｄａｙのガス状混合物が下部加熱室
５に供給される。
、流量８０ｔ／ ｄａｙのガス状混合物が下部加熱室
５に供給される。
このガス状混合物の組成（重量％）は、アンモニア３４
．６、二酸化炭素６０，６、水４．８である。
．６、二酸化炭素６０，６、水４．８である。
管１２により温１ｆ１８５℃、圧力 １７０ｋｇ／ゴＧ
１流惧８０ｔ／ｄａＶの凝縮液体が排出され、尿素合成
域へ返還される。
１流惧８０ｔ／ｄａＶの凝縮液体が排出され、尿素合成
域へ返還される。
ストリッパー１の頂部から管８により、温度１９２℃、
圧力１７０ｋｌｌｌ／ｃｎｆＧ１流＠ １０４ｔ／ ｄ
ａｙのガス状混合物が排出される。
圧力１７０ｋｌｌｌ／ｃｎｆＧ１流＠ １０４ｔ／ ｄ
ａｙのガス状混合物が排出される。
このガス状混合物の組成（重量％）は、ノノンモニア５
６．８、二酸化炭素３７，６、水５，６である。
６．８、二酸化炭素３７，６、水５，６である。
ストリッパー１の底部から管１３によりｆｊｌａ １７
５℃圧力１７０ｋｆｌ！／ｃｉｆＧ 、流ｌ ２０１
ｔ／ ｄａｙの液状混合物が排出される。
５℃圧力１７０ｋｆｌ！／ｃｉｆＧ 、流ｌ ２０１
ｔ／ ｄａｙの液状混合物が排出される。
この液状混合物の組成（重量％）は、尿素５０．２、ア
ンモニア１２．３、二酸化炭素１３，２、水２４．３で
ある。
ンモニア１２．３、二酸化炭素１３，２、水２４．３で
ある。
第１図、乃至、第３図は、この発明の実施のために使用
される装置の三個の概要図である。 ［記号リスト］ ０ 管（合成域流出物）１３．管（尿素水溶液）１、ス
トリッパー １４．気液接触部２、管（ＣＯ２）
１５．管（ＮＨ３）３、区画管板 １６
．管（水蒸気）４ 上部加熱室 １７、管（凝縮
水）５ 下部加熱室 １８．管（駆出域流出物）
６、管（水蒸気）１９．ストリッパー ７、管（凝縮水） ８ 管（ガス状混合物） ９、管（ガス状混合物） １０ 管（ガス状混合物） １１ 管（液化媒体） １２ 管（凝縮液）
される装置の三個の概要図である。 ［記号リスト］ ０ 管（合成域流出物）１３．管（尿素水溶液）１、ス
トリッパー １４．気液接触部２、管（ＣＯ２）
１５．管（ＮＨ３）３、区画管板 １６
．管（水蒸気）４ 上部加熱室 １７、管（凝縮
水）５ 下部加熱室 １８．管（駆出域流出物）
６、管（水蒸気）１９．ストリッパー ７、管（凝縮水） ８ 管（ガス状混合物） ９、管（ガス状混合物） １０ 管（ガス状混合物） １１ 管（液化媒体） １２ 管（凝縮液）
Claims (3)
- （１）アンモニアと二酸化炭素が反応して生成した尿素
合成域の流出流が、尿素合成域内圧に実質的に等しいス
トリッピング域内にて加熱されつつ二酸化炭素と向流的
に接触させられ、アンモニアと二酸化炭素の含有量が、
減少した尿素含有水溶液が生成させられる尿素の製造工
程において、 前記のストリッピング域内にて、尿素へ未転化物の分解
により得られるアンモニア、 および尿素合成域内に過剰に存在させられたアンモニア
と、 二酸化炭素との混合ガスの部分的量、乃至、全量が液化
させられる場合に放出される熱エネルギーが、前記スト
リッピング域の加熱用に、直接的に、使用されることを
特徴とする尿素の製造法 - （２）尿素合成域内にて、アンモニア／二酸化炭素のモ
ル比が、２．５〜６．０の範囲内とされて、反応させら
れる特許請求の範囲（１）記載の方法。 - （３）尿素合成域内圧力が１４０〜２５０ｋｇ／ｃｍ＾
２Ｇの範囲内とされて反応させられる特許請求の範囲（
１）、もしくは、（２）記載の方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59129686A JPS6110545A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 尿素の製造法 |
| CN 85105141 CN1011139B (zh) | 1984-06-22 | 1985-07-06 | 在尿素生产中尿素合成液的汽提方法之改进 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59129686A JPS6110545A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 尿素の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6110545A true JPS6110545A (ja) | 1986-01-18 |
| JPH0528218B2 JPH0528218B2 (ja) | 1993-04-23 |
Family
ID=15015673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59129686A Granted JPS6110545A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 尿素の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6110545A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62290841A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 含クロム銑の製造方法 |
-
1984
- 1984-06-22 JP JP59129686A patent/JPS6110545A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62290841A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 含クロム銑の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0528218B2 (ja) | 1993-04-23 |
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| JPS6318933B2 (ja) |
Legal Events
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |