JPS6097294A - 酸化物系核燃料焼結体の製法 - Google Patents
酸化物系核燃料焼結体の製法Info
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- JPS6097294A JPS6097294A JP59209005A JP20900584A JPS6097294A JP S6097294 A JPS6097294 A JP S6097294A JP 59209005 A JP59209005 A JP 59209005A JP 20900584 A JP20900584 A JP 20900584A JP S6097294 A JPS6097294 A JP S6097294A
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- Japan
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- powder
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ＵＯ，又はＵ Ｏ２とｐｕＱ２との混合物か
ら成り、添加物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ３を
含む出発粉末を圧縮して加圧成形体とし、引続き還元作
用を有するガス雰囲気中でこの加工成形体を１５００℃
〜１７５０℃の範囲内の温度で焼結させて固化すること
により酸化物系核燃料焼結体を製造する方法に関する。
ら成り、添加物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ３を
含む出発粉末を圧縮して加圧成形体とし、引続き還元作
用を有するガス雰囲気中でこの加工成形体を１５００℃
〜１７５０℃の範囲内の温度で焼結させて固化すること
により酸化物系核燃料焼結体を製造する方法に関する。
この種の方法は西ドイツ特許第３１４４６８４号明細書
（特開昭５８−９２９８７号公報参照）から公知である
。稀土類酸化物の添加宿が】０重＠俤までであるこの公
知方法では、比表面積２〜４５ｍ”／り及び／又は結晶
体の平均直径８０ｎｍ〜２５０ ｎｍを有するＵＯ２出
発粉末を圧縮のために使用する。加圧成形体の焼結時に
おける温度での保持時間は１〜１０時間であってよい。
（特開昭５８−９２９８７号公報参照）から公知である
。稀土類酸化物の添加宿が】０重＠俤までであるこの公
知方法では、比表面積２〜４５ｍ”／り及び／又は結晶
体の平均直径８０ｎｍ〜２５０ ｎｍを有するＵＯ２出
発粉末を圧縮のために使用する。加圧成形体の焼結時に
おける温度での保持時間は１〜１０時間であってよい。
この公知の方法は、中性子物理学的に燃焼可能の中性子
毒として稀土類元素を含み、またその密度が理論的に可
能な密度の９３％より多く、場合によっては９５％１′
−Ｊ、上である酸化物系核燃料焼結体を生じる。この種
の高密度核燃料焼結体は、運転下にある原子炉内でガス
状又は易揮発性の核分裂生成物を極く僅かに遊離するに
すぎない。従ってこの核燃料焼結体で満たされた燃料棒
は、燃料棒被覆管内で加圧を生じることはほとんどない
。また運転中原子炉内で核燃料焼結体が収縮又は局部的
に過加熱（これは燃料棒を７損するおそれがある）する
ことはない。
毒として稀土類元素を含み、またその密度が理論的に可
能な密度の９３％より多く、場合によっては９５％１′
−Ｊ、上である酸化物系核燃料焼結体を生じる。この種
の高密度核燃料焼結体は、運転下にある原子炉内でガス
状又は易揮発性の核分裂生成物を極く僅かに遊離するに
すぎない。従ってこの核燃料焼結体で満たされた燃料棒
は、燃料棒被覆管内で加圧を生じることはほとんどない
。また運転中原子炉内で核燃料焼結体が収縮又は局部的
に過加熱（これは燃料棒を７損するおそれがある）する
ことはない。
この公知方法のための極めて小さな比表面積及び極めて
大きい結晶体直径を有するＵＯ，出発粉末は造粒不能で
あり、いわゆるＡＤＵ法１： ” Ｇｍｅ １−１ｎ−
Ｈａｎｄｂｕｃｈ ｄｅｒ ａｎｏｒｇａｎｉｓｃｈｅ
ｎ Ｃｈｅｍｉｅ 。
大きい結晶体直径を有するＵＯ，出発粉末は造粒不能で
あり、いわゆるＡＤＵ法１： ” Ｇｍｅ １−１ｎ−
Ｈａｎｄｂｕｃｈ ｄｅｒ ａｎｏｒｇａｎｉｓｃｈｅ
ｎ Ｃｈｅｍｉｅ 。
［ｒａｎ”（別巻Ａ３．第９９頁Ｐ−第１０８頁、１９
８１年）〕により直接得ることができる。またこの秤の
Ｕ３Ｏ出発粉末は水熱分解条件下における粉末の滞留時
間は十分に長く選択される限りにおいて、同様に造粒不
能であるが、いわゆるＡ Ｕ Ｃ法（″” Ｇｍｅｌｉ
ｎ−Ｈａｎｄｂｕｃｈ ｄｅｒ ａｎｏｒｇａ−ｎｉｓ
ｃｈｅｎ Ｃｈｅｍｉｅ、 Ｕｒａｎ”（別巻Ａ３、第
１０１〜第１０４頁、１９．８’１年）〕により製造す
ることができる。
８１年）〕により直接得ることができる。またこの秤の
Ｕ３Ｏ出発粉末は水熱分解条件下における粉末の滞留時
間は十分に長く選択される限りにおいて、同様に造粒不
能であるが、いわゆるＡ Ｕ Ｃ法（″” Ｇｍｅｌｉ
ｎ−Ｈａｎｄｂｕｃｈ ｄｅｒ ａｎｏｒｇａ−ｎｉｓ
ｃｈｅｎ Ｃｈｅｍｉｅ、 Ｕｒａｎ”（別巻Ａ３、第
１０１〜第１０４頁、１９．８’１年）〕により製造す
ることができる。
ＡＤＵ法により得られた造粒不能の二酸化ウラン粉末は
一般に非流動性であり、従って取扱いが極めて困難であ
る。他方ＡＵＣ法での水熱分解条件下における粉末滞留
時間の延長は、粉末製造装置への通過Ｅ社を減少させる
。
一般に非流動性であり、従って取扱いが極めて困難であ
る。他方ＡＵＣ法での水熱分解条件下における粉末滞留
時間の延長は、粉末製造装置への通過Ｅ社を減少させる
。
従って本発明の目的は、公知方法を改良し、特に中性子
物理学的に燃焼可能の中性子毒を極めて多量に含む高密
度の酸化物系核燃料焼結体の製造なり能にすることであ
り、その際ＡＤＵ法により製造した二酸化ウラン粉末を
使用する必要はなくまたＡＵＣ法による製造で水熱分解
条件下における粉末の長い滞留時間も必要としないよう
にすることである。
物理学的に燃焼可能の中性子毒を極めて多量に含む高密
度の酸化物系核燃料焼結体の製造なり能にすることであ
り、その際ＡＤＵ法により製造した二酸化ウラン粉末を
使用する必要はなくまたＡＵＣ法による製造で水熱分解
条件下における粉末の長い滞留時間も必要としないよう
にすることである。
この問題を解決するため本発明によれば、Ｕ０２成分が
比表面積４〜７痛２／ｑ及び／又は結晶体の平均直径０
５μ寡未満、有利には０．２μＷＬ〜００１μ痛を有し
、またアルミニウムを５〜５００重攬ｐｐｍ又はチタン
を５〜５ＯＮπｐｐｍ含む出発粉末を圧縮のために使用
し、焼結時の温度での保持時間を１〜４時間の範囲内で
選択する。
比表面積４〜７痛２／ｑ及び／又は結晶体の平均直径０
５μ寡未満、有利には０．２μＷＬ〜００１μ痛を有し
、またアルミニウムを５〜５００重攬ｐｐｍ又はチタン
を５〜５ＯＮπｐｐｍ含む出発粉末を圧縮のために使用
し、焼結時の温度での保持時間を１〜４時間の範囲内で
選択する。
ところでこの僅少量のアルミニウム又はチタンが出発粉
末に含まれることによって焼結時の拡散工程は、酸化物
系の核燃料焼結体を製造するためそれ自体焼結抑制作用
を有する稀土類酸化物１例えばＧｄ２Ｏ，粉末を極めて
多量に添加するにもかかわらず、通常の延長されない水
熱分解時間でＡＵＣ法により製造されたＵＯ，粉末を使
用でき、またそれにもかかわらず場合によっては理論的
に可能な密度の９５％よりも高い核燃料焼結体の高焼結
密度を得ることができるほど、促進されることが判明し
た。焼結時の温度での１〜４時間の保持時間（これは促
進された仕上げ工程を意味する）で、核燃料焼結体の最
良の焼結密度が得られる。これより長い熱処理は焼結密
度をこれ以上改良せず、場合によっては核燃料焼結体を
好ましくなく膨潤することになる。
末に含まれることによって焼結時の拡散工程は、酸化物
系の核燃料焼結体を製造するためそれ自体焼結抑制作用
を有する稀土類酸化物１例えばＧｄ２Ｏ，粉末を極めて
多量に添加するにもかかわらず、通常の延長されない水
熱分解時間でＡＵＣ法により製造されたＵＯ，粉末を使
用でき、またそれにもかかわらず場合によっては理論的
に可能な密度の９５％よりも高い核燃料焼結体の高焼結
密度を得ることができるほど、促進されることが判明し
た。焼結時の温度での１〜４時間の保持時間（これは促
進された仕上げ工程を意味する）で、核燃料焼結体の最
良の焼結密度が得られる。これより長い熱処理は焼結密
度をこれ以上改良せず、場合によっては核燃料焼結体を
好ましくなく膨潤することになる。
更に酸化作用をするガス雰囲気中で焼結前又は後に行う
熱処理は、還元作用をするガス雰囲気中での熱処理によ
り、稀土類酸化物の添加されているＵＯ，出発粉末から
得られた核燃料焼結体の焼結密度に悪影響を及ぼすこと
なく省略することができる。また核燃料焼結体中のアル
ミニウム又はチタンは、該物質含有ｌが少なければ少な
いほど、その可ｂＨ性（クリープ現象）及び熱伝導性に
及ぼ丁影響は小さい。実際にアルミニウム含有面が５〜
２００重ＩＦｔｐｐｍ 又はチタン含有量が５〜５０重
ｌｐｐｍ の場合、その影響は認められない。
熱処理は、還元作用をするガス雰囲気中での熱処理によ
り、稀土類酸化物の添加されているＵＯ，出発粉末から
得られた核燃料焼結体の焼結密度に悪影響を及ぼすこと
なく省略することができる。また核燃料焼結体中のアル
ミニウム又はチタンは、該物質含有ｌが少なければ少な
いほど、その可ｂＨ性（クリープ現象）及び熱伝導性に
及ぼ丁影響は小さい。実際にアルミニウム含有面が５〜
２００重ＩＦｔｐｐｍ 又はチタン含有量が５〜５０重
ｌｐｐｍ の場合、その影響は認められない。
更に出発粉末中のアルミニウム又はチタンの最良の作用
にとっては、ＵＯ，成分の結晶格子中におけるアルミニ
ウム及びチタン以外の異物質の量が２００重Ｐｉｐｐｍ
より小さいことが有利である。この種の二酸化ウラン
粉末はＡＵＣ法によって得られる。
にとっては、ＵＯ，成分の結晶格子中におけるアルミニ
ウム及びチタン以外の異物質の量が２００重Ｐｉｐｐｍ
より小さいことが有利である。この種の二酸化ウラン
粉末はＡＵＣ法によって得られる。
粉末の元の粒径な変えることな〈実施する混合工程で出
発粉条にアルミニウム又はチタンを酸化物又は水酸化物
の粉末の形で加えることが１本発明方法にとっては資料
である。これにより例えば各粉末を共心の粉砕既によっ
て混合する場合に避は得ない造粒工程を省くことができ
る。
発粉条にアルミニウム又はチタンを酸化物又は水酸化物
の粉末の形で加えることが１本発明方法にとっては資料
である。これにより例えば各粉末を共心の粉砕既によっ
て混合する場合に避は得ない造粒工程を省くことができ
る。
添加物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ，を】０重攬
チまで含む出発粉末を使用することが有利である。更に
好ましいのは添加物として稀土類酸化物、特にＱｄ２０
ｇ を２〜１０重亀係、有利には４〜１０重１％含有す
る出発粉末を使用することであるが、最良に仕上げられ
た核燃料焼結体にとっては、添刀口物として稀土類酸化
物、特にＧｄ２ｏ３を１０〜２０重量％以上含む出発粉
末を使用するのが有利である。
チまで含む出発粉末を使用することが有利である。更に
好ましいのは添加物として稀土類酸化物、特にＱｄ２０
ｇ を２〜１０重亀係、有利には４〜１０重１％含有す
る出発粉末を使用することであるが、最良に仕上げられ
た核燃料焼結体にとっては、添刀口物として稀土類酸化
物、特にＧｄ２ｏ３を１０〜２０重量％以上含む出発粉
末を使用するのが有利である。
欧州特許出願第００７６６８０号公開公報がら、ＵＯ２
粉末に、その圧縮及び焼結の前に他の物質の他にアルミ
ニウム及びチタンをも硝酸塩又は酸化物の形で混合する
ことが公知である。しかし稀土類酸ｆヒ物はこのＵＯ２
粉末に添加しない。従ってアルミニウム又はチタンの混
合物によっては、焼結密度を高めるための稀土類酸化物
の焼結抑制特性を凌駕することができず、原子炉内での
後加熱に際して後凝縮せず、従って大粒径及び比較的大
きな孔を有する減少した密度の焼結体が得られる。これ
を達成するには、ＵＯ２粉末にアルミニウム及びチタン
のような添加物００５〜１７容ｆｉｔ％、（従って稀土
類酸化物の焼結抑制特性を克服する場合よりもはやはる
かに多くの量）を加える必要がある。
粉末に、その圧縮及び焼結の前に他の物質の他にアルミ
ニウム及びチタンをも硝酸塩又は酸化物の形で混合する
ことが公知である。しかし稀土類酸ｆヒ物はこのＵＯ２
粉末に添加しない。従ってアルミニウム又はチタンの混
合物によっては、焼結密度を高めるための稀土類酸化物
の焼結抑制特性を凌駕することができず、原子炉内での
後加熱に際して後凝縮せず、従って大粒径及び比較的大
きな孔を有する減少した密度の焼結体が得られる。これ
を達成するには、ＵＯ２粉末にアルミニウム及びチタン
のような添加物００５〜１７容ｆｉｔ％、（従って稀土
類酸化物の焼結抑制特性を克服する場合よりもはやはる
かに多くの量）を加える必要がある。
更にＵＯ，粉末に圧縮及び焼結の前に稀土類酸化物及び
チタン又はアルミニウム化合物を添加することは西ドイ
ツ特許出願公開第２０’ ０８８５５号公報から公知で
ある。稀土類酸化物の含有量はＵＯ２粉末中例えば０６
％にすぎず、従って極めて僅かであるが、アルミニウム
含有量は例えば酸化アルミニウム０１％又はアルミニウ
ム約５３０重！ｐｐｍ 又はチタン含有面は例えば二酸
化チタン０．０１重１１％又はチタン約６０重ｔｉｐＰ
ｉ’ｎ と極めて高い。ＵＯ，粉末へのアルミニウム又
はチタン添加量が著しく高いことにより、圧縮されたＵ
Ｏ□粉末の焼結によって得られる焼結体中には稀土類の
均一な配分が達成されるべきである。しかしＵ Ｏ２粉
末中の稀土類酸化物の含有量は、実際には得られた核燃
料焼結体の密度を減少し得ないほど僅少である。これに
対しＵＯ２粉末中のアルミニウム及びチタン含有面が多
量の場合には。
チタン又はアルミニウム化合物を添加することは西ドイ
ツ特許出願公開第２０’ ０８８５５号公報から公知で
ある。稀土類酸化物の含有量はＵＯ２粉末中例えば０６
％にすぎず、従って極めて僅かであるが、アルミニウム
含有量は例えば酸化アルミニウム０１％又はアルミニウ
ム約５３０重！ｐｐｍ 又はチタン含有面は例えば二酸
化チタン０．０１重１１％又はチタン約６０重ｔｉｐＰ
ｉ’ｎ と極めて高い。ＵＯ，粉末へのアルミニウム又
はチタン添加量が著しく高いことにより、圧縮されたＵ
Ｏ□粉末の焼結によって得られる焼結体中には稀土類の
均一な配分が達成されるべきである。しかしＵ Ｏ２粉
末中の稀土類酸化物の含有量は、実際には得られた核燃
料焼結体の密度を減少し得ないほど僅少である。これに
対しＵＯ２粉末中のアルミニウム及びチタン含有面が多
量の場合には。
圧縮されたＵＯ□粉末から得られた核燃料焼結体の可塑
性（クリープ現象）及び熱伝導性に悪影響が及ぶ。
性（クリープ現象）及び熱伝導性に悪影響が及ぶ。
〔実施−１〕
次に本発明及びその利点を比較例及び実施例に基づき、
第１表及び第２表によって詳述する。
第１表及び第２表によって詳述する。
ＡＵＣ法〔前記Ｇｍｅｌｉｎ−Ｈａｎｄｂｕｃｈ参照〕
により得られた粒径２μｍ〜１５μ等、比表面積４、
Ｓ ｙｘ２／ｇ及び平均結晶体直径０．０８μ痛を有
しかッ（：：１ 、’ Ｆ＊ Ｎ、 Ｃ，Ｎｉ 、 Ｃ
ａ 、 ｌｌ’ｅ 、及びＳｉ をＵ Ｏｘ結晶格子中
に全部で８５重１ｔｐｐｍ含む、未粒化ＵＯ２出発粉末
を１粒径０５μ痛〜５μ扉のＧｄ、Ｏ，粉末及び場合に
よっては粒径２μ島〜］５μ等のＴｉＯ２又はＡＩ［Ｏ
Ｈ）、粉末と。
により得られた粒径２μｍ〜１５μ等、比表面積４、
Ｓ ｙｘ２／ｇ及び平均結晶体直径０．０８μ痛を有
しかッ（：：１ 、’ Ｆ＊ Ｎ、 Ｃ，Ｎｉ 、 Ｃ
ａ 、 ｌｌ’ｅ 、及びＳｉ をＵ Ｏｘ結晶格子中
に全部で８５重１ｔｐｐｍ含む、未粒化ＵＯ２出発粉末
を１粒径０５μ痛〜５μ扉のＧｄ、Ｏ，粉末及び場合に
よっては粒径２μ島〜］５μ等のＴｉＯ２又はＡＩ［Ｏ
Ｈ）、粉末と。
元の粉末粒径な変化させない混合機中で混合する、引続
き混合物を密度５．６ｇ／Ｃ−の加圧成形体に圧縮する
。焼結炉内でこの加圧成形体を引続き還元作用をする純
粋な水素雰囲気中で加熱速度】０℃／分で、ｉ ７５０
℃に加熱し、この温度で２時間保つ。冷却後加圧成形体
から得られた核燃料焼結体は、出発粉末に添加したＧｄ
、Ｏ，及びＴｉ０１た焼結密度（理論密度のチ）を有し
ていた。
き混合物を密度５．６ｇ／Ｃ−の加圧成形体に圧縮する
。焼結炉内でこの加圧成形体を引続き還元作用をする純
粋な水素雰囲気中で加熱速度】０℃／分で、ｉ ７５０
℃に加熱し、この温度で２時間保つ。冷却後加圧成形体
から得られた核燃料焼結体は、出発粉末に添加したＧｄ
、Ｏ，及びＴｉ０１た焼結密度（理論密度のチ）を有し
ていた。
第１表
更にＡ Ｕ Ｃ法（前記Ｃｘｍｅ １ ｉｎ −Ｈａｎ
ｄｂｕｃｈ 参照）により得られた粒径２μｍ〜１５μ
μｍ化表面積６．０ ｍ２／り及び平均結晶体直径０．
０８μ隔を有しかツｃ１ 、 Ｆ、 Ｎ、 Ｃ，Ｎｆ
、 Ｃａ 、 Ｆｅ及びＳｉ をＵＯ，結晶格子中に全
部で８５重Ｅｔｐｐｍ含む未粒化ＵＯ２出発粉末を、粒
径ｏ５μ寡〜５μ島のＧｄ２Ｏ，粉末及び場合によって
は粒径２μ隔〜】５μ痛のＴｉＯ２又はＡｌ（ＯＨ）３
粉末（第２表に示した＠）と同じ混合機中で混合し、次
いで第１表による数値を確望するために同じ方法で圧縮
し焼結した。出発粉末に添加したＧｄ２Ｏ，及びＴｉＯ
２又はＡＩ（ＯＨ）、粉末量との関連において第２表に
示した焼結密度を理論密度のチで示した。
ｄｂｕｃｈ 参照）により得られた粒径２μｍ〜１５μ
μｍ化表面積６．０ ｍ２／り及び平均結晶体直径０．
０８μ隔を有しかツｃ１ 、 Ｆ、 Ｎ、 Ｃ，Ｎｆ
、 Ｃａ 、 Ｆｅ及びＳｉ をＵＯ，結晶格子中に全
部で８５重Ｅｔｐｐｍ含む未粒化ＵＯ２出発粉末を、粒
径ｏ５μ寡〜５μ島のＧｄ２Ｏ，粉末及び場合によって
は粒径２μ隔〜】５μ痛のＴｉＯ２又はＡｌ（ＯＨ）３
粉末（第２表に示した＠）と同じ混合機中で混合し、次
いで第１表による数値を確望するために同じ方法で圧縮
し焼結した。出発粉末に添加したＧｄ２Ｏ，及びＴｉＯ
２又はＡＩ（ＯＨ）、粉末量との関連において第２表に
示した焼結密度を理論密度のチで示した。
第２表
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ＵＯ２又はＵＯｌとｐｕｏ２との混合物から成り、
添加物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ３を含む出発
粉末を圧縮して加圧成形体とし、引続き還元作用を有す
るガス雰囲気中でこの加工成形体を】５００℃〜】７５
゜℃の範囲内の温度で焼結させて固化することにより酸
化物系の核燃料焼結体を製造する方法において、ＵＯ２
成分が比表面積４〜７ ｒＩＬＱ／ｇ及び／又は結晶体
の平均直径０５μ痛未満、有利には０２μｍ 〜０．０
１ ）ｈｒｎを有し、またアルミニウムを５〜５００重
ｌｐｐｍ 又はチタンを５〜５０重＠ｐ ｐ ｍ含む出
発粉末を圧縮のために使用し、焼結時の温度での保持時
間を１〜４時間の範囲内で選択することを特徴とする酸
化物系核燃料焼結体の製法。 ２）アルミニウムを５〜２００重ｉ、ｐ ｐｍ含有する
出発粉末を圧縮のために使用することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の方法。 ３）ＮＯｘ成分の結晶格子中に含まれるアルミニウム及
びチタン以外の異物質含有量が２００重Ｅｉｔｐｐｍ
より少ない出発粉末を使用することを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の方法。 ４）粉末の元の粒径を変化させない混合工程で出発粉末
にアルミニウム又はチタンを酸化物又は水酸化物粉末の
形で加えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の方法。 ５）添加物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ。 を】０重Ｔ、 ％まで含む出発粉末を使用することを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の方ｌｌ：。 ６）添刀口物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ。 を２〜１０重１％、有利には４〜１０重ｉ％＼ 含有する出発粉末を使用することを特徴とする特許請求
の範囲第５項記載の方法。 ７）添刀口物として稀土類酸化物、特にＧｄ２Ｏ３を１
０〜２０重ｉ％よりも多く含む出発粉末を使用すること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3336387 | 1983-10-06 | ||
| DE3336387.0 | 1983-10-06 | ||
| DE3425581.8 | 1984-07-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6097294A true JPS6097294A (ja) | 1985-05-31 |
| JPH0415920B2 JPH0415920B2 (ja) | 1992-03-19 |
Family
ID=6211174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59209005A Granted JPS6097294A (ja) | 1983-10-06 | 1984-10-04 | 酸化物系核燃料焼結体の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6097294A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6236589A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-17 | 日本ニユクリア・フユエル株式会社 | 酸化ガドリニウム入り核燃料焼結体の製造方法 |
| JPH02236490A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-19 | Mitsubishi Nuclear Fuel Co Ltd | 大結晶粒径を有する酸化ガトリニウム入り核燃料ペレットの製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2008855A1 (de) * | 1969-02-25 | 1970-09-03 | Centre d'Etude de !.'Energie Nucleaire, Brüssel | Kernbrennstoff |
| FR2104136A5 (ja) * | 1970-08-10 | 1972-04-14 | Gen Electric |
-
1984
- 1984-10-04 JP JP59209005A patent/JPS6097294A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2008855A1 (de) * | 1969-02-25 | 1970-09-03 | Centre d'Etude de !.'Energie Nucleaire, Brüssel | Kernbrennstoff |
| FR2104136A5 (ja) * | 1970-08-10 | 1972-04-14 | Gen Electric |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6236589A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-17 | 日本ニユクリア・フユエル株式会社 | 酸化ガドリニウム入り核燃料焼結体の製造方法 |
| JPH0371674B2 (ja) * | 1985-08-12 | 1991-11-14 | Nippon Nuclear Fuels | |
| JPH02236490A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-19 | Mitsubishi Nuclear Fuel Co Ltd | 大結晶粒径を有する酸化ガトリニウム入り核燃料ペレットの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0415920B2 (ja) | 1992-03-19 |
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