JPS6096814A - 低νｏｘ燃焼方法 - Google Patents
低νｏｘ燃焼方法Info
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- JPS6096814A JPS6096814A JP20371883A JP20371883A JPS6096814A JP S6096814 A JPS6096814 A JP S6096814A JP 20371883 A JP20371883 A JP 20371883A JP 20371883 A JP20371883 A JP 20371883A JP S6096814 A JPS6096814 A JP S6096814A
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- JP
- Japan
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- fuel
- combustion
- burner
- group
- nox
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
- F23C6/047—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure with fuel supply in stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/10—Furnace staging
- F23C2201/101—Furnace staging in vertical direction, e.g. alternating lean and rich zones
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/30—Staged fuel supply
- F23C2201/301—Staged fuel supply with different fuels in stages
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は燃焼装置における窒素酸化物（ＮＯＸ ）の
排出量を低減し得る燃焼方法に関し、より具体的には燃
焼装置における総括脱硝効率を大幅に向上させることの
できる燃焼方法に関する。
排出量を低減し得る燃焼方法に関し、より具体的には燃
焼装置における総括脱硝効率を大幅に向上させることの
できる燃焼方法に関する。
燃焼に伴って窒素酸化物という大気環境上好ましくない
副生成物が発生することは衆知の通りである。通常、Ｎ
Ｏｘの生成過程には次の２種類が考えられる。
副生成物が発生することは衆知の通りである。通常、Ｎ
Ｏｘの生成過程には次の２種類が考えられる。
（１）無機窒素（例えば空気中の窒素分子）の熱的酸化
によるものであり、いわゆるＴｈｅｒｒｎａｌ−ＮＯｘ
と呼ばれるもの。
によるものであり、いわゆるＴｈｅｒｒｎａｌ−ＮＯｘ
と呼ばれるもの。
これは次式（］、）に代表しで示される無機反応である
。
。
Ｎ、十 〇 −＋ Ｎ Ｏ十 Ｎ’！ｊ ・・・（１）
（２）シアン・アミン系のラジカルを経由する反応・Ｃ
Ｎ（又は・ＮＨ）＋Ｏ□→Ｎｏ−１−Ｃｏ、 Ｈ，Ｏ等
・・（２）このうち・ａ＋ｉ又は・ＮＨの生成が空気中
の窒素分子と炭化水素ラジカルとの反応による場合、ｉ
Ｐｒｏｍｐｔ ＮＯｘと称している。
（２）シアン・アミン系のラジカルを経由する反応・Ｃ
Ｎ（又は・ＮＨ）＋Ｏ□→Ｎｏ−１−Ｃｏ、 Ｈ，Ｏ等
・・（２）このうち・ａ＋ｉ又は・ＮＨの生成が空気中
の窒素分子と炭化水素ラジカルとの反応による場合、ｉ
Ｐｒｏｍｐｔ ＮＯｘと称している。
また、・ＯＮ又は・ＮＨの生成が燃料に含まれる有機窒
素酸化物に出来する場合はＦｕｅｌと称して両者を区別
している。
素酸化物に出来する場合はＦｕｅｌと称して両者を区別
している。
これらは当然の事ながら、温度、濃度（分ｔ１：、＞反
応時間（滞留時間）といった反１１ｊｓの主要素に依存
することは言うまでもない。
応時間（滞留時間）といった反１１ｊｓの主要素に依存
することは言うまでもない。
このうち、ボイラ火炉の如き、滞留時間の成る程度限定
された燃焼器の場合、通常上述した三安素のうち２つの
因子の空間的制御により燃焼改善を図りＮＯｘＯｘ排出
数減が行なわれて来た。
された燃焼器の場合、通常上述した三安素のうち２つの
因子の空間的制御により燃焼改善を図りＮＯｘＯｘ排出
数減が行なわれて来た。
すなわち、Ｔｈｅｒｍａｌ ＮＯｘが支配的であるよう
な燃焼器においては、排ガス混合法の如き火炎冷却法が
効を奏している。又Ｆｕｅｌ ＮＯｘが支配的であるよ
うな燃焼器においては、バーナゾーンの酸素分圧を下げ
て空気不足燃焼しＮＯｘ生成を抑制した後アフタエアに
より完全燃焼を行なう二段燃焼法が効を奏すことが実証
されている。
な燃焼器においては、排ガス混合法の如き火炎冷却法が
効を奏している。又Ｆｕｅｌ ＮＯｘが支配的であるよ
うな燃焼器においては、バーナゾーンの酸素分圧を下げ
て空気不足燃焼しＮＯｘ生成を抑制した後アフタエアに
より完全燃焼を行なう二段燃焼法が効を奏すことが実証
されている。
ここで、燃焼反応が高速酸化反応である所以は、発火も
しくは着火の段階で先ず水素引き抜き反応で生成した非
常に酸化され易いラジカルが次々と分解を繰り返し最終
はＯＯｒ Ｈ２！ ＯＯ２＋Ｈ２０等の分子に変化する
ことにある。換言すれば、燃焼の初期においては強力な
還元性を有するラジカルが多量に生成しているに他なら
ない。ラジカルはそれ自身非常に不安定で、従って極め
て短時間（数ミリ−数百ミリ秒）で酸素含有体と衝突反
応を繰り返すことになる。故に酸素不足下では当然法の
様なＮＯの分解反応もすみやかに進行する。
しくは着火の段階で先ず水素引き抜き反応で生成した非
常に酸化され易いラジカルが次々と分解を繰り返し最終
はＯＯｒ Ｈ２！ ＯＯ２＋Ｈ２０等の分子に変化する
ことにある。換言すれば、燃焼の初期においては強力な
還元性を有するラジカルが多量に生成しているに他なら
ない。ラジカルはそれ自身非常に不安定で、従って極め
て短時間（数ミリ−数百ミリ秒）で酸素含有体と衝突反
応を繰り返すことになる。故に酸素不足下では当然法の
様なＮＯの分解反応もすみやかに進行する。
ラジカル＋ＮＯ＝含窒素うジカル＋生成物・・・・・・
（３） 上記の事実は次の様な燃焼方式がＮＯｘ低減燃焼法とし
て有効であることを示唆している。即ち先ず燃焼域を形
成し、その後流に於て燃料のみもしくは生燃焼域からの
残存酸素が少量すぎる場合には、少尉の空気を伴送し、
局所的に燃料大過剰燃焼を行ないかつ同時に主燃焼ガス
と混合することにより、主バーナで生成したＮＯｘのう
ち相当量を分解出来るということを示唆している。
（３） 上記の事実は次の様な燃焼方式がＮＯｘ低減燃焼法とし
て有効であることを示唆している。即ち先ず燃焼域を形
成し、その後流に於て燃料のみもしくは生燃焼域からの
残存酸素が少量すぎる場合には、少尉の空気を伴送し、
局所的に燃料大過剰燃焼を行ないかつ同時に主燃焼ガス
と混合することにより、主バーナで生成したＮＯｘのう
ち相当量を分解出来るということを示唆している。
発明者等は上述の方法に基づいた燃焼方法を実施するこ
とによりＢＩ’Ｏｘの大幅な低減を実現している。しか
しながら、ある一定限度以上の低減は固唾であることも
また事実であり、現在においてはこの方法によるＮＯｘ
低減率は伸び悩み状態にあるのが実情である。このため
、発明者等は、ＮＯｘの生成および燃料過剰燃焼による
ＮＯｘの分解のプロ七スについて実験、研究ヲ行つた結
果、以下に示す様な更に改善を要する現象が介在してい
ることが明確になって来た。即ち、確かに燃料過剰燃焼
により次の式に示す反応が進行して一度はＮＯｘは分解
されるものの、・ＨＯ（炭化氷炭ラジカル）’−１−Ｎ
Ｏ→−０Ｎ（Ｘは−ＮＨ） ＋Ｃｏ、Ｈ２０等 ・・・
（４）−ＯＮ（Ｘは・ＮＨ）＋Ｎ０−）Ｎｊ、−）−０
０，Ｈ！ Ｏ等−（５）一部では次の式（６）に示す反
応により過剰な・（ＪＮ・ＮＨが水素と再結合する。
とによりＢＩ’Ｏｘの大幅な低減を実現している。しか
しながら、ある一定限度以上の低減は固唾であることも
また事実であり、現在においてはこの方法によるＮＯｘ
低減率は伸び悩み状態にあるのが実情である。このため
、発明者等は、ＮＯｘの生成および燃料過剰燃焼による
ＮＯｘの分解のプロ七スについて実験、研究ヲ行つた結
果、以下に示す様な更に改善を要する現象が介在してい
ることが明確になって来た。即ち、確かに燃料過剰燃焼
により次の式に示す反応が進行して一度はＮＯｘは分解
されるものの、・ＨＯ（炭化氷炭ラジカル）’−１−Ｎ
Ｏ→−０Ｎ（Ｘは−ＮＨ） ＋Ｃｏ、Ｈ２０等 ・・・
（４）−ＯＮ（Ｘは・ＮＨ）＋Ｎ０−）Ｎｊ、−）−０
０，Ｈ！ Ｏ等−（５）一部では次の式（６）に示す反
応により過剰な・（ＪＮ・ＮＨが水素と再結合する。
・０Ｎ（Ｘは−Ｎ）ｌ）＋）Ｉ、ＣＭはＨ）−＋ＨＯＮ
（Ｊ５１はＮＨ３）・・−・・（６） しかも前述のＦｕｅｌ Ｎに相当するが如きの含窒素化
合物が副生成され、これが最終プロセス即ちアフタエア
による完全燃焼時に次の式（７）に示す反応によりＯ２
と反応し再度Ｎｏが生成されてシマウ・ アフタエア中
の０２ ＨＯＮ（ｏｒＮＨ８）−一一一−−−−−づ−−・Ｎｏ
−−（７ンこのＮＯは相当多量に再生成するため、燃焼
装置全体での脱硝効率（総括脱硝効率）の向上を妨げる
大きな要因となっていることが判明した。
（Ｊ５１はＮＨ３）・・−・・（６） しかも前述のＦｕｅｌ Ｎに相当するが如きの含窒素化
合物が副生成され、これが最終プロセス即ちアフタエア
による完全燃焼時に次の式（７）に示す反応によりＯ２
と反応し再度Ｎｏが生成されてシマウ・ アフタエア中
の０２ ＨＯＮ（ｏｒＮＨ８）−一一一−−−−−づ−−・Ｎｏ
−−（７ンこのＮＯは相当多量に再生成するため、燃焼
装置全体での脱硝効率（総括脱硝効率）の向上を妨げる
大きな要因となっていることが判明した。
こσ〕発明の目的は、」１記した現有技術の欠点すなわ
ち炉内脱硝領域におｉする副生成物ＨＯＮＮＨ３’Ｊの
残存による総括脱硝率の低下という欠点をなくシ、これ
によって炉内ｊＪｌｌ！硝率を増加させることにより、
排ガス中のＮＯｘを極力低減できる燃ワ゛ト方法を提供
することにある。
ち炉内脱硝領域におｉする副生成物ＨＯＮＮＨ３’Ｊの
残存による総括脱硝率の低下という欠点をなくシ、これ
によって炉内ｊＪｌｌ！硝率を増加させることにより、
排ガス中のＮＯｘを極力低減できる燃ワ゛ト方法を提供
することにある。
要するにこの発明は、生燃焼域後流に炭化水零のオキシ
誘導体、アルデヒド・ケトン類等を住人することにより
、脱硝領域からの残存副生物である含窒素化合物量を減
少させ、これによって総括脱硝率を増加させるようにし
たものである。
誘導体、アルデヒド・ケトン類等を住人することにより
、脱硝領域からの残存副生物である含窒素化合物量を減
少させ、これによって総括脱硝率を増加させるようにし
たものである。
先ずこの発明の詳細な説明するのに先立ってこの発明を
ｆ１η成するに至った実験について説明する。捕礎的な
実験装置として公知の予混合ガスバーナを使用し、これ
に酸化剤として空気を、又燃料としては （１）炭化水素系燃料としてプロパンを、（２）Ｐ：Ａ
化水素のオキシ誘導体としてメタノールを供試した。こ
の場合メタノールは８０℃以上に予熱気化した状態で使
用した。更にＮＯの還元効果を確認するために、これら
の燃料に対してＮｏを所定量子混合し、両タイプの燃料
の脱硝特性を検討した。
ｆ１η成するに至った実験について説明する。捕礎的な
実験装置として公知の予混合ガスバーナを使用し、これ
に酸化剤として空気を、又燃料としては （１）炭化水素系燃料としてプロパンを、（２）Ｐ：Ａ
化水素のオキシ誘導体としてメタノールを供試した。こ
の場合メタノールは８０℃以上に予熱気化した状態で使
用した。更にＮＯの還元効果を確認するために、これら
の燃料に対してＮｏを所定量子混合し、両タイプの燃料
の脱硝特性を検討した。
第１図にその結果の一例を示す。横軸（１酸素当量比ず
なわち燃焼工学分野で最も一般に用いられる「空気比」
であり、この値が１以下であることは空気不足すなわち
燃料過剰であることを意味する。線図中一点鎖線は該予
混合バーナ火炎後流におけるＮＯａ度を、実線は同位置
に８けるＨＯＮ十ＮＨの濃度を各々示す。
なわち燃焼工学分野で最も一般に用いられる「空気比」
であり、この値が１以下であることは空気不足すなわち
燃料過剰であることを意味する。線図中一点鎖線は該予
混合バーナ火炎後流におけるＮＯａ度を、実線は同位置
に８けるＨＯＮ十ＮＨの濃度を各々示す。
又各線図中（１１）は燃料としてプロパンを用いた烏合
であり、Ｉは燃料としてメタノールを図いた場合である
。
であり、Ｉは燃料としてメタノールを図いた場合である
。
さて、前に示した式（６）において過剰な・ＣＮ。
・ＮＨから生成されたＮＨ，は、温度１０００℃以上の
高温下で容易に分解しＮ２に変換され易いが、一方ＨＯ
Ｎはこの程度の高温下では熱的に安定であり酸素が存在
しない場合は ２ＨＯＮ 〜ラ ０ａＮｘ＋Ｈ２・・・・・・（８）式
（８ンに示す様な状態を維持している厄介な化合物であ
り、アフタエアとの再反応によるＮｏを低減させるため
にはこのＨＯＮを極力副生成させないことが肝要である
。
高温下で容易に分解しＮ２に変換され易いが、一方ＨＯ
Ｎはこの程度の高温下では熱的に安定であり酸素が存在
しない場合は ２ＨＯＮ 〜ラ ０ａＮｘ＋Ｈ２・・・・・・（８）式
（８ンに示す様な状態を維持している厄介な化合物であ
り、アフタエアとの再反応によるＮｏを低減させるため
にはこのＨＯＮを極力副生成させないことが肝要である
。
ＯＮ生成はヨＥとして以下の式（９）（１０）で示ず反
；ノシ；で生成すると考えられている。
；ノシ；で生成すると考えられている。
・ＣＨＨＮＯ３Ｐ−ＣＮ＋・ＯＨ・・・（９）・０２
−１− Ｎｏ→ ・ＯＮ ＋Ｃｏ ・・・（１０）従っ
て炭化水素火炎ではこの・ＯＮの発生は避は難いことが
わかった。
−１− Ｎｏ→ ・ＯＮ ＋Ｃｏ ・・・（１０）従っ
て炭化水素火炎ではこの・ＯＮの発生は避は難いことが
わかった。
もつとも図に示す如く空気比０．９以下では火炎後流へ
の・０．Ｎ残存量は極く僅かではあるが、一方この領域
においては図に示す如＜Ｎｏの分解率そのものも小さい
ため、全体として大幅な低ＮＯｘ化を達成することはで
きない。
の・０．Ｎ残存量は極く僅かではあるが、一方この領域
においては図に示す如＜Ｎｏの分解率そのものも小さい
ため、全体として大幅な低ＮＯｘ化を達成することはで
きない。
ところがメタノールの如き炭化水素のオキシ誘導体にな
ると、・ＯＮ生成域自体が抑制されるため空気比を小さ
くしてもＨＯＨの生成が少ないことがわかった。但し・
ＯＮそのものは過剰でなｌ−１れば式（５）で示す如く
一方ではＮｏの強力なる還元剤として作用し得る訳であ
る。しかし・ＯＮは減少しても他の分解ラジカルにより
ＮＯの還元は十分進行するため、炭化水素のオキシ誘導
体であってもＮｏの分解率が減少することはない。
ると、・ＯＮ生成域自体が抑制されるため空気比を小さ
くしてもＨＯＨの生成が少ないことがわかった。但し・
ＯＮそのものは過剰でなｌ−１れば式（５）で示す如く
一方ではＮｏの強力なる還元剤として作用し得る訳であ
る。しかし・ＯＮは減少しても他の分解ラジカルにより
ＮＯの還元は十分進行するため、炭化水素のオキシ誘導
体であってもＮｏの分解率が減少することはない。
第２図は、上述の原理をボイラ等の火炉に応用する場合
の具体例を示ず。同火炉は、下段に炭化水素系燃料、例
えばＬＮＧ （液化天然ガス）重原油１石炭を供給して
燃焼を行なう生バーナ３０の群と、その上段に前記メタ
ノール等の炭化水素オキシ誘導体やケトン・アルデヒド
類、望ましくはメタノール、エタノール等の比較的安価
な低級アルキルアルコール類を供給する脱硝バーナ４０
、及びその更に上級にこれら可燃分の不完全燃焼物を完
全燃焼するためのアフタエアポート５０を有している。
の具体例を示ず。同火炉は、下段に炭化水素系燃料、例
えばＬＮＧ （液化天然ガス）重原油１石炭を供給して
燃焼を行なう生バーナ３０の群と、その上段に前記メタ
ノール等の炭化水素オキシ誘導体やケトン・アルデヒド
類、望ましくはメタノール、エタノール等の比較的安価
な低級アルキルアルコール類を供給する脱硝バーナ４０
、及びその更に上級にこれら可燃分の不完全燃焼物を完
全燃焼するためのアフタエアポート５０を有している。
ここで、先ず生バーナ４０の空気比について以下に述べ
る。殆んど全ての燃料の燃焼について言えることである
が、生成するＴｈｅｒｍａｌ ＮＯｘ及びＦｕｅｌ 、
ＮＯｘの量はバーナゾーンの空気比が１以上であると急
増するのである。従って王バーナ４００群はやや空気不
足、望ましくは空気比０．８〜０６９８に維持する必要
がある。この様な状態で王バーナ群の運転を行なうと王
バーナ火炎上刃では高温（通常１２５０〜１５５００Ｇ
）のため全体として酸素不足であるにもかかわらず・Ｏ
Ｈで代表される含酸素ラジカルは相当量残存しているこ
とが確認されている。
る。殆んど全ての燃料の燃焼について言えることである
が、生成するＴｈｅｒｍａｌ ＮＯｘ及びＦｕｅｌ 、
ＮＯｘの量はバーナゾーンの空気比が１以上であると急
増するのである。従って王バーナ４００群はやや空気不
足、望ましくは空気比０．８〜０６９８に維持する必要
がある。この様な状態で王バーナ群の運転を行なうと王
バーナ火炎上刃では高温（通常１２５０〜１５５００Ｇ
）のため全体として酸素不足であるにもかかわらず・Ｏ
Ｈで代表される含酸素ラジカルは相当量残存しているこ
とが確認されている。
従って上記の如き高温下では前記脱硝燃料を空気等の酸
化剤を全く含まず火炉内に注入したとしても、この脱硝
燃料は・ＯＨによる水素引抜き反＋１ｉＳによりラジカ
ルを発生して」−分ＮＯｘの還元反１＋ａ、が進行する
。又、燃料需給の観点、発電所用ボイラの場合には、発
電コストの問題脱硝用燃料系統に関するｆ」帯設備面等
あらゆる１ｆｊｊから考えても脱硝用燃料は極めて少量
であることが望まれ、主バーナ４０の空気比は１以下で
あることが省エネルギー上の観点からも必要不Ｉｊ丁欠
である。」−記の如く条件を選べば、脱硝用燃料流量は
４〜１０ ｗｔ％程度で十分効果を発揮するのである。
化剤を全く含まず火炉内に注入したとしても、この脱硝
燃料は・ＯＨによる水素引抜き反＋１ｉＳによりラジカ
ルを発生して」−分ＮＯｘの還元反１＋ａ、が進行する
。又、燃料需給の観点、発電所用ボイラの場合には、発
電コストの問題脱硝用燃料系統に関するｆ」帯設備面等
あらゆる１ｆｊｊから考えても脱硝用燃料は極めて少量
であることが望まれ、主バーナ４０の空気比は１以下で
あることが省エネルギー上の観点からも必要不Ｉｊ丁欠
である。」−記の如く条件を選べば、脱硝用燃料流量は
４〜１０ ｗｔ％程度で十分効果を発揮するのである。
もつとも主バーナ４０の燃料中に窒素化合物が多量に含
有されている為に、主ノ（−すの空２比を０．８程度ま
で低下させて生バーナからのＮＯｘ発生量を抑制する必
要のある場合は・ＯＨ残存量が少なくなるため脱硝用燃
料を少量の空気と共に注入する必要が生ずる。この場合
には脱硝用燃料量は必要に応じて王バーナ燃料の５０ｗ
ｔ％程度まで増加せざるを得ない場合もある。
有されている為に、主ノ（−すの空２比を０．８程度ま
で低下させて生バーナからのＮＯｘ発生量を抑制する必
要のある場合は・ＯＨ残存量が少なくなるため脱硝用燃
料を少量の空気と共に注入する必要が生ずる。この場合
には脱硝用燃料量は必要に応じて王バーナ燃料の５０ｗ
ｔ％程度まで増加せざるを得ない場合もある。
尚、脱硝用燃料は王バーナ燃料に比べて通常の場合相当
少ないため、主バーナに発生した上昇ガス流に対して十
分なる貫通力もしくは混合能力を有さぬ場合が往々にし
て生ずる。この場合には通常種々の反応器で常套的に用
いられる如く、排ガスもしくは水蒸気等の不活性ガスの
伴送による運動量の増大を図ることが有効であることは
言うまでもない。
少ないため、主バーナに発生した上昇ガス流に対して十
分なる貫通力もしくは混合能力を有さぬ場合が往々にし
て生ずる。この場合には通常種々の反応器で常套的に用
いられる如く、排ガスもしくは水蒸気等の不活性ガスの
伴送による運動量の増大を図ることが有効であることは
言うまでもない。
なお、第２図の空気供給系統については従来公知の技術
設備を利用可能なためその記入を省略しである。また図
中符号１０はボイラ火炉、２０はウィンドボックス、３
１．３２は主燃料調整弁、３５）；ｌ主燃料ライン、４
１は脱硝燃料調整弁、４５は脱硝燃料ラインである。
設備を利用可能なためその記入を省略しである。また図
中符号１０はボイラ火炉、２０はウィンドボックス、３
１．３２は主燃料調整弁、３５）；ｌ主燃料ライン、４
１は脱硝燃料調整弁、４５は脱硝燃料ラインである。
この発明を実施することにより、燃料過剰燃焼によって
、ＮＯｘの気相還元用に生成した物質のうち、ＮＯｘの
気相還元に関与しない余剰の還元物質を脱硝燃料の燃焼
で再反応させてしまうので未燃分燃焼用空気との反応に
よって再度ＮＯｘを生成することがなく、最終的なＮＯ
ｘ排出Ｘ１ｔを大幅に低減することができる。
、ＮＯｘの気相還元用に生成した物質のうち、ＮＯｘの
気相還元に関与しない余剰の還元物質を脱硝燃料の燃焼
で再反応させてしまうので未燃分燃焼用空気との反応に
よって再度ＮＯｘを生成することがなく、最終的なＮＯ
ｘ排出Ｘ１ｔを大幅に低減することができる。
第１図（は空気比と、Ｎｏ、ＨＣＮ、ＮＨ濃度との関係
を示す線図、第２図はこの拠明に係る方法を実施するた
めのボイラ火炉の断面図である。 ３０・・・・・・王バーナ ３５・・・・・・主燃料ラ
イン４０・・・・・ＩＪＥ２硝バーナ ４５・・・・・
・脱硝燃料ライン第１＠ 第２図
を示す線図、第２図はこの拠明に係る方法を実施するた
めのボイラ火炉の断面図である。 ３０・・・・・・王バーナ ３５・・・・・・主燃料ラ
イン４０・・・・・ＩＪＥ２硝バーナ ４５・・・・・
・脱硝燃料ライン第１＠ 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、窒素酸化物を燃料過剰燃焼で生成した物質により分
解する方法において、燃料過剰燃焼域の下流において脱
硝燃料を燃焼させ、この脱硝燃料の燃焼により、前記燃
料過剰域で生成した窒素酸化物分解用の物質のうち窒素
酸化物の分解に関与しない余剰の物質の発生を抑制し、
この余剰の物質の酸化による窒素酸化物の再化成を防止
するようにしたことを特徴とする低ＮＯｘ燃焼方法。 ２、前記脱硝燃料を炭化水素のオキシ誘導体、およびま
たはケトン・アルデヒド類としたことを特徴とするｑ′
！ｆｇ′ｆ請求の範囲第１項記載の低ＮＯｘ撚り晃方法
。 ３、前記脱硝燃料の注入量を主バーナに供給する主燃料
の注入量の４ｗｔ％以上七以上口とを特徴とする特許請
求の範囲第２項記載の低ＮＯｘ燃焼方法。 ４、脱硝燃料を注入すべき部分の雰囲気温度を１１００
℃以上としたことを特徴とする特許請求の範囲第１項な
いし第３項のいづれかに記載の低ＮＯｘ燃焼方法。 ５、主燃焼域の空気比を約０．８から０．９８に維持し
、主燃焼域で窒素酸化物の分解を行うことを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の低ＮＯｘ燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20371883A JPS6096814A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 低νｏｘ燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20371883A JPS6096814A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 低νｏｘ燃焼方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096814A true JPS6096814A (ja) | 1985-05-30 |
Family
ID=16478693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20371883A Pending JPS6096814A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 低νｏｘ燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096814A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7168947B2 (en) * | 2004-07-06 | 2007-01-30 | General Electric Company | Methods and systems for operating combustion systems |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819928A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 鉄共振電源 |
-
1983
- 1983-11-01 JP JP20371883A patent/JPS6096814A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819928A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 鉄共振電源 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7168947B2 (en) * | 2004-07-06 | 2007-01-30 | General Electric Company | Methods and systems for operating combustion systems |
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