JPS608402A - 蒸気タ−ビンの動翼先端部冷却装置 - Google Patents
蒸気タ−ビンの動翼先端部冷却装置Info
- Publication number
- JPS608402A JPS608402A JP11597583A JP11597583A JPS608402A JP S608402 A JPS608402 A JP S608402A JP 11597583 A JP11597583 A JP 11597583A JP 11597583 A JP11597583 A JP 11597583A JP S608402 A JPS608402 A JP S608402A
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- Japan
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- tip
- rotor blade
- steam
- steam turbine
- outer ring
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/10—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using sealing fluid, e.g. steam
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の技術分野」
本発明は軸流蒸気タービンにおいて、動翼先端に設けら
れたシュラウドリンクとテノン部どを外部から導入した
冷却蒸気によつＣ冷却するようにした蒸気タービンの動
翼先端部冷却装置に関する。
れたシュラウドリンクとテノン部どを外部から導入した
冷却蒸気によつＣ冷却するようにした蒸気タービンの動
翼先端部冷却装置に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
一般に、蒸気々−ビ、ンの動翼先端部は動翼先端に突設
したテノンにシュラウドリングのテノン孔部を挿入し、
テノンの先端をかしめることによつ−Ｃシュラウドリン
グを固定し、これに加わる遠心力をテノンの剪断式で支
えるようにしている。
したテノンにシュラウドリングのテノン孔部を挿入し、
テノンの先端をかしめることによつ−Ｃシュラウドリン
グを固定し、これに加わる遠心力をテノンの剪断式で支
えるようにしている。
第１図は従来の蒸気タービンの内部ＭＡ造の一例を示す
もので、各段落はロータ１から突出するロータディスク
２に固定された！１１１１３を、内輪ダイヤフラム４お
、よび外輪ダイヤフラム５によって両端を支持された静
翼６とから構成されており、外輪ダイヤフラム５は内部
ケーシング７に固定され、また、動翼３の外端は円周方
向に配置したシュラウドリング８ａによって相互に連結
されている。
もので、各段落はロータ１から突出するロータディスク
２に固定された！１１１１３を、内輪ダイヤフラム４お
、よび外輪ダイヤフラム５によって両端を支持された静
翼６とから構成されており、外輪ダイヤフラム５は内部
ケーシング７に固定され、また、動翼３の外端は円周方
向に配置したシュラウドリング８ａによって相互に連結
されている。
外輪ダイヤフラム５の内面には、シュラウドリング８ａ
に対向する位置にラジアルチップフィン９が設けられ、
シュラウドリンク８の外側を漏洩する蒸気流を抑制して
いる。なお、符号１０は内輪ダイヤフラム４とロータ１
との間をシールするラビリンスパツキンを示す。
に対向する位置にラジアルチップフィン９が設けられ、
シュラウドリンク８の外側を漏洩する蒸気流を抑制して
いる。なお、符号１０は内輪ダイヤフラム４とロータ１
との間をシールするラビリンスパツキンを示す。
上記において、シュラウドリンク８を動翼３に固定する
テノン１１ａとしては、そのかしめ部がシュラウドリン
ク８ａの外周から突出する構造の普通テノンが従来多用
されていた。
テノン１１ａとしては、そのかしめ部がシュラウドリン
ク８ａの外周から突出する構造の普通テノンが従来多用
されていた。
しかしながら、このような構造の蒸気タービンではター
ビン軸の方向に伸び差が生じてもラジアルデツプフィン
９とテノン１１ａが接触することがないようにするため
、フィン９は各段落毎に１〜２枚程度しか使用すること
ができない。
ビン軸の方向に伸び差が生じてもラジアルデツプフィン
９とテノン１１ａが接触することがないようにするため
、フィン９は各段落毎に１〜２枚程度しか使用すること
ができない。
そのため、動翼先端部から蒸気が漏洩し、漏洩損失を生
じていた。即ち、動翼先端部の漏洩流は、静翼６の出口
先端部を流下する作動流体の主流から分離し、シュラウ
ドリング８ａとラジアルチップフィン９の間隙を通り、
外輪ダイヤフラム５、シュラウドリング８ａおよびラジ
アルチップフィン９に囲まれる空間に入って膨張し、縮
流となってラジアルチップフィン９とシュラウドリング
８ａとの間隙を通って次段落に流れる。このように漏洩
流はタービン動翼３をバイパスして流れるため、その分
だけタービン軸出力が減少し効率が低下する原因となる
。通常、この動翼先端部の損失は全漏洩損失の４〜５０
％と推定されている。
じていた。即ち、動翼先端部の漏洩流は、静翼６の出口
先端部を流下する作動流体の主流から分離し、シュラウ
ドリング８ａとラジアルチップフィン９の間隙を通り、
外輪ダイヤフラム５、シュラウドリング８ａおよびラジ
アルチップフィン９に囲まれる空間に入って膨張し、縮
流となってラジアルチップフィン９とシュラウドリング
８ａとの間隙を通って次段落に流れる。このように漏洩
流はタービン動翼３をバイパスして流れるため、その分
だけタービン軸出力が減少し効率が低下する原因となる
。通常、この動翼先端部の損失は全漏洩損失の４〜５０
％と推定されている。
このように動翼先端部からの漏洩蒸気を少しでも減少さ
せるため、第２図に示す完全沈込みテノンが使用される
ようになってきた。
せるため、第２図に示す完全沈込みテノンが使用される
ようになってきた。
これは外輪ダイヤフラム５に配設するラジアルチップフ
ィン９の設回数を多くし漏洩流による抵抗個所を増加さ
せることによって漏洩量を減少させようとするもので、
多数本のラジアルチップフィン９を配列できるよう、完
全沈込みテノン１１ｂを使用し、そのかしめ部上面をシ
ュラウドリンク８ｂの外面と同−而とするものである。
ィン９の設回数を多くし漏洩流による抵抗個所を増加さ
せることによって漏洩量を減少させようとするもので、
多数本のラジアルチップフィン９を配列できるよう、完
全沈込みテノン１１ｂを使用し、そのかしめ部上面をシ
ュラウドリンク８ｂの外面と同−而とするものである。
しかしながら、完全沈込みテノン１１ｂを使用する場合
にはシュラウドリング８ｂのテノン孔周囲に座ぐりを設
ける必要があるので、普通テノン１１ａを使用する場合
に比較してシュラウドリンク８ｂの厚さが厚くなり、シ
ュラウドリング８ｂおよびテノン１１ｂに使用する遠心
力が増加するという欠点がある。
にはシュラウドリング８ｂのテノン孔周囲に座ぐりを設
ける必要があるので、普通テノン１１ａを使用する場合
に比較してシュラウドリンク８ｂの厚さが厚くなり、シ
ュラウドリング８ｂおよびテノン１１ｂに使用する遠心
力が増加するという欠点がある。
特に、近年では蒸気タービンの大容量化、高効率化に伴
ない、動翼３の翼長が長くなると同時に、タービンの入
口蒸気温度も高温化し、再熱蒸気温度として５３８℃〜
５６６℃を採用するケースが多くなってきているが、そ
の場合には中圧初段動翼の蒸気温度は５３０〜５４０℃
となり、シュラウドリング８ｂやテノン１１１）の使用
材料の許容応力が２０％前後も低下する上、蒸気温度の
上昇でクリープ変形量も著しく増大する。
ない、動翼３の翼長が長くなると同時に、タービンの入
口蒸気温度も高温化し、再熱蒸気温度として５３８℃〜
５６６℃を採用するケースが多くなってきているが、そ
の場合には中圧初段動翼の蒸気温度は５３０〜５４０℃
となり、シュラウドリング８ｂやテノン１１１）の使用
材料の許容応力が２０％前後も低下する上、蒸気温度の
上昇でクリープ変形量も著しく増大する。
［発明の目的］
本発明は上述の事情に鑑みてなされたもので、外部より
冷却蒸気を動翼先端部に導入することにより、内部効率
を低下させることなく動翼先端部のシュラウドリングお
よびテノンを冷却し、材料の許容応力を増大させるよう
にした蒸気タービンの動翼先端部冷却装置を提供するこ
とを目的とするものである。
冷却蒸気を動翼先端部に導入することにより、内部効率
を低下させることなく動翼先端部のシュラウドリングお
よびテノンを冷却し、材料の許容応力を増大させるよう
にした蒸気タービンの動翼先端部冷却装置を提供するこ
とを目的とするものである。
［発明の概要］
本発明の蒸気タービンの動翼先端部冷却装置は、動翼先
端部にシュラウドリングをテノンにより固定し、このシ
ュラウドリングと外輪ダイヤフラムとの間にラジアルチ
ップフィンを設けた蒸気タービンの前記動翼先端部を冷
却する蒸気タービンの動翼先端部冷ｆｉＩＩ装置におい
て、外部ケーシングと内部ケーシングとの間に設けた冷
却蒸気導入用のパイプスリーブの先端を前記外輪ダイヤ
フラムの外周に設けた環状溝に連通させ、この環状溝と
前記外輪ダイヤフラムとの間を連通ずる連通孔を通して
冷却蒸気を前記外輪ダイヤフラムの内面に導入するよう
構成されている。
端部にシュラウドリングをテノンにより固定し、このシ
ュラウドリングと外輪ダイヤフラムとの間にラジアルチ
ップフィンを設けた蒸気タービンの前記動翼先端部を冷
却する蒸気タービンの動翼先端部冷ｆｉＩＩ装置におい
て、外部ケーシングと内部ケーシングとの間に設けた冷
却蒸気導入用のパイプスリーブの先端を前記外輪ダイヤ
フラムの外周に設けた環状溝に連通させ、この環状溝と
前記外輪ダイヤフラムとの間を連通ずる連通孔を通して
冷却蒸気を前記外輪ダイヤフラムの内面に導入するよう
構成されている。
［発明の実施例］
以下第３図ないし第５図を参照して本発明の詳細な説明
する。なお、これらの図では第１図または第２図におけ
ると同一部材にはそれらと同じ符号を付し、詳細な説明
は省略する。
する。なお、これらの図では第１図または第２図におけ
ると同一部材にはそれらと同じ符号を付し、詳細な説明
は省略する。
第３図は本発明を中圧タービンに適用した例を示すもの
で、外部ケーシング１２の内側に内部ケーシング７を保
持し、タービン段落が静翼６、動翼３、外輪ダイヤフラ
ム５１．内輪ダイヤフラム４、ロータディスク２、シュ
ラウドリンク８ｂ、完全沈み込みテノン１１ｂおよび多
数のラジアルチップフィン９から構成されている点は第
２図におけると同様である。
で、外部ケーシング１２の内側に内部ケーシング７を保
持し、タービン段落が静翼６、動翼３、外輪ダイヤフラ
ム５１．内輪ダイヤフラム４、ロータディスク２、シュ
ラウドリンク８ｂ、完全沈み込みテノン１１ｂおよび多
数のラジアルチップフィン９から構成されている点は第
２図におけると同様である。
外部ケーシング１２と内部ケーシング７との間には冷却
蒸気導入用のパイプスリーブ１３が設（プられており、
このバイアスリーブ１３の内端は外輪ダイヤフラム５の
外周面に設けた環状溝１４に連通している。この環状溝
の外周はパイプスリーブの開口部以外の部分をカバー（
図示せず）で覆われている。符号１５はパイプスリーブ
１３と内・外ケーシング７．１２間をシールするシール
リングを示す。
蒸気導入用のパイプスリーブ１３が設（プられており、
このバイアスリーブ１３の内端は外輪ダイヤフラム５の
外周面に設けた環状溝１４に連通している。この環状溝
の外周はパイプスリーブの開口部以外の部分をカバー（
図示せず）で覆われている。符号１５はパイプスリーブ
１３と内・外ケーシング７．１２間をシールするシール
リングを示す。
環状溝１４は、その円周方向に適当な間隔をおいて傾斜
状に透設した複数本の連通孔１６を通してシュラウドリ
ング８ｂと外輪ダイヤフラム５どの間のラジアルチップ
フィン９の間隙に連通している。符号１７は外輪ダイヤ
フラム５と内部クーシングアとの間をシールするラジア
ルフィンを示す。
状に透設した複数本の連通孔１６を通してシュラウドリ
ング８ｂと外輪ダイヤフラム５どの間のラジアルチップ
フィン９の間隙に連通している。符号１７は外輪ダイヤ
フラム５と内部クーシングアとの間をシールするラジア
ルフィンを示す。
パイプスリーブ１３の外端位置に合致させて外部ケーシ
ング１２に固着したフランジ１８は冷却蒸気ライン１９
を介して高圧タービン２０の適当段落の抽気口２１に接
、続されている。
ング１２に固着したフランジ１８は冷却蒸気ライン１９
を介して高圧タービン２０の適当段落の抽気口２１に接
、続されている。
上述のように構成した本発明の蒸気タービンの動翼先端
部冷却装置において、図示を省略した蒸気流入管を通し
て内部ケーシング７のノズルボックス内に導入された高
温の再熱蒸気は各段落毎に静翼６から動翼３に向けて噴
出し、ロータ１を回転させる。
部冷却装置において、図示を省略した蒸気流入管を通し
て内部ケーシング７のノズルボックス内に導入された高
温の再熱蒸気は各段落毎に静翼６から動翼３に向けて噴
出し、ロータ１を回転させる。
一方、高圧タービン２０で仕事をして圧力、温度がある
程度低下した蒸気は適当段落から抽気され、冷却蒸気ラ
イン１９を通って中圧タービンのパイプスリーブ１３に
導入され、一時蒸気溜りとなる環状溝１４を経て、連通
孔１６から外輪ダイヤフラム５外周面と内部ケーシング
７との空間部に噴出する。
程度低下した蒸気は適当段落から抽気され、冷却蒸気ラ
イン１９を通って中圧タービンのパイプスリーブ１３に
導入され、一時蒸気溜りとなる環状溝１４を経て、連通
孔１６から外輪ダイヤフラム５外周面と内部ケーシング
７との空間部に噴出する。
この場合、高圧タービン２０の途中段落から抽気された
エンタルピーの低下した高圧蒸気は、周囲の蒸気圧力（
中圧初段の蒸気は高エンタルピー低圧蒸気）より高いの
で、蒸気はラジアルチップフィン９とシュラウドとの間
隙より、一方は下流側へ流れ、他方は上流側へ吹出した
後、中圧初段蒸気と混合し、再度動翼チップ部を通過し
て次段階へ流入する。このような冷却蒸気の作用により
、タービン動翼先端の完全沈込みテノン１１ｂとシュラ
ウドリング８ｂは確実に冷却される。
エンタルピーの低下した高圧蒸気は、周囲の蒸気圧力（
中圧初段の蒸気は高エンタルピー低圧蒸気）より高いの
で、蒸気はラジアルチップフィン９とシュラウドとの間
隙より、一方は下流側へ流れ、他方は上流側へ吹出した
後、中圧初段蒸気と混合し、再度動翼チップ部を通過し
て次段階へ流入する。このような冷却蒸気の作用により
、タービン動翼先端の完全沈込みテノン１１ｂとシュラ
ウドリング８ｂは確実に冷却される。
次に、本発明の他の実施例について説明する。
Ｍ４図は外輪ダイヤフラム５外周面の環状溝１４に連通
する連通孔１６ａの先端をラジアルチップフィン９の前
端部位置に開口させたものである。
する連通孔１６ａの先端をラジアルチップフィン９の前
端部位置に開口させたものである。
この場合、冷却蒸気はシュラウドリング８ｂとラジアル
チップフィン９との間隙に流れると共に、より多くの冷
ＷＭ気は外輪ダイヤフラム５とシュラウドリンク８ｂ先
端面との間隙を通して流入し、高温蒸気と混合されてシ
ュラウドリンク８ｂの内面を流れる。
チップフィン９との間隙に流れると共に、より多くの冷
ＷＭ気は外輪ダイヤフラム５とシュラウドリンク８ｂ先
端面との間隙を通して流入し、高温蒸気と混合されてシ
ュラウドリンク８ｂの内面を流れる。
第５図は環状溝１４に連通する連通孔１６ｂの先端を外
輪ダイヤフラム５の１ｌｌｉ＋チップ部側に開口させ、
冷却蒸気を静翼ピッチ間の主流に吹出し、主流蒸気と混
合して動翼先端部に流入させるものである。
輪ダイヤフラム５の１ｌｌｉ＋チップ部側に開口させ、
冷却蒸気を静翼ピッチ間の主流に吹出し、主流蒸気と混
合して動翼先端部に流入させるものである。
［発明の効果］
以上述べたように本発明によれば、簡単な構造でタービ
ン性能に余り影響を与えることなく、冷却蒸気の作用に
にリタービン動翼先端のテノンおよびシュラウドリング
を確実に冷却できる。従って、使用材料の許容応力レベ
ルを向上させ、材料の寿命が伸びると共に、テノンやシ
ュラウドリングのクリープ変形ωの増大を抑制できるの
で、回転部と静止部との接触事故の危険性を低下させる
効果があり、また蒸気タービンの大容量化による＃ｊＪ
翼の長翼化およびタービン入口蒸気温度の高温化に対し
ても十分効果がある。
ン性能に余り影響を与えることなく、冷却蒸気の作用に
にリタービン動翼先端のテノンおよびシュラウドリング
を確実に冷却できる。従って、使用材料の許容応力レベ
ルを向上させ、材料の寿命が伸びると共に、テノンやシ
ュラウドリングのクリープ変形ωの増大を抑制できるの
で、回転部と静止部との接触事故の危険性を低下させる
効果があり、また蒸気タービンの大容量化による＃ｊＪ
翼の長翼化およびタービン入口蒸気温度の高温化に対し
ても十分効果がある。
第１図は従来の蒸気タービンの内部構造を示す縦断面図
、第２図は従来の蒸気タービンの動翼部近傍の詳細を示
す縦断面図、第３図は本発明の蒸気タービンの内部構造
を例示する縦断面図、第４図と第５図はそれぞれ本発明
の他の実施例を示す蒸気タービンの内部構造の縦断面図
である。 １・・・・・・・・・・・・ロータ ２・・・・・・・・・・・・ロータディスク３・・・・
・・・・・・・・動 翼 ４・・・・・・・・・・・・内輪ダイヤフラム５・・・
・・・・・・・・・外輪ダイヤフラム６・・・・・・・
・・・・・静 翼 ７・・・・・・・・・・・・内部ケーシング８ａ 、８
ｂ・・・シュラウドリング ９・・・・・・・・・・；・ラジアルチップフィン１０
・・・・・・・・・・・・ラビリンスバッキング１１ａ
・・・・・・・・・普通テノン １１ｂ・・・・・・・・・完全沈込みテノン１２・・・
・・・・・・・・・外部ケーシング１３・・・・・・・
・・・・・パイプスリーブ１４・・・・・・・・・・・
・環状溝 １５・・・・・・・・・・・・シールリング１６．１６
ｂ・・・連通孔 １７・・・・・・・・・・・・ラジアルフィン１８・・
・・・・・・・・・・フランジ１９・・・・・・・・・
用冷却蒸気ライン２０・・・・・・・・・・・・高圧タ
ービン２１・・・・・・・・・・・・抽気口 代理人弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１名） 第１図 １１占 ０ 第２図 第３図 第４図 第５図
、第２図は従来の蒸気タービンの動翼部近傍の詳細を示
す縦断面図、第３図は本発明の蒸気タービンの内部構造
を例示する縦断面図、第４図と第５図はそれぞれ本発明
の他の実施例を示す蒸気タービンの内部構造の縦断面図
である。 １・・・・・・・・・・・・ロータ ２・・・・・・・・・・・・ロータディスク３・・・・
・・・・・・・・動 翼 ４・・・・・・・・・・・・内輪ダイヤフラム５・・・
・・・・・・・・・外輪ダイヤフラム６・・・・・・・
・・・・・静 翼 ７・・・・・・・・・・・・内部ケーシング８ａ 、８
ｂ・・・シュラウドリング ９・・・・・・・・・・；・ラジアルチップフィン１０
・・・・・・・・・・・・ラビリンスバッキング１１ａ
・・・・・・・・・普通テノン １１ｂ・・・・・・・・・完全沈込みテノン１２・・・
・・・・・・・・・外部ケーシング１３・・・・・・・
・・・・・パイプスリーブ１４・・・・・・・・・・・
・環状溝 １５・・・・・・・・・・・・シールリング１６．１６
ｂ・・・連通孔 １７・・・・・・・・・・・・ラジアルフィン１８・・
・・・・・・・・・・フランジ１９・・・・・・・・・
用冷却蒸気ライン２０・・・・・・・・・・・・高圧タ
ービン２１・・・・・・・・・・・・抽気口 代理人弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１名） 第１図 １１占 ０ 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (4)
- （１）動翼先端部にシュラウドリングをテノンにより固
定し、このシュラウドリングと外輪ダイヤフラムとの間
にラジアルチップフィンを設けた蒸気タービンの前記動
翼先端部を冷却する蒸気タービンの動翼先端部冷却装置
において、外部ケーシングと内部ケーシングとの間に設
けた冷却蒸気導入用のパイプスリーブの先端を前記外輪
ダイヤフラムの外周に設けた環状溝に連通させ、この環
状溝と前記外輪ダイヤフラムとの間を連通する連通孔を
通して冷却蒸気を前記外輪ダイヤフラムの内面に導入す
るよう構成したことを特徴とする蒸気タービンの動翼先
端部冷却装置。 - （２）テノンが完全沈込みテノンで構成され、シュラウ
ドリンクと外輪ダイヤフラムとの間に多数本のラジアル
チップフィンが配置され−Ｃいることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の蒸気タービンの動翼先端部冷却
装置。 - （３）連通孔の一端が複数本のラジアルチップフィンに
挾まれたシュラウドリングと外輪ダイヤフラムとの間の
間隙内に開口していることを特徴とする特許請求の範囲
第１項または第２項記載の蒸気タービンの動翼先端部冷
却装置。 - （４）連通孔の一端がラジアルチップフィンの前端部位
置に開口していることを特徴とする特許請求の範囲第１
項または第２項記載の蒸気タービンの動翼先端部冷却装
置。 〈５）連通孔の一端が外輪ダイヤフラムの静翼チップ部
側に開口していることを特徴とする特許請求の範囲第１
項または第２項記載の蒸気タービンの動翼先端部冷却装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11597583A JPS608402A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 蒸気タ−ビンの動翼先端部冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11597583A JPS608402A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 蒸気タ−ビンの動翼先端部冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS608402A true JPS608402A (ja) | 1985-01-17 |
Family
ID=14675761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11597583A Pending JPS608402A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 蒸気タ−ビンの動翼先端部冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608402A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008075655A (ja) * | 2006-09-21 | 2008-04-03 | General Electric Co <Ge> | 蒸気タービンの動作を制御する装置及び蒸気タービン |
| JPWO2016103340A1 (ja) * | 2014-12-24 | 2017-11-02 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | ノズル構造、及び回転機械 |
-
1983
- 1983-06-29 JP JP11597583A patent/JPS608402A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008075655A (ja) * | 2006-09-21 | 2008-04-03 | General Electric Co <Ge> | 蒸気タービンの動作を制御する装置及び蒸気タービン |
| US7744343B2 (en) * | 2006-09-21 | 2010-06-29 | General Electric Company | Method and apparatus for controlling the operation of a steam turbine |
| KR101359773B1 (ko) * | 2006-09-21 | 2014-02-06 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 증기 터빈 및 증기 터빈용 다이어프램 조립체 |
| JPWO2016103340A1 (ja) * | 2014-12-24 | 2017-11-02 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | ノズル構造、及び回転機械 |
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